Руководство по проектированию ферм из широкополочных двутавров

Долго искал и наконец нашел :).. Вот! пользуйтесь…

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

16.1. Рекомендации настоящего раздела
распространяются на проектирование
ферм покрытий из двутавров с параллельными
гранями полок (широкополочных) типа К
или Ш с решеткой из замкнутых гнутосварных
профилей и широкополочных двутавров,
непосредственно примыкающих к полкам
поясов, для районов с расчетной
температурой минус 40 °C и выше.

Для указанных ферм следует использовать
сталь с

<= 380 МПа (3850 кгс/см2) и сварочные материалы
с

= 490 МПа (5000 кгс/см2).

16.2. Расчет ферм следует производить в
соответствии с п.
13.8 СНиП II-23-81*. Узловые эксцентриситеты
(рис.
28, 29)
допускается не учитывать при

<= 1/10 (где

— высота сечения пояса; e — расстояние от
точки пересечения осей элементов решетки
до оси пояса).

Рис. 28. Типы сопряжений двутавров

с прямоугольными гнутосварными профилями

а — K-образное; б — T-образное; в — опорное

а)

б)

Рис. 29. Типы сопряжений двутавров

а — K-образное; б — опорное

16.3. Изгибающие моменты от узловых
эксцентриситетов и жесткости узлов в
элементах ферм с постоянным знаком
нормального усилия (при отсутствии
поперечной нагрузки на стержень)
допускается учитывать по формуле

,
(107)

где N и M — соответственно расчетные
нормальное усилие и момент;

A и W — соответственно площадь поперечного
сечения и момент сопротивления стержня.

При этом значения моментов от узловых
эксцентриситетов

должны удовлетворять условию <*>

,
(108)

где W, A,

— соответственно момент сопротивления,
площадь сечения и расчетное сопротивление
стали одной из панелей пояса расцентрованного
узла.

———————————

<*> Левитанский И.В., Куклин Ф.Ф.
Разработка и экспериментальные
исследования новых типов строительных
ферм из широкополочных и гнутосварных
профилей. — В кн.: Экспериментальные
исследования конструкций производственных
зданий/Сб. науч. тр. ЦНИИпроектстальконструкции
им. Мельникова. — М.: Стройиздат, 1984. — С.
52 — 61.

Формула
(107) учитывает допустимость
пластических деформаций металла в
концевых сечениях стержней.

16.4. Для растянутых элементов решетки,
рассчитываемых без учета изгибающих
моментов, следует принимать коэффициент
условий работы

= 0,85.

16.5. Расчет устойчивости сжатых стержней
при отсутствии на них поперечной нагрузки
выполняется без учета изгибающих
моментов. Расчетные длины принимаются
по табл.
11 СНиП II-23-81*.

Для ферм, при расчете которых учитываются
изгибающие моменты, допускается уменьшать
расчетные длины элементов решетки в
плоскости фермы с учетом их упругого
защемления в обоих поясах.

При отсутствии в узлах сжатого пояса
элементов усиления (см. п.
16.19) в расчете его на устойчивость
следует применять коэффициент условий
работы

= 0,85.

Элементы, раскрепляющие сжатый пояс из
плоскости фермы, и их крепления должны
быть рассчитаны в соответствии с п.
5.11 СНиП II-23-81*.

РАСЧЕТ УЗЛОВ

16.6. Неподкрепленные узлы ферм (см. рис.
28, 29),
состоящие из двутаврового пояса и
примыкающих к нему элементов решетки,
следует проверять:

на отгиб участка полки пояса, контактирующей
с элементом решетки;

на несущую способность участка стенки
пояса, соответствующего сжатому элементу
решетки;

на несущую способность поперечного
сечения пояса;

на несущую способность элемента решетки
в зоне примыкания к поясу;

на прочность сварных швов прикрепления
элемента решетки к поясу.

16.7. В неподкрепленных примыканиях к
поясу прямоугольного гнутосварного
профиля в K-образных и опорных узлах
(см. рис.
28, а, в)
при c <= 15 мм (c — половина расстояния
между носками элементов решетки) несущую
способность пояса на отгиб полки следует
проверять для каждого примыкания в
отдельности по формуле

,
(109)

где N — усилие в элементе решетки;

M — изгибающий момент в примыкающем
элементе в плоскости узла в сечении,
совпадающем с примыкающей полкой пояса;

—
коэффициент условий работы, принимаемый
по
табл. 6
*
СНиП II-23-81*;

—
коэффициент, равный

,
если пояс сжат при

> 0,5, и 1 — в остальных случаях;

—
продольное напряжение в панели пояса
со стороны растянутого раскоса;

—
расчетное сопротивление стали пояса;

—
расчетное сопротивление стали элемента
решетки.

16.8. В неподкрепленных примыканиях к
поясу прямоугольного гнутосварного
профиля в узлах T-образного типа (см.
рис.
28, б), а также в K-образных и опорных
узлах при c > 15 мм несущую способность
пояса на отгиб полки следует проверять
по формуле

.
(110)

При

можно пользоваться формулой

.
(111)

16.9. В неподкрепленных примыканиях к
поясу широкополочного двутавра в
K-образных и опорных узлах при c <= 15 мм
(см. рис.
29) несущую способность пояса на
отгиб полки следует проверять по формуле

,
(112)

где

— площадь поперечного сечения раскоса.

16.10. Несущую способность стенки
неподкрепленного двутаврового пояса
под воздействием сжатого элемента
решетки из прямоугольного гнутосварного
профиля следует проверять по формуле

.
(113)

16.11. Несущую способность стенки
неподкрепленного двутаврового пояса
под воздействием сжатого элемента
решетки из широкополочного двутавра
следует проверять по формуле

.
(114)

16.12. Несущую способность поперечного
сечения неподкрепленного двутаврового
пояса под воздействием поперечной силы
в узле следует проверять по формуле

,
(115)

где Q — поперечная сила в узле, равная в
узлах K-образного типа меньшему из
произведений

;

—
коэффициент, равный

,
но не более 1,0;

—
расчетное сопротивление стали пояса
срезу;

A — площадь поперечного сечения пояса;

;

r — радиус закругления профиля пояса.

16.13. Несущую способность элемента решетки
в зоне примыкания к неподкрепленному
двутавровому поясу следует проверять
по формуле

,
(116)

где

— коэффициент влияния знака усилия в
примыкающем элементе, принимаемый
равным 1,2 при растяжении и 1,0 — при сжатии;

—
расчетное сопротивление стали элемента
решетки;

—
коэффициент, равный для элементов
прямоугольного гнутосварного профиля
в узлах:

а) K-образного типа — 0,14;

б) опорных — 0,06;

в) T-образного типа — 0,10.

Для элементов из широкополочного
двутавра в K-образных и опорных узлах

= 0,05.

16.14. Сварные швы, прикрепляющие элементы
решетки (в неподкрепленных и усиленных
узлах), следует рассчитывать по прочности
участков (стенок, полок) элемента решетки.

16.15. В узлах ферм, усиленных наклонными
планками (рис.
30), следует проверять несущую
способность участка стенки двутаврового
пояса, соответствующего элементу
решетки, по формуле

.
(117)

Рис. 30. Узел фермы, усиленный наклонными
планками

16.16. В узлах, указанных в п.
16.15, рекомендуется проверять также
несущую способность наклонных планок,
определяя действующую на них силу как
разность между усилием в элементе
решетки N и несущей способностью элемента,
вычисленной в соответствии с рекомендациями
п.
16.13.

16.17. Формулы
(109) — (112)
построены на допущении одновременного
развития пластичности в полке пояса и
контактирующем с ней участке стенки
полки элемента решетки <*>.
Формулы
(113), (114),
(117),
а также (115)
<**>
основаны на упрощенных представлениях
о работе поясной стенки в зоне узла.
Расчет по основанной на опытных данных
формуле
(116) примыканий элементов решетки
из гнутосварных профилей лимитирует
несущую способность неподкрепленных
узлов в довольно широком диапазоне
параметров, значительно снижая коэффициент
использования сечения этих элементов
решетки и требуя, тем самым, подкрепления
полок поясных двутавров.

———————————

<*> Цетлин Б.С. Практический способ
расчета узлов ферм с поясами из
двутавров//Строит. механика и расчет
сооружений. — 1983. — N 1. — С. 71 — 73.

<**> Wardenier J. Hollow Section Joints. Delft University
Press, 1982. — 544 с.

КОНСТРУИРОВАНИЕ

16.18. Примыкания элементов решетки к
поясам следует проектировать бесфасоночными
сварными.

16.19. Для обеспечения несущей способности
узлов рекомендуется полки двутавров в
месте примыкания к ним элементов решетки
подкреплять продольными наклонными
планками (см. рис.
30). В местах примыкания элементов
решетки из двутавров, а также в T-образных
узлах со стойками при наличии вертикальных
фасонок для крепления связей допускается
установка парных ребер жесткости.

16.20. Укрупнительные стыки ферм рекомендуется
проектировать болтовыми фланцевыми: в
уровне сжатого пояса — на обычных, в
уровне растянутого пояса — на высокопрочных
болтах (см. разд.
27).

16.21. Горизонтальные связи по фермам
допускается крепить к наружным полкам
поясов.

16.22. В соединении с колоннами (надколонниками)
необходимо исключать вертикальные
перемещения конца верхнего пояса и
обеспечивать его горизонтальную
подвижность на величину смещения
относительно опорного узла.

16.23. Угловые швы на носках элементов
решетки из гнутосварных профилей при

> 5 мм рекомендуется выполнять с
предварительной подготовкой кромок
(рис. 31).

─────────────────────┬────────────────────┬───────────────────────

альфа,
град │ бета, град │ s, мм

─────────────────────┼────────────────────┼───────────────────────

35
— 45 │ 90 │ 2 — 3

46
— 60 │ 75 │ 3 — 4

61
— 90 │ 55 │ 3 — 5

─────────────────────┴────────────────────┴───────────────────────

Рис. 31. Деталь приварки носков гнутосварных
профилей

16.24. Расстояние между поперечными швами
на полках поясов (у носков элементов
решетки) следует принимать:

в опорных узлах и стыковых узлах сжатого
пояса — не менее 5 мм;

в остальных случаях (см. например, g на
рис.
30) — не менее 20 мм.

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #

Если вы являетесь правообладателем данного документа, и не желаете его нахождения в свободном доступе, вы можете сообщить о свох правах и потребовать его удаления. Для этого вам неоходимо написать письмо по одному из адресов: root@elima.ru, root.elima.ru@gmail.com.

С изданием настоящего
Руководства выпуск ЦНИИпроектстальконструкции ОЭИ-268 «Руководство по
проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений
стропильных ферм с поясами из широкополочных
двутавров» отменяется.

Госстрой СССР

Главпромстройпроект

Союзметаллостройниипроект

Ордена Трудового Красного Знамени

Центральный научно-исследовательский и проектный институт
строительных металлоконструкций

ЦНИИПРОЕКТСТАЛЬКОНСТРУКЦИЯ

УТВЕРЖДАЮ:
Директор института
В.В. Кузнецов
18 ноябри 1982 г.

РУКОВОДСТВО
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ, ИЗГОТОВЛЕНИЮ И СБОРКЕ МОНТАЖНЫХ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
СТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ С ПОЯСАМИ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ДВУТАВРОВ

Москва,

1982

СОДЕРЖАНИЕ

Руководство по
проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений
стропильных ферм с поясами из широкополосных двутавров. — М., Изд.
ЦНИИпроектстальконструкции, 1982.

Руководство составлено в
дополнение к главам СНиП II-23-81 и СНиП III-18-75.

В Руководстве изложены требования к качеству
материала фланцев растянутых поясов в направлении толщины проката и
высокопрочных болтов, методика расчета фланцевых соединений растянутого пояса,
особенности технологии изготовления и монтажа конструкций. Приведены сортаменты
фланцевых соединений растянутых и сжатых поясов ферм из широкополочных
двутавров от 20К и 20Ш до 30К и 30Ш.

В Руководстве использованы
результата экспериментальных исследований серии образцов фланцевых соединений,
выполненных в ЦНИИпроектстальконструкции и ВНИКТИСталъконструкции, а
также отечественные и зарубежные материалы по расчету фланцевых соединений.

Руководство разработано
кандидатами техн. наук И.В. Левитайским, Л.И. Гладштейном, инженерами О.И.
Ганиза, В.В. Севрюгиным, докт. техн. наук В.И. Малым, инж. В.М. Деренковским
(ЦНИИпроектстальконструкция), канд. техн.наук В.В. Каленовым
(ВНИЦИпромстальконструкция), при участии инж. Г.Б. Гордона, кандидатов техн.
наук В.В. Волкова, Б.Б. Ягубова,. докт. техн. наук Н.Н. Стрелецкого, инженеров
В.М. Бабушкина, Л.Г. Гавриленко, кандидатов техн. наук К.В. Шишокиной В.Г.
Кравченко, инженеров А.М. Петрова, Е.М. Привезенцевой, В.К. Садовникова, М.М.
Кравцова, В.Д. Мартынчука (ЦНИИпроектстальконструкция), кандидатов техн .наук
Б.С. Цетлина, О.И. Цешковского (ВНИКТИстальконструкция), инж. В.М. Краснова
(В/О Союзстальконструкция), кандидатов техн. наук П.Д. Одесского (ЦНИИСК), Ю.В.
Соболева (МИСИ).

1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.1. Настоящее Руководство
распространяется на проектирование, изготовление и сборку монтажных фланцевых
соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров на
высокопрочных болтах для зданий и сооружений, возводимых в районах с расчетной
температурой минус 40°С и выше.

Фланцевые соединения
рекомендуются для применения как экономичные по расходу стали,
высокотехнологичные монтажные соединения, исключающие применение монтажной
сварки.

1.2. В Руководстве приводятся
сортаменты фланцевых соединений нижнего (растянутого) и верхнего (сжатого)
поясов ферм из двутавровых профилей от 20К до 30 K
и от 20Ш до 30Ш ( раздел 5 ), Фланцевые
соединения других типоразмеров профилей могут быть выполнены индивидуально в
соответствии, с положениями Руководства.

1.3. При выборе схемы решетки
ферм необходимо учитывать требования, вызванные особенностями конструктивной
формы фланцевых соединений ( рис.1 и раздел 5 ),

1.4. Фланцевые соединения
растянутых поясов могут быть выполнены как при предварительном натяжении
высокопрочных болтов (тип А), так и без натяжения, при затяжке болтов
стандартным ручным ключом (тип Б).

Фланцевые соединения типа Б
могут применяться в зданиях без мостовых и подвесных кранов, монорельсов и
другого подвесного подъемно-транспортного оборудования при временных нагрузках,
не превышающих 35 % суммарных. В соединениях типа Б допускается образование
зазоров между фланцами в процессе эксплуатации (см. п.7.18 ).

Фланцевые соединения сжатых
поясов выполняются при затяжке высокопрочных болтов по типу Б соединений
растянутых поясов.

1.5. Фланцевые соединения
растянутых поясов могут быть применены при действии растяжения с изгибом, при
однозначной эпюре растягивающих напряжений в поясах .

Соединения типа А могут
воспринимать местные поперечные усилия за счет трения контактирующих
поверхностей и наличия «рычажного» эффекта. Сдвигающие усилия в фермах,
действующие в зонах расположения монтажных стыков, должны передаваться через
поверхности трения фланцевых соединений сжатых поясов.

Рис. 1 . Рекомендуемые
конструктивные решения фланцевых соединений растянутых (нижних) поясов
стропильных ферм

1.6. Механические свойства
стали, фланцев соединений растянутых поясов в направлении толщины проката
должны отвечать требованиям раздела 2 .

1.7. Материалы Руководства
составлены на основе экспериментально-теоретического исследования, проведенного
ЦНИИпроектстальконструкцией и ВНИКТИстальконструкцией в 1979-1980 гг. с
использованием зарубежных данных по расчету фланцевых соединений.

2.
МАТЕРИАЛЫ
Общие положения

2.1 . Для поясов ферм применяются широкополочные двутавры с
параллельными гранями полок по ТУ 14-2-24-72. Материал широкополочных двутавров
назначается в соответствии с требованиями СНиП II-23-81. Основные марки стали двутавров — 14Г2, 09Г2С.

2.2 . Для фланцевых соединений применяются высокопрочные болты
из стали 40Х «Селект» по ГОСТ
22353-77 с характеристикой 6 gi 110ХЛ1, гайки по ГОСТ
22354-77 с характеристикой 6Н110ХЛ1 и шайбы по ГОСТ
22355-77 (технические требования по ГОСТ 22356-77).

2.3. Фланцы сжатых поясов
изготавливаются из стали марки ВСт3пс6 по ГОСТ 380-71* или
ТУ 14-1-3023-80.

2.4. Для полуавтоматической
сварки фланцевых соединений применяется сплошная сварочная проволока марки
Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70 или
порошковая проволока ПП-АН8 по ТУ 14-4-1059-80.

Требования к материалу фланцев растянутых поясов

2.5 . Требования к материалу фланцев (механические свойства в
направлении толщины проката и отсутствие металлургических дефектов типа
несплошностей) должны оговариваться в специальных технических условиях на
поставку металлопроката. До введения этих ТУ допускается изготовление фланцев
из стали марки 14Г2АФ (14Г2АФД) по ГОСТ
19282-73 или ТУ I 4-1-1176-74 толщиной до 50 мм.
Категория качества стали (по хладостойкости и склонности к механическому
старению) выбирается в соответствии с требованиями СНиП II-23-80 (табл. 50, группа I )
с учетом расчетной температуры района.

Примечание . Сталь для фланцев поставляется в термически обработанном
состоянии (нормализация или закалка с отпуском) с указанием об этом в
сертификате металлургического завода.

2.6 . Материал фланцев на заводе-изготовителе
металлоконструкций подвергается испытанию на статическое растяжение на
образцах, вырезанных из листов в направлении толщины, по специальной методике ( приложение 1 ).

Нормируемыми характеристиками
являются временное сопротивление σ_{в z} и относительное сужение ψ _z , имеющие значения:

средние для трех образцов: σ _{в z} ≥ 0,8; σ _н; ψ _z = 10 %; минимальные для одного из трех образцов: ψ _z ≥ 5 %, где
σ _н — нормативное
значение временного сопротивления (нормативное сопротивление) для основного
металла по ГОСТу или ТУ.

Значения предела текучести и
относительного удлинения не нормируются, но заносятся в протокол испытаний.

2.7. Материал фланцев или готовые фланцы до приварки к поясам
ферм подвергаются ультразвуковому дефектоскопическому контролю на наличие
внутренних расслоев, грубых шлаковых включений и т.п. Качество стали должно
удовлетворять требованиям, указанным в табл. 1 .

3.
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ И УСИЛИЯ

3.1. Расчетные сопротивления
металла профилей, фланцев сварных швов и коэффициенты условий работы
принимаются по СНиП II-23-81.

Таблица 1

Зоны дефектоскопии	Характеристика дефектов
площадь минимального учитываемого дефекта	площадь максимального допустимого дефекта	допустимая частота дефекта	максимальная допустимая длина дефекта	минимально допустимое расстояние между дефектами
см2	см
Площадь листов (фланцев)	0,5	1,0	10 м-2	—	10
Прикромочные зоны	0,5	1,0	3 м-1	4	10

Примечания:

1. Дефекты, расстояния между краями которых меньше
протяженности минимального из них, оцениваются как один дефект.

2. По усмотрению
завода-изготовителя металлоконструкций разрешается дефектоскопический контроль
материала фланцев после их приварки к поясам ферм.

3.2. Расчетные усилия на
высокопрочные болты фланцевых соединений следует принимать по табл. 2.

Таблица 2

Характеристика расчетного усилия растяжения	Фланцевое соединение растянутого пояса	Фланцевое соединение сжатого пояса
тип А	тип Б
Предварительное натяжение болта при монтажной сборке Рнм	0,94 R в h ∙Ав n	(0,1-0,2)	(0,1-0,2)
R в h ∙Ав n	R в h ∙Ав n
Предварительное натяжение болта, принимаемое при расчете Рнр	0,85 R в h ∙Ав n	—	—
Усилие в отдельном болте Рδ	R в h ∙Ав n	0,77 R в h ∙Ав n	—

Примечание : R _{в h} = 0,7 R _{в vn} — расчетное сопротивление
растяжению высокопрочных болтов; R _{в vn} -сопротивление
стали болтов; R _{в n} — площадь сечение болта

3.3. Величина предварительного
натяжения болтов, принимаемая при расчете фланцевых соединений (см. раздел 4 Руководства), учитывает релаксацию болтов введением
коэффициента условий работы γ_в
= 0,9, P _нр = P _нм ^, ∙ γ_в = 0,85 R _{в h} ∙А_{в n}

4.
РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТОГО ПОЯСА

4.1. Методика расчета фланцевых
соединений растянутых поясов распространяется на соединения, сконструированные
в соответствии с требованиями раздела 5 .

Комментарии к расчетным формулам
и примеры расчета фланцевых соединений приведены в приложении 2 .

4.2. Фланцевое соединение
растянутого пояса проверяется расчетами:

а) на прочность болтов в зонах
полки и стенки;

б) на прочность фланцев на изгиб
и поверхностный отрыв в околошовной зоне;

в) на прочность сварных швов
соединения фланца и профиля;

г) по критерию нераскрытия
соединения (по условию передачи поперечной силы для соединений типа А).

4.3. В соединении, нагруженном
продольной силой N изгибающим моментом М,
необходимое минимальное количество болтов n_min определяется по формуле:

                                                               (1)

где h _ср — расстояние между центрами тяжести полок двутавра;

  —
допускаемое среднее усилие, приходящееся на один болт от продольной силы N , принимаемое по табл. 3.

Таблица 3

Толщина фланца t ф , мм	Допускаемые средние усилия на один болт от продольной силы при типе соединения
А	Б
< 28	0,67 R в h ∙ A в n	—
≥ 28	0,77 R в h ∙ A в n	0,67 R в h ∙ A в n

Если выполняются условия (7) или (20),
болтов достаточно.

4.4. Для расчета на прочность
болтов и фланца усилие N_i ( i = n , c ) приходящееся на один болт, вычисляется по формулам:

— для зоны полки

                                                           (2)

— для зоны стенки

                                                                       (3)

где для п_с > 2

                                                  (4)

для n_c = 2

                                                                (5)

n_c , n_n — число болтов соответственно вдоль стенки и полки
двутавра (рис. 2 );

A_n , A_w , A_f — площади сечения двутавра нетто, его стенки и полки.

Рис. 2 . Схема
фланцевого соединения

4.5. «Рычажный»
эффект и увеличение относительной жесткости фланцев можно учитывать при
удовлетворена условия

                                       (6)

где r — расстояние от стенки (полки) до оси болта (см. рис.
2 );

C — расстояние от оси болта до края фланца (см. рис. 2 );

S — расчетный шаг установки болтов принимается наименьшим из двух
величин: шага установки болтов

S _δ или (2 _r + 1,5 d ) (см. рис.2 );

d_δ — диаметр болта.

При выполнении условия
(6) для соединений типа Б их рассчитывают по методике (с соответствующими
расчетными усилиями для болтов), предусмотренной для типа А, если для них
выполняются аналогичные технологические требования (см. п.6.11 ).

4.6 . Прочность болтов соединений типа А проверяется по формуле

                                                                          (7)

где Р_δ принимается по данным раздела 3 ;

К₁ = 1,05 — если  в остальных случаях
(в том числе для болтов стенки) K_i = 1;

 — количество болтов соответственно по
наружному и внутреннему рядам вдоль полки (см. рис.2 );

γ_в = 0,8 — при количестве болтов в соединении п ≤ 7;

β₁ —
коэффициент, вычисляемый по формуле (9) при выполнении
условия

                                                               (8)

                                                               (9)

В остальных случаях β₁
определяется по табл.4 в зависимости от
параметров ρ и α

                                                                               (10)

где

                                               (11)

K_f — катет сварного шва (К _fn или K_fc , см. рис. 3);

β₁ (α = 0) определяется по табл.4 интерполяцией по ρ
значений β₁ при α = 0.

Рис. 3 . Схема расчетных сечений сварного фланцевого соединения
растянутого пояса (сварка полуавтоматическая):

1 — сечение по металлу шва; 2 — сечение по металлу
границы сплавления с профилем; 3 — сечение по металлу границы сплавления с
фланцем.

Значения α вычисляются по формулам ( 13),
( 15.)

при

                                                           (12)

                     (13)

при

                                                                             (14)

                      (15)

где                           (16)                                                (17)

                                                                            (18)

Таблица 4

ρ	Коэффициенты β1 при параметре α
0	0,2	0,4	0,6	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,5	3,0	3,5	4,0	4,5	5,0
0,6	1,16	1,12	1,10	1,08	1,06	1,05	1,05	1,04	1,04	1,03	1,03	1,02	1,02	1,01	1,01	1,01	1,01
0,8	1,24	1,19	1,15	1,12	1,10	1,04	1,08	1,06	1,06	1,05	1,04	1,04	1,03	1,02	1,02	1,02	1,01
1,0	1,32	1,25	1,21	1,17	1,14	1,12	1,11	1,09	1,08	1,07	1,06	1,05	1,04	1,03	1,03	1,02	1,02
2,0	1,78	1,63	1,52	1,44	1,38	1,33	1,29	1,26	1,23	1,21	1,19	1,15	1,12	1,10	1,09	1,08	1,07
3,0	2,26	2,02	1,85	1,73	1,63	1,55	1,49	1,44	1,40	1,36	1,33	1,27	1,22	1,19	1,16	1,14	1,12
4,0	2,74	2,42	2,20	2,03	1,89	1,79	1,70	1,63	1,57	1,52	1,48	1,39	1,33	1,28	1,24	1,21	1,19

Таблица 5

ρ	Коэффициенты β2 ,при параметре α
0	0,2	0,4	0,6	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,5	3,0	3,5	4,0	4,5	5,0
0,6	0,73	0,75	0,77	0,79	0,80	0,81	0,82	0,83	0,84	0,85	0,86	0,87	0,88	0,89	0,90	0,91	0,92
0,8	0,69	0,72	0,74	0,75	0,76	0,78	0,79	0,80	0,81	0,82	0,83	0,84	0,86	0,87	0,88	0,89	0,89
1,0	0,67	0,69	0,71	0,72	0,74	0,75	0,76	0,77	0,78	0,79	0,80	0,82	0,83	0,85	0,86	0,87	0,88
2,0	0,60	0,62	0,63	0,64	0,66	0,67	0,68	0,69	0,70	0,71	0,72	0,73	0,75	0,76	0,78	0,79	0,80
3,0	0,57	0,58	0,60	0,61	0,62	0,63	0,64	0,64	0,65	0,66	0,67	0,68	0,70	0,71	0,73	0,74	0,75
4,0	0,56	0,57	0,58	0,58	0,59	0,60	0,61	0,62	0,62	0,63	0,64	0,65	0,67	0,68	0,69	0,70	0,71

Примечание : Для промежуточных значений ρ и α
допускается линейная интерполяция

Расстояние от оси болта до края
фланца должно удовлетворять условию

                                                                   (19)

при этом удовлетворяется условие
нераскрытия соединения при расчетной нагрузке.

4.7. Прочность болтов соединений
типа Б проверяется по формуле:

                                                                         (20)

где значения P_δ
— принимаются по данным раздела 3 ;

К₁ = 1,10 — при условиях, оговоренных в п.4.6 ;

γ_в = 0,8 при количестве болтов п ≤ 8.

4.8. Прочность фланца на изгиб в
зонах полки и стенки проверяется по формуле

                                                                               (21)

где М_ф — местный изгибающий момент во фланце у основания
сварного шва, вычисляемый по формулам (22), ( 24),

Для соединений типа А

                                                                       (22)

где r ‘ определяется по формуле ( 11)

 — для зоны фланца, прилегающей к полке;

K ₂ =0,8 — для зоны фланца, прилегающей к
стенке;

в — ширина полки профиля;

в_ф — расчетная ширина фланца, принимаемая равной действительной
величине, но не более в+ 2 K_f + t _ф ;

β ₂ — коэффициент,
вычисляемый по формуле ( 23) при выполнении условия
(

                             (23)

где β_2(α=0) определяется по табл.5 интерполяцией по ρ
значений β₂ при α = 0_.

В остальных случаях β₂ определяется по табл.5 в зависимости от параметров ρ ( 10 ) и α ( 18 ), ( 15 ).

Для соединении типа Б

                                                                       (24)

где

r» = r— K_f.                                                                                     (25)

4.9. Прочность фланцевого
соединения типа А на действие поперечной силы Q проверяется по формуле (26), при Р_НР/ N_i
> 1

                                                                     (26)

в остальных случаях — по формуле
(27)

                                             (27)

где β_{1 n} , β_{1 c}
— коэффициенты β ₁ , определяемые
по указаниям п.4.6 для полок и стенок соответственно;

μ — коэффициент трения поверхностей
фланцев, принимаемый в соответствии с указаниями раздела 7 .

При отсутствии местной
поперечной силы в расчет вводится условное значение Q = 0,1μ N

4.10. Расчет сварного соединения
растянутого пояса и фланца производится по СНиП II-23-81 с учетом глубины проплавления корня шва на 2 мм по
трем сечениям (см. рис.3 ): по металлу шва
(сечение 1)

                                             (28)

по металлу границы сплавления с
профилем (сечение 2)

                                                    (29)

по металлу границы сплавления с
фланцем в направлении толщины проката (сечение 3)

                                                    (30)

где l_w — расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на
10 мм;

β _f и β _z —
коэффициенты: β _f = 0,7; β _z принимается по табл. 34 СНиПа;

γ _wf , γ _wz —
коэффициенты условий работы шва;

γ_c — коэффициент условий работы сварного соединения; γ _c = 1,0

R_wf ,_; R_wz — расчетные сопротивления угловых швов срезу (условному)
по металлу шва и металлу границы сплавления с профилем соответственно,
принимается по табл. 3 СНиПа;

R_th , — расчетное сопротивление растяжению стали в направлении
толщины фланца; принимается по табл.1.

5.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ

Фланцевые соединения растянутого пояса

5.1. Фланцевые соединения
растянутого пояса рекомендуется применять в фермах со схемами решетки (см. рис.
1), чтобы обеспечить возможность установки болтов в верхних частях фланцев.

5.2. При схемах решетки ферм,
представленных на рис.1а , фланцевые
соединения рекомендуется назначать по сортаменту 1 ( табл.6 ). Если схемы решетки ферм выполняются по рис.1.б , соединения по сортаменту 1 могут быть применены, когда
усилия на болты ряда «а» от продольной силы не менее чем на 15 % ниже
расчетных; при этом 1-2 болта могут быть установлены «в прорезь» при
сохранении на этой риске двух болтов, установленных в отверстие без прорезей.

5.3. При схеме решетки ферм,
представленной на рис.1в , с усилением
профилей растянутого пояса на участках между узлами решетки дополнительными
ребрами фланцевые соединения рекомендуется назначать по сортаменту 2 ( табл.7 ). Усиление профилей дополнительными ребрами компенсирует
различие продольных усилий в смежных участках пояса и изгиб пояса из-за
перелома в узле.

СОРТАМЕНТ
1

Фланцевые соединения растянутого пояса

Таблица 6

Типоразмеры фланцев	Схема фланцевого соединения	Марка профиля	N кН (тс)	Геометрические характеристики, мм
№п/п	Марка фланца	kfn	kfc	t ф
тип А	тип Б
1	2	3	4	5	6	7	8	9
1	Ф 20-I-t ф		20 K 1	1160	7	6	28	32
(118)
20Ш1	1160	8	6	28	40
(118)
20Ш2	1190	8	6	28	40
(121)
2	Ф20- II — t ф		20K1	1355	8	6	28	40
(138)
20K1	1520	9	6	32	40
(155)
20K2	1720	10	6	32	40
(175)
3	Ф20- III — t ф		20K3	1905	12	7	28	40
(194)
20K4	2090	14	7	32	40
(213)
4	Ф 23-I-t ф		23K1	1915	9	6	28	40
(195)
23K2	2060	10	6	28	40
(210)
23K3	2285	1 2	7	28	40
(233)
23K4	2520	14	8	32	40
(257)
5	Ф23- II — t ф		23 Ш 1	1285	8	6	28	40
(131)
23 Ш 2	1440	10	6	32	40
(147)
6	Ф 26-I-t ф		26 K 1	2215	10	6	28	40
(226)
26К2	2490	12	7	28	40
(254)
26К3	2805	14	8	28	40
(286)
26К4	3060	14	8	28	40
(312)
26К5	3345	16	9	28	40
(341)
7	Ф26- II — t ф		26Ш1	1355	7	6	28	40
(138)
26Ш1	1599	9	6	28	40
(163)
26Ш2	1765	10	6	28	40
(180)
8	Ф 30-I-t ф		30 K 1	3140	12	8	32	40
(320)
30К2	3375	14	8	32	40
(344)
9	Ф30- II — t ф		30К3	3700	16	9	28	40
(377)
30 K 4	4080	18	10	28	40
(416)
30 K 5	4490	20	12	32	40
(458)
10	Ф30- III — t ф		30 Ш 1	1 9 8 0	10	7	28	40
(202)
11	Ф 30-IV-t ф		30Ш2	2215	12	7	32	40
(226)
30Ш3	2480	14	8	32	40
(253)

Примечания к таблице 6:

1. Материал фланцев — сталь марки 14Г2АФ (14Г2АФД) по ГОСТ
19282-73 или ТУ 14-1-1176-74.

2. Все болты — высокопрочные, М24,
из стали 40Х «Селект» по ГОСТ
22353-77, диаметр отверстий под болты — 28 мм.

3. Усилия предварительного натяжения болтов при монтажной
сборке: тип А — 250 кН (25,5 тс); тип Б — 39-49 кН (4-5 тс).

4. Данные расчета фланцевых
соединений сортаментов 1, 2 представлены в табл.10 Приложения 3 .

Условные обозначения

N — продольная сила в поясе,
определенная из формулы ( 5) СНиПа

N = A_nR_yγ_c,
где

R_y — расчетное сопротивление стали профилей растяжению;
принято для сталей марок 09Г2С и 14Г2 при толщинах полок до 9 мм R_y
=330 МПа (3350 кгс/см²), больше 9 мм R_y = 310 МПа (3150 кгс/см²);

A_n — площадь сечения двутавра нетто;

γ _c = 0,95. — коэффициент условий работы растянутого пояса
стропильных ферм;

k_fn , k_fc — катеты
угловых швов по полкам и стенке профиля;

t _ф — толщина
фланцев (в готовом изделии).

При наличии изгибающего момента
расчетные усилия в соединениях определяются в соответствии с указаниями раздела 4 Руководства.

5.4. При конструировании
фланцевых соединений растянутого пояса болты должны быть расположены равномерно
по контуру профиля, с соблюдением соответствия количества болтов, относящихся к
полкам и стенке профиля, их площадям. При расстановке болтов должны быть
выдержаны размеры, приведенные на рис.4 .

Рис. 4 . Рекомендуемые схемы расстановки болтов М24 во фланцевых
соединениях растянутого пояса

5.5. Двутавровые профили растянутого пояса рекомендуется выбирать
с учетом следующих критериев:

— высота профиля принимается
минимально возможной, обеспечивающей требуемое центрирование узлов;

— стержни поясов, стыкуемые
через фланцевое соединение и имеющие различное сечение, должны назначаться из
двутавров одинаковой высоты;

— толщина полок профилей
принимается наибольшей возможной;

— ширина полок профилей
принимается минимально возможной по условию размещения и приварки стержней
решетки.

СОРТАМЕНТ 2

Фланцевые соединения растянутого пояса с усиливающим ребром

Таблица 7

Типоразмеры фланца	Схема фланцевого соединения	Марка профи ля	N , кН (тс)	Геометрические характеристики, мм
№ п/п	Марка фланца	l цт	hp x tp	kfn	kfc	t ф
Тип А	Тип Б
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
1	ФР 20-I-t ф		20K1	1295 (132)	19	90 × I2	7	6	32	32
2	ФР 23-I-t ф		23 KI	2130	20	90 × 14	12	6	28	40
(217)
23К2	2275	18	90 × 14	12	6	32	40
(232)
23К3	2480	16	90 × I 4	12	7	32	40
(253)
3	ФР 26-I-t ф		26K1	2440	19	90 × 14	12	6	28	40
(249)
26K2	2735	19	90 × 16	14	7	28	40
(279)
26K3	3040	17	90 × 16	14	8	28	40
(310)
26K4	3315	18	90 × 18	16	8	32	40
(338)
26K5	3600	16	90 × 18	16	9	32	40
(367)
4	ФР 30-I-t ф		30 K 1	3385	16	90 × 16	14	8	32	40
(345)
30 K 2	3650	18	90 × 18	16	8	32	40
(372)

Примечания к табл. 7: 1. Материал усиливающих
ребер — сталь тех же марок (ВСт3пс6, 09Г2С, 14Г2), что и основного профиля.

2. Остальные примечания — см. к Сортаменту 1 .

Условные обозначения

h_{p ;} t _р — высота и
толщина усиливающих ребер соединении;

l _ц∙т — расстояние от оси центра тяжести сечения профиля с
усиливающим ребром и с учетом ослабления нижних полок профиля отверстиями для
закрепления связей (2 отверстия — диаметром 23 мм) до оси двутаврового профиля;

k_fn — катеты угловых швов по полкам и
усиливающим ребрам.

Остальные условные обозначения
см. в примечаниях к Сортаменту 1 .

СОРТАМЕНТ 3

Фланцевые соединения сжатого пояса

Таблица 8

Типоразмеры фланцев	Схема фланцевого соединения	Марка профиля	Kf , мм	Типоразмеры фланцев	Схема фланцевого соединения	Марка профиля	Kf , мм
№ п/п	марка
1	2	3	4	5	1	2	3	4	5
1	ФС20- I		20K1	7	3	ФС 26-I		26 K 1	7
20К2
20К3	26К2
20 K 4
20Ш1
20Ш2	26Ш1
26Ш2
2	ФС23- I		23 K 1	7	4	ФС26- II	26К3	10
23К2	26К4
23Ш1	26К5
23Ш2	5	ФС 30 — I		30Ш1	7
23К3
23К4
30Ш2
30Ш3
30Ш4
6	ФС30- II		30 KI	10	Примечания к табл. 8: 1. Материал фланцев — сталь марки ВСт3пс6 (см. раздел 2 Руководства 2. Усилие предварительного натяжения болтов при монтажной сборке — 39 — 49 кН (4-5 тс) 3. Толщина фланцев tf , = 20 мм (в готовом изделии). 4. См. п.2 примечаний к Сортаменту 1 Условные обозначения kf — катеты угловых швов по контуру профилей.
30K2
30K3
30K4
30К5

Фланцевые соединения сжатого пояса

5.6. Фланцевые соединения
сжатого пояса рекомендуется конструировать по типу, изображенному на рис. 5.

Сортамент сланцевых соединений
сжатого пояса приведен в табл.8 .

5.7. При выборе стержней
сжатого пояса должно быть учтено требование максимально возможной жесткости
профилей из плоскости ферм (дополнительно к требованиям п.5.5 ).

Рис 5 . Рекомендуемый
тип фланцевого соединения сжатого (верхнего) пояса,

6.
ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ

Обработка деталей

6.1. Резка двутавровых профилей
растянутого и сжатого поясов ферм должна производиться на заводах
металлоконструкций механическим способом (отрезные и ленточные станки) или с
помощью машинной газовой резки под требуемым углом. Допускается ручная газовая
резка двутавров с последующей фрезеровкой торцов (для фланцевых соединений
сжатого пояса).

6.2. Листовой металл фланцев,
как правило, используется без механической обработки торцевых поверхностей, в
случае несоблюдения допусков на искривление поверхности, указанных в п.6.11 , металл фланцев должен быть выправлен. При вырезке
заготовок фланцев на них наносят (выбивают) номера плавок, места нанесения
которых указываются в проекте.

6.3. Отверстия рекомендуется
сверлить в заготовках фланцев, по кондукторам, после сверления заусенцы должны
быть удалены.

Сборка и сварка

6.4. Сборку ферм (полуферм)
следует производить поэлементно, в общем сборочном кондукторе. Рекомендуется
сборку и сварку двутавровых стержней поясов и фланцев производить в отдельном
поворотном кондукторе, в случае необходимости с последующим фрезерованием
торцевых поверхностей фланцев (тип А). Установочные плиты кондукторов должны
иметь фрезерованные поверхности с отклонением от проектного положения по
тангенсу угла не более 1/1500.

6.5. Пояса и фланцы при сборке
соединяются между собой электроприхватками с применением электродов,
соответствующих маркам стали фланцев и поясов. Катеты прихваток равны 5 мм,
длина — 50 мм, количество прихваток на одно фланцевое соединение — не менее 6
(по 2 на стенку и полки двутавра).

6.6 . Фланцевые соединения следует сваривать только после
проверки правильности их сборки. Сварные швы выполняются полуавтоматической
сваркой в СО₂ с
применением материалов, указанных в п.2.2 с
проплавлением корня шва не менее 3 мм.

6.7. Приварку фланцев
рекомендуется выполнять в следующем порядке: сначала по стенке, а затем по
полкам профиля. В случаях необходимости рекомендуется принимать меры к снижению
сварочных деформаций (сварка в прижимах и др.).

6.8. После выполнения сварных
швов фланцевых соединений должно быть поставлено клеймо сварщика. Места для
установки клейма должны указываться в проекте.

6.9. Каждая первая и в
последующем каждая десятая ферма одного типа должна проходить контрольную
сборку, в процессе которой проверяется соответствие ее изготовления рабочим
чертежам и допускам, указанным в п.6.11 .

Грунтование и окраска

6.10. Поверхности фланцев
верхнего и нижнего поясов грунтуются и окрашиваются теми же материалами и
способами, что и конструкция ферм в целом.

Контроль качества

6.11 . Отклонения от проектных линейных размеров и геометрической
формы элементов фланцевых соединений не должны превышать предусмотренных в табл.9 .

6.12. В процессе выполнения
работ по сварке фланцевых соединений контролируются:

— квалификация сварщиков и
дефектоскопистов (в соответствии с правилами предприятия, изготовляющего
конструкции);

— качество сварочных материалов
в соответствии с действующими стандартами и паспортами изделий;

— качество подготовки и сборки
деталей под сварку (в соответствии со СНиП III-18 -75,
раздел I );

— качество сварных швов (в
соответствии со СНиП III-18 -75, в соединениях сжатых поясов по поз. 1, 2 табл. 3
раздела I ; в соединениях растянутых поясов по поз. 3 табл. 41; поз.
1, 2 табл. 42 раздела 9, по ГОСТ
14771-76 и требованиями п.6.6 ).

Неисправленные подрезы и трещины
любого вида не допускаются.

Таблица 9

Отклонение	Допускаемое отклонение от проектных размеров и геометрической формы, мм
Отклонение толщины фланца (при механической обработке торцевых поверхностей)	± 0,02 t ф
Зазор между поверхностью заготовки фланца и ребром стальной линейки	0,3
Взаимное смещение осей поясов ферм в соединении (при контрольной сборке)	3
Зазоры между фланцами (при контрольной сборке):
а) в типе А по краям фланцев при клиновидном зазоре	1,2
при зазоре по контуру	0,7
б) по краям фланцев в типе Б	4,0

6.13. Фланцы растянутых
поясов ферм после их приварки к двутаврам подвергаются 100-процентному контролю
ультразвуковой дефектоскопией. Результаты контроля должны удовлетворять требованиям п.2.7 .

7.
МОНТАЖНАЯ СБОРКА ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ

Подготовительные работы

7.1. Элементы фланцевых
соединений проверяют на монтажной площадке на отсутствие погнутостей, надрывов
сварных швов и т.п. Заусенцы вокруг отверстии и по краям фланцев, оставшиеся
после изготовления, удаляют. Исправлять прочие дефекты без согласования с
проектной организацией запрещается.

7.2. Высокопрочные болты, гайки
и шайбы для фланцевых соединений подготавливаются в соответствии с действующими
нормативами для сдвигоустойчивых соединений.

Болты, гайки и шайбы для
соединений типа Б и сжатого пояса можно использовать без специальной
расконсервации и определения нормативных значений коэффициента закручивания.

Сборка

7.3. Торцевые поверхности
фланцев соединений типа А очищают стальными щетками от грязи, снега и льда.

7.4. Технологический процесс
сборки каждого фланцевого соединения должен предусматривать:

— совмещение отверстий фланцев и
фиксацию полуферм с помощью монтажных пробок (не менее 2 в соединении);

— установку в свободные
отверстия высокопрочных болтов и предварительную стяжку фланцев;

— проверку геометрических размеров
собранной конструкции.

При этом допуски на взаимное
смещение осей поясов и зазоры между фланцами должны удовлетворять требованиям табл.9 , п.6.11 .

После этого пробки заменяют
высокопрочными болтами и производится проектное натяжение всех болтов
соединения. Применять другие болты в качестве сборочных запрещается.

7.5. При установке болтов гайки
должны свободно (от руки) наворачиваться на резьбу, в противном случае болт или
гайку следует заменить.

7.6. Под головки и гайки
высокопрочных болтов устанавливают по одной шайбе.

Натяжение высокопрочных болтов

7.7. Натяжение высокопрочных
болтов рекомендуется производить гайковертами (со специальными переходными
приспособлениями) или динамометрическими ключами, тарированными по крутящему
моменту.

7.8. Отклонение фактического
крутящего момента от необходимого для натяжения высокопрочных болтов на
заданное усилие не должно превышать 0; + 10 %, Натяжение болтов производится в
последовательности от стенки профиля к полкам с повторной дозатяжкой всех
болтов соединения.

7.9. Болты фланцевых соединений
сжатого пояса и типа Б равномерно затягиваются при сборке с проверкой затяжки и
дозатяжкой после установки ферм в проектное положение.

7.10. При установке болтов
соединений сжатого пояса и типа Б проектом определяются меры, предотвращающие
возможность развинчивания гаек.

Приемка и герметизация соединений

7.11 . Монтажная сборка фланцевых соединений производится под
руководством ответственного лица, назначенного приказом по организации.

7.12. Натяжение высокопрочных
болтов фланцевых соединений типа А контролируется выборочной проверкой до
подъема ферм в соответствии с п.1.138 СНиП III-18-75.

7.13. После приемки соединений
все наружные поверхности подлежат защите, выполняемой по указаниям проекта.

При выборе методов герметизации
соединений типа Б учитывается возможность увеличения зазоров между фланцами при
эксплуатации конструкций ферм.

7.14. При выполнении монтажных
фланцевых соединений ответственное лицо (см. п.7.11 )
ведет журналы по форме, предусмотренной для сдвигоустойчивых соединений на
высокопрочных болтах.

7.15. После окончательного
выполнения фланцевого соединения бригадир (звеньевой) сборщиков должен
поставить присвоенное ему клеймо в месте, указанном в проекте.

Приложение
1
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

по проведению испытаний толстолистового проката для фланцев
монтажных соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров на
статическое растяжение в направлении толщины

1. Общие положения

1.1. Настоящие указания
распространяются на толстолистовой прокат строительных сталей толщиной от 12 до
50 мм включительно, предназначенный для изготовления фланцев растянутых
соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров, и
устанавливают методику испытаний на статическое растяжение с целью определения
следующих характеристик механических свойств металлопроката в направлении
толщины при температуре : предела текучести (физического или условного); временного
сопротивления разрыву; относительного удлинения после разрыва; относительного
сужения после разрыва.

1.2. Определяемые в соответствии
с настоящими методическими указаниями механические свойства могут быть
использованы для контроля качества проката для металлоконструкций; анализа
причин разрушения конструкций; сопоставления материалов при обосновании их
выбора для конструкций; расчета прочности несущих элементов с учетом их работы
по толщине листов; сравнения сталей в зависимости от химического состава,
способа выплавки и раскисления, сварки, вида термообработки, толщины и т.д.

1.3. При испытании на
статическое растяжение принимаются следующие обозначения и определения:

— рабочая длина l *, мм — часть образца с постоянной
площадью поперечного сечения между его головками или участками для захвата;

— начальная расчетная длина
образца l _д , мм — участок
рабочей длины образца до разрыва,
на которой определяется удлинение;

* Буквенные обозначения приняты по ГОСТ 1497-73.

— конечная расчетная длина
образца после его разрыва 1₁ мм;

— начальный диаметр рабочей
части цилиндрического образца до разрыва d ₀ , мм;

— минимальный диаметр
цилиндрического образца после его разрыва d ₁ , мм;

— начальная площадь поперечного
сечения рабочей части образца до разрыва F ₀ , мм;

— площадь поперечного сечения
образца после его разрыва F ₁ , мм²;

— осевая растягивающая нагрузка Р, Н — нагрузка, действующая на образец в
данный момент испытания;

— предел текучести (физический) σ _r , МПа — наименьшее напряжение, при котором образец деформируется без
заметного увеличения нагрузки;

— предел текучести условный σ_0,2 напряжение, при
котором остаточное удлинение достигает 0,2
% длины участка образца, удлинение которого принимается в расчет
при определении указанной характеристики;

— временное сопротивление σ _B , M Па — напряжение, соответствующее наибольшей нагрузке Р _max , предшествующей
разрушению образца;

— относительное удлинение после
разрыва δ -отношение приращения
расчетной длины образца ( l ₁ ∙ l ₀ ) после разрыва к ее первоначальной длине l ₀ ;

— относительное сужение после разрыва ψ , % — отношение разности
начальной площади и площади поперечного сечения после разрыва F ₁ — F ₀ к начальной площади поперечного сечения образца F ₀ .

2. Форма, размеры образцов и их изготовление

2.1. Для испытаний на
растяжение в направлении толщины проката применяют укороченные цилиндрические
образцы (рис. 6, а ) диаметром 5 мм с начальной
расчетной длиной  = 12,5 мм по п.2.1 ГОСТ 1497-73.
При этом металл, испытываемый в направлении толщины, условно рассматривается
как хрупкий. Рабочая длина образца в соответствии с п.2.3 ГОСТ 1497-73 составляет l = l ₀ + 0,5 d ₀ = 15 мм.

Рис. 6 . Образец (а) и
этапы его изготовления из сварного соединения (б)

2.2. Образец вырезается из
испытываемого листа таким образом, чтобы ось образца была перпендикулярна к
поверхности листа.

2.3. На торцах образцов, выполненных из
металлопроката толщиной 30 мм, сохраняется прокатная корка. При толщине
испытываемого проката более 30 мм такая корка сохраняется на одном торце
образца.

2.4. Для испытания
металлопроката толщиной 12-29 мм применяются сварные образцы. С этой целью к
листовой заготовке испытываемого металла приваривают в тавр две пластины из
стали той же прочности, чтобы получить крестовое соединение со сплошным
проваром. Цилиндрические образцы вырезают из сварного соединения таким образом,
чтобы испытываемый металл попадал в рабочую часть образца. При этом продольная
ось образца должна совпадать с направлением толщины испытываемого листа. Этапы
изготовления сварных образцов указаны на рис.6,б .

2.5. Для испытания
металлопроката толщиной 24-29 мм допускаемся применять несварные образцы с
укороченной рабочей длиной по сравнению с указанной в п.2.1 и на рис.6,а . При этом высота
головок образцов не изменяется.

2.6. Образцы рекомендуется
обрабатывать на металлорежущих станках. Глубина резания при последнем проходе
не должна превышать 0,3 мм. Чистота обработки поверхности образцов и точность
изготовления должны соответствовать требованиям ГОСТ 1497-73.

2.7. При определении
относительного удлинения нужно обходиться без нанесения кернов на рабочей части
образца; за начальную расчетную длину следует принимать общую длину образца
вместе с головками

2.8. Начальную и конечную
расчетную длину образца измеряют штангенциркулем с точностью до 0,1 мм и
полученные значения округляют в большую сторону. Диаметр рабочей части образца
до испытания измеряют микрометром в трех местах (посередине и с двух краев) с
точностью до 0,01 мм; в каждом сечении диаметр измеряется дважды (второе
измерение производится при повороте образца на 90°) и за начальный диаметр
принимается среднее значение из двух измерений; причем фиксируются все три
значения начальных диаметров (в середине и с двух краев рабочей части образца).
После испытания определяют, вблизи какого измеренного сечения произошел разрыв
образца, и в дальнейшем при определении относительного сужения после разрыва ψ _z диаметр этого сечения принимают за начальный диаметр.
Диаметр образцов после испытания следует измерять штангенциркулем с точностью
до 0,1 мм.

2.9. Для испытаний изготавливают
по три образца от каждого листа, отбор проб проводится из средней трети листа
(по ширине).

3. Испытание образцов

3.1. Для определения
механических свойств в направлении толщины проката при статическом растяжении
используют универсальные испытательные машины с механическим, гидравлическим
или электрогидравлическим приводом с усилием не выше 100 кН (10 тс) при условии
соответствия их требованиям ГОСТ 1497-73 и ГОСТ
7855-74.

3.2. При проведении испытаний
должны соблюдаться следующие основные условия:

— надежное центрирование образца
в захватах испытательной машины;

— плавность нагружения;

— скорость перемещения
подвижного захвата при испытании до предела текучести — не более 0,1, за пределом
текучести — не более 0,4 длины расчетной части образца, выраженная в мм/мин.

3,3. Рекомендуется оснащать
машины регистрирующей аппаратурой для записи диаграмм: усилие — перемещение в
масштабе не менее 25:1.

3.4. Испытания на растяжение
образцов для определения механических свойств в направлении толщины проката и
подсчет результатов испытаний проводят в полном соответствии с § 3 и 4 ГОСТ
1437-73.

3.5. При разрушении сварных
образцов вне основного металла испытываемого листа из-за возможных дефектов
соединения (пор, непроваров, шлаковых включений, трещин и др.) результаты их
испытания не принимают во внимание и испытание повторяют на новых образцах.

3.6. Результаты испытании
каждого образца в виде значений σ_Т,
σ_0,2, σ_в, δ и ψ заносят в
журнал испытаний и фиксируют в протоколе, прикладываемом к сертификату на
металлоконструкции, σ и ψ нормируются и служат критериями
при выборе и назначении толстолистового проката для изготовления фланцев.
Значения других характеристик (σ_Т.
(σ_0,2), δ факультативны и используются для
накопления данных.

В журнал испытаний заносят также
данные из сертификата .металлургического завода — изготовителя металлоизделий:
марку стали, № партии., №
плавки, № листа, химический состав и механические свойства при обычных
испытаниях.

Приложение
2
КОММЕНТАРИИ К РАСЧЕТНЫМ ФОРМУЛАМ И ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ

1. Комментарии к расчетным формулам

1.1. Основой методики расчета
фланцевых соединений растянутого пояса является плоская расчетная схема
независимо работающих зон, включающих болты и отнесенные к ним участки
фланцевых листов. Для соединений типа А учитывается упругое обжатие материала в
зоне контакта, относительная гибкость фланцев, влияние расстояния от оси болтов
до края фланцев и предварительное натяжение болтов.

Результирующее усилие в болтах
определяется с учетом «рычажного» эффекта, а изгибающий момент во
фланце — с учетом упругого защемления фланца под болтом.

В соединениях типа Б за основу
принята консольная схема, участки фланцевых листов рассчитываются как консоли с
вылетом, равным расстоянию от оси болта до границы сварного шва. Факторы,
обусловленные предварительным натяжением болтов, не учитываются.

1.2. Условие (6) составлено на основании равенства перемещений точек фланца
по оси болта, вычисленных по консольной и учитывающей «рычажный»
эффект схемам. Отрицательное значение правой части неравенства (6) указывает на то, что геометрия соединения обеспечивает
«рычажный» эффект.

При положительном значении
правой части «рычажный» эффект определяется величиной
предварительного натяжения. Как правило, расчет соединений по типу Б
(консольная схема) имеет место при t _ф > 40 мм.

1.3. Неравномерность
распределения продольной силы N по болтам учитывается только при расчете на прочность
болта введением коэффициента К₁, полагая, что болт — наиболее
уязвимый элемент соединения. Коэффициент К₁
для болтов в соединениях типа А имеет меньшее значение из-за более равномерной
их работы. В формуле (7) значение R ₁ равное 1,05, относится к произведению β ₁ N_n что в среднем эквивалентно 10-процентному увеличению
усилия на болт N_n от продольной силы N .

1.4. Апробирование методики на
экспериментальных образцах показало, что прочность фланца обеспечивается с
запасом и введения коэффициента неравномерности внешнего усилия не требуется.

1.5. Эксперимент,
предусматривающий изгиб болта в пределах назначенных технологических допусков
на соединение показал, что его прочность определяется осевой силой.

1.6. Условия (8) и (12) , (14) определяют различные стадии работы болтового соединения.
Интерполяционная формула (9) определяет значения
Р в интервале от Р_Н до
1,15 Р_Н, т.е. до образования зазора в зоне болта. Формулы
(13) и (15) аппроксимируют
нелинейную зависимость α от , J и ρ;
α , — относительное расстояние от оси болта до пятна контакта
фланцевых листов. Условия (12) , (14) определяют участки указанной аппроксимации.

Формула (23) аналогична (9) и интерполирует параметр β₂ от
величины 0.5, соответствующей жесткой заделке, до β₂ при α
= 0.

1.7. Формула (11) определяет расчетное плечо приложения продольной силы по
отношению к оси болта. Слагаемое 0,25 α_δ
учитывает жесткость головки болта и шайбы, а слагаемое 0,17 S — влияние шага
установки болтов. Коэффициенты при величинах r , s , α_δ
получены на основании экспериментальных данных.

1.8. Условная поперечная сила
определяется как минимальная по условию (19) из формулы
(27) , где β_{1 i} —
вычисляется для  и равно ~ 1,1, т.е.
минимальная рычажная сила составляет 10 % от усилия в болте от продольной силы.

2. Примеры расчета фланцевых соединений

2.1.
Соединения типа А

Провести проверочный расчет
фланцевого соединения ( рис.7 ). Данные,
необходимые для расчета:

— площадь сечения пояса нетто
(30К2)

А_п = 115 см²

— усилие на фланцевое соединение
N _фс = 3551 кН (362 тс);

— материал фланца — сталь 14Г2АФ
с расчетным сопротивлением изгибу по пределу текучести R_y = 368 МПа (3750 кгс/см);

— диаметр болтов d_δ
= 24 мм;

— площадь сечения болта нетто А_{в л} = 3,52
см²;

— расчетное усилие в болте Р_δ = 266 кН (27,1
тс);

— площадь сечения полки пояса A_f = 44,6 см;

— площадь сечения стенки пояса A_w =
25,8 см;

— количество болтов вдоль полки П_п
= 9, вдоль стенки П _c = 6;

— катет сварного шва по полке К _fn =1,4 см,
по стенке К _fc < = 0,8 см (см. п.2.3 приложения 2) ;

— усилие предварительного
натяжения Р_н =225 кН (23 тс);

— толщина фланца принята t _ф = 3,2 см.

Рис. 7 . Схема
фланцевого соединения для примера расчета

2.1.1. Проверка прочности болтов
соединения.

По формулам (4) вычисляются:

                                    

                           ;

По формулам (2) и (3) вычисляется усилие,
приходящееся на один болт от продольной силы N

Коэффициент K ₁ = 1.

Расчетная величина S принимается
равной шагу установки болтов S_δ

Проверка условия (6)

1,30 > -2,05;                                  1,13 >
-0,91.

По формулам (11) и (10) вычисляются значения r ‘ и ρ

r’ = 0,67r + 0,17S — K_f — 0,25 α_δ ;

  =
0,67∙5,11 + 0,17 ∙ 7 — 1,4 — 0,25 ∙ 2,4
= 2,6 см,

  = 0,67∙4,54
+ 0,17∙9 — 0,8-0,25∙2,4 = 3,2
см;

                                         

Для вычисления коэффициента β ₁ проверяется условие (8)

                                  

1,50 > 1,46                                                            1,30
< 1,58

α_c вычисляется по формуле (13) с
учетом формул (16) , (17) и (18):

                

α =(1,9-0,382-3,8∙0,38 + 2,8) (1-0,52)
[1-0,52(1-0,6∙0,38)] = 1,63∙0,48∙0,598 = 0,47.

Коэффициент β₁ для
полки определяется по формуле (9) , для стенки — по табл.4 в зависимости от параметров ρ₁ и α _c .

ρ = 1.54; α _c = 0,47;

β_1(α=0) = 1,44; β_1с
= 1,36

Усилия в болтах вычисляются по формуле (7)

γ _в =
1, так как п > 7; K ₁ ∙β_{1 i} ∙ N_i
≤ Р_δ∙γ_в;

Р_δп =
1∙1,49∙173 = 257 кН (26,2 тс);

Р_δс = 1∙1,36∙199 = 270 кН (27,5 тс).

Условия прочности для
болтов выполняются.

Проверка условия (19)

0,64 t_ф(α + 0,5) ≤ С

0,64∙3,2 (0 + 0,5)=1,02
< 5,5;        0,64∙3,2 (0,47 +
0,5) = 1,99 < 14.

2.1.2 . Проверка прочности фланца.

Коэффициент β₂ для полки вычисляется по формуле (23) , а для стенки определяется по табл.5 в зависимости от параметров ρ и α

ρ_с =
1,54, α_с = 0,47;

β_2С = 0,67

Принимается:

в_ф = 30 +
2∙1,4 + 3,2 = 36 см;

                    К_2в = 0,8.

По формуле (22) вычисляется
изгибающий момент

М_фп =
173∙2,6∙0,91∙0,64 = 262 кНсм = 2,62 кНм (26,71 тссм);

М_фс =
199∙-3,2∙-0,8∙-0,67=341 кНсм = 3,41 кНм (34,76 тссм).

Прочность фланца, на изгиб
проверяется по формуле (21)

Прочность фланца обеспечена.

2.1.3. Прочность на
действие поперечной силы.

Р_н / N_i > 1, поэтому
соединение проверяется на действие условной поперечной силы Q = 0,1 μ N по формуле (26) при μ
= 0,25 (для поверхностей без обработки)

Q = 0,1 μ N =
0,1∙0,25∙3551 = 88,8 кН (9,1 тс),

2.2. Соединение типа Б

Исходные данные для расчета те
же, что для соединения типа А (см. п.1 ), кроме
предварительного натяжения болтов: Р_нр
= 49 кН (5 тс).

2.2.1. Проверка прочности болтов
производится по формуле (20)

K_iN_i ≤ Р_δγ_в,

Р_в =
0,77∙0,7∙1100∙3,52∙10² = 209 кН (20,9 тс)
(см. табл.2 );

N _п =173 кН < 209
кН;       N _с =199 кН <
209 кН.

Прочность болтов обеспечена.

2.2.2. Проверка прочности фланца на изгиб
производится по формуле (21) . Изгибающий момент
определяется по формуле (24)

М_ф = N_i ∙ r « ∙ K ₂ ,

r « = r — K_f

r « _n = r_n — K_fn =
5,11-1,4 = 3,71 см;                       r « _c = r_c — K_fc
=4,54 — 0,8 = 3,74 см;

K_2n = 0,91 ( см . п .2.1.2 );                            K_2c =0,6;

М_фп = 173 ×
3,71 × 0,91 = 584 кНсм;       М_фс =199 × 3,74 ×
0,8 = 596 кНсм;

Толщина фланца недостаточна.
Требуемая толщина фланца определяется из формулы (21)

где 10 — переводной коэффициент.

Принимается t _ф = 4,0 см.

2.3. Расчет
угловых сварных швов соединения двутавра и фланца

Материал профиля — сталь марки
09Г2С или 14Г с временным сопротивлением стали разрыву R_un =
453 МПа (4620 кгс/см²).

Сварка — полуавтоматическая,
сварочная проволока — марки Св-08Г2С или Св-08Г2СЦ с нормативным сопротивлением
металла шва R _{w цп} = 490 МПа (5000 кгс/см²).

Швы полки

1. Расчет по металлу шва. Из формулы
(28)

по табл. 3 СНиП II-23-81

γ_wf = 1,0;                             γ_c = 1,0;                        β_z = 0,7;                       l_w = 58,7 см

Усилие, приходящееся на
одну полку

2. Расчет по металлу границы сплавления с профилем. Из формулы
(29)

по табл.3

R_wz = 0,45 R_un = 0,45∙453 = 204 МПа (2070 кгс/см²);

γ _wz = 1,0; β _z = 1,0 по табл. 34 СНиП II-23-81 для швов с К _f > 9
мм;

3. Расчет по металлу грани w сплавления с фланцем в направлении толщины проката. Из формулы
(30)

R_th = 0,5∙368 = 184 МПа (1648 кгс / см ² )

γ_wz = 1,0;

Принимается К _fn = 14 мм.

Расчет швов стенки произведен
аналогично.

Приложение 3
Данные расчета фланцевых соединений растянутых поясов по сортаментам 1, 2

Таблица 10

№ п/п	Марка фланца	Марка профиля	Усилия, приходящиеся га 1 болт от продольной силы N фс , кН (тс)	Тип соединения	Степень защемления фланца β2	Напряжение изгиба фланца σф	Результирующие усилия в болтах, кН (тс)	Допускаемая поперечная сила на стык, кН(тс) Q	t ф , мм
среднее по стыку N ф	на 1 болт Nn	на 1 болт Nc	в зоне полок β2п	в зоне стенки β2с	в зоне полок σфп	в зоне стенки σфс	полки K 1 , β 1 , Nn	Стенки K 1 , β 1 , Nc
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	I2	13	14	15
1	Ф 20-1-t ф	(Сортамент 1)
				А	0,610	0,610	229	208	265	256	147	28
		(2338)	(2126)	(27,0)	(26,1)	(15,0)
20К1	152	157	137	Б							—	32
(15,5)	(16,0)	(14,0)	—	—	327	330	157	137
			(3340)	(3370)	(16,0)	(14,0)
20Ш1				А	0,610	0,636	150	216	257	265	162	32
152	143	177			(1525)	(2200)	(26,2)	(27,0)	(16,5)
(15,5)	(14,6)	(18,1)	Б	—	—	171	274	143	177	—	40
			(1750)	(2790)	(14,6)	(18,1)
20 Ш 2				A	0?607	0,622	198	260	262	267	139	28
156	152	168			(2015)	(2650)	(26,7)	(27,2)	(14,2)
(15,9)	(15,5)	(17,1)	Б	—	—	210	260	152	168	—	40
			(2125)	(2642)	(15,5)	(17,1)
2	Ф 20-I1-t ф	20K1				A	0,624	0,616	255	246	254	263	208	28
142	138	161			(2596)	(2510)	(25,9)	(26,8)	(21,2)
(14,5)	(14,1)	(16,4)	Б	—	—	325	246	138	161	—	40
			(3315)	(2510)	(14,1)	(16,4)
20K1				A	0,641	0,639	246	220	255	266	165	32
160	155	180			(2510)	(2240)	(26,0)	(27,1)	(16,8)
(16,3)	(15,8)	(18,4)	Б	—	—	357	277	155	180	—	40
			(3650)	(2830)	(15,8)	(18,4)
20K2				A	0,657	0,658	245	245	257	266	113	32
180	176	197			(2500)	(2495)	(26,2)	(27,1)	(11,5)
(18,4)	(18,0)	(20,1)	Б	—	—	361	300	I76	197	—	40
			(3690)	(3060)	(18,0)	(20,1)
3	Ф 20-II1-t ф	20К3				А	0,616	0,598	324	257	265	251	176	28
		(3300)	(2625)	(27,0)	!25,6)	(18,0)
167	194	110	Б	—	—	351	305	194	110	—	40
(17,0)	(19,8)	(11,2)
			(3560)	(3110)	(19,8)	(11,2)
20К4				А	0,695	0,612	273	213	266	252	127	32
183	213	119			(2780)	(2170)	(27,1)	(25,7)	(13,0)
(18,7)	(21,9)	(12,1)	Б	—	—	348	331	213	119	—	40
			(3555)	(3380)	(21,9)	(12,1)
4	Ф23-1- t ф	23 K 1				А	0,623	0,607	248	273	255	259	286	28
143	143	147			(2530)	(2780)	(26,0)	(26,4)	(29,2)
(14,6)	(14,6)	(15,0)	Б	—	—	271	300	143	147	—	40
			(2765)	(3050)	(14,6)	(15,0)
23К2				А	0,632	0,613	246	293	256	263	247	28
155	154	158			(2505)	(2985)	(25,6)	(26,8)	(25,2)
(15,8)	(15,7)	(16,1)	Б	—	—	279	320	154	158	—	40
			(2840)	(3245)	(15,7)	(16,1)
23К3				А	0,636	0,625	266	308	260	266	188	28
172	171	171			(2715)	(3140)	(26,4)	(27,2)	(19,2)
(17,5)	(17,4)	(17,4)	Б	—	—	282	330	171	171	—	40
			(2870)	(3370)	(17,4)	(17,4)
23К4				А	0,663	0,647	204	254	259	267	127	32
191	190	188			(2080)	(2590)	(26,4)	(27,2)	(13,0)
(19,5)	(19,4)	(19,2)	Б	—	—	280	349	190	188	—	40
			(2850)	(3555)	(19,4)	(19,2)

Продолжение табл. 10

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
5	Ф 23-I1-t ф	23 Ш 1				A	0,608	0,605	227	206	266	250	338	28
135,4	156	99			(2050)	(2100)	(27,2)	(25,5)	(34,5)
(13,8)	(15,9)	(10,7)	Б	—	—	350	228	156	99	—	40
			(3570)	(2325)	(15,9)	(10,7)
23 Ш 2				A	0,637	0,613	174	165	265	250	299	32
151	179	107			(1770)	(1680)	(27,1)	(25,5)	(30,5)
(15,4)	(18,3)	(10,9)	Б	—	—	366	237	179	107	—	40
			(3735)	(2410)	(18,3)	(10,9)
6	Ф 26-1-t ф	26KI				A	0,613	0,615	249	219	254	254	432	28
129	128	133			(2540)	(2230)	(25,9)	(25,9)	(44,0)
(13,2)	(13,1)	(13,6)	Б	—	—	274	231	128	133	—	40
			(2800)	(2360)	(13,6)	(13,6)
26K2				A	0,621	0,619	258	233	256	256	361	28
145	144	146			(2632)	(2375)	(26,1)	(26,1)	(36,8)
(14,8)	(14,7)	(14,9)	Б	—	—	290	246	144	146	—	40
			(2950)	(2500)	(14,7)	(14,9)
26K3				A	0,632	0,623	266	249	258	259	276	28
164	166	163			(2710)	(2535)	(26,3)	(26,4)	(28,2)
(16,7)	(16,9)	(16,6)	Б	—	—	298	262	166	163	—	40
			(3035)	(2680)	(16,9)	(16,6)
26K4				A	0,641	0,634	283	270	261	264	211	28
178	180	176			(2890)	(2750)	(26,6)	(26,9)	(21,5)
(18,2)	(18,4)	(18,0)	Б	—	—	312	280	180	176	—	40
			(3180)	(2855)	(18,4)	(18,0)
26K5				A	0,664	0,654	283	281	264	266	135	28
195	197	193			(2880)	(2870)	(26,9)	(27,2)	(13,8)
(19,9)	(20,1)	(19,7)	Б	—	—	309	296	197	193	—	40
			(3150)	(3020)	(20,1)	(19,7)
7	Ф 26-I1-t ф	26 Ш 1				A	0,616	0,615	265	180	252	249	321	28
119	124	110			(2700)	(1840)	(25,7)	(25,4)	(32,7)
(12,1)	(12,6)	(11,2)	Б	—	—	330	190	124	110	—	40
			(3370)	(1940)	(12,6)	(11,2)
26 Ш 1				A	0,616	0,615	314	214	257	253	255	28
140	145	129			(3205)	(2180)	(26,2)	(25,8)	(26,0)
(14,3)	(14,8)	(13,2)	Б	—	—	375	224	145	129,	—	40
			(3830)	(2290)	(14,8)	(13,2)
26 Ш 2				A	0,626	0,615	327	222	258	254	211	28′
155	166	134			(3335)	(2260)	(26,3)	(25,9)	(21,5)
(15,8)	(16,9)	(13,7)	Б	—	—	371	228	166	134	—	40
			(3780)	(2330)	(16,9)	(13,7)
8	Ф30-1- t ф	30K1				A	0,635	0,649	220	200	257	266	301	32
165	159	188			(2245)	(2035)	(26,2)	(27,1)	(30,7)
(16,8)	(16,2)	(19,2)	Б	—	—	310	237	159	188	—	40
			(3165)	(2410)	(16,2)	(19,2)
30K2				A	0,645	0,663	219	222	258	270	240	32
177	171	199			(2234)	(2265)	(26,2)	(27,5)	(24,5)
(18,1)	(17,6)	(20,3)	Б	—	—	309	248	176	199	—	40
			(3150)	(2530)	(17,6)	(20,3)
9	Ф 30-I1-t ф	30K3	176	187	144	A	0,654	0,634	280	234	263	254	267	28
(18,0)	(19,1)	(14,7)			(2860)	(2390)	(26,8)	(25,9)	(27,2)
			Б	—	—	307	262	187	144	—	40
			(3130)	(2670)	(19,1)	(I4;7)
30K4				A	0,680	0,640	307	246	266	256	167	28
195	209	160			(3130)	(2510)	(27,1)	(26,1)	(17,0)
(19,9)	(21,3)	(16,3)	Б	—	—	300	276	209	160	—	40
			(3060)	(2815)	(21,3)	(16,3)
30 K 5				А	0,733	0,666	234	191	266	256	59	32
215	230	174			(2385)	(1945)	(27,1)	(26,1)	(6,0)
(21,9)	(23,5)	(17,7)	Б	—	—	288	278	230	174	—	40
			(2940)	(2830)	(23,5)	(17,7)
10	Ф30- II 1- t ф	3 0 Ш1				А	0	0	337	229	266	266	155	28
175	177	165			(3435)	(2335)	(27,1)	(27,1)	(15,8)
(17 ,	(18 , 1)	(16,8)	Б	—	—	372	217	177	165	—	40
			(3800)	(2215)	(18,0)	(16,8)
11	Ф30- IV — t ф	30Ш2				А	0,640	0,628	246	182	257	863	206	32
167	166	171			(2505)	(1855)	(26,2)	(26,8)	(21,0)
(17,0)	(16,9)	(17,4)	Б	—	—	366	222	166	171	—	40
			(3730)	(2265)	(16,9)	(17,4)
30Ш3				А	0,653	0,649	257	200	258	266	137	32
					(2525)	(2035)	(26,3)	(27,1)	(14,0)
186	184	188	Б	—	—	371	237	184	188	—	40
(19,0)	(18,8)	(19,2)	(3780)	(2420)	(18,8)	(19,2)

Продолжение табл. 10

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
Сортамент 2
1	Ф20-1- t ф	20 K 1				А	0,632	0,622	192	182	265	258	110	32
170	175	154			(1960)	(1855)	(27,0)	(26,3)	(11,2)
(17,3)	(17,9)	(15,7)	Б	—	—	232	235	175	154	—	32
			(2370)	(2405)	(17,9)	(15,7)
2	Ф23-1- t ф	23 K 1				А	0,619	0,618	223	310	259	266	227	28
161	159	164			(2275)	(3160)	(26,4)	(27,1)	(23,2)
(16,4)	(16,2)	(16,8)	Б	—	—	235	334	159	164	—	40
			(2400)	(3410)	(16,2)	(16,8)
23К2				А	0,634	0,631	181	254	259	265	191	32
171	169	174			(1845)	(2590)	(26,4)	(27,0)	(19,5)
(17,4)	(17,3)	(17,7)	Б	—	—	238	350	169	174	—	40
			(2435)	(3570)	(17,3)	(17,7)
23К3				А	0,649	0,643	198	271	263	269	137	32
186	186	185			(2015)	(2760)	(26,8)	(27,4)	(14,0)
(19,0)	(19,0)	(18,9)	Б	—	—	238	357	186	185	—	40
			(2430)	(3640)	(19,0)	(18,9)
3	Ф 26-1-t ф	26K1				A	0,609	0,615	220	241	257	257	373	28
142	141	146			(2240)	(2460)	(26,2)	(26,2)	(38,0)
(14,5)	(14,4)	(14,9)	Б	—	—	232	254	.141	146	—	40
			(2370)	(2595)	(14,4)	(14,9)
26K2				A	0,618	0,620	227	257	258	258	294	28
					(2320)	(2620)	.(26,3)	(26,3)	(30,0)
160	159	162	Б	—	—	241	270	159	162	—	40
(16,3)	(16,2)	(16,5)	(2460)	(2760)	(16,2)	(16,5)
26K3				A	0,635	0,634	233	274	266	265	216	28
					(2560)	(2795)	(27,1)	(27,0)	(22,0)
177	179	176	Б	—	—	242	280	179	176	—	40
(18,1)	(18,1)	(18,0)	(2470)	(2855)	(18,1)	(18,0)
26K4				A	0,618	0,655	194	231	264	265	142	32
					(1980)	(2360)	(26,9)	(27,0)	(14,5)
194	195	191	Б	—	—	241	306	195	191	—	40
(19,8)	(19,9)	(19,5)	(2465)	(3125)	(19,9)	(19,5)
26K5				A	0,688	0,679	211	239	266	267	69	32
210	211	208			(2150)	(2440)	(27,1)	(27,2)	(7,0)
(21,4)	(21,5)	(21,2)	Б	—	—	251	320	211	208	—	40
			(2560)	(3260)	(21,5)	(21,2)
4	Ф30-1- t ф	30K1				A	0,662	0,642	261	179	265	251	257	32
177	196	135			(2660)	(1820)	(27,0)	(25,6)	(24,2)
(18,1)	(20,0)	(13,8)	Б	—	—	255	256	196	135	—	40
			(2600)	(2610)	(20,0)	(13,8)
30K2				A	0,690	0,643	263	188	267	253	167	32
192	213	144			(2680)	(1920)	(27,2)	(25,8)	(17,0)
(19,6)	(21,7)	(14,7)	Б	—	—	255	270	213	144	—	40
			(2595)	(2745)	(21,7)	(14,7)

Примечания : 1. Марки профилей и фланцев см. табл. 6, 7 Сортаментов.

2. Фланцевые соединения рассчитаны на
продольные силы

N _фс = A_n ∙ R_y ∙γ _c . где γ_с = 1.0 — коэффициент условий работы соединения,

ВСЕСОЮЗНОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ

по проектированию и научным исследованиям строительных
металлоконструкций

СОЮЗМЕТАЛЛОСТРОЙНИИПРОЕКТ

РАСПОРЯЖЕНИЕ № 4

г. Москва                                                                                                             20
апреля 1983 г.

Применение в проектах
фланцевых соединений в качестве монтажных стыков стропильных ферм,
рамно-балочных узлов и других конструкций имеет большое народно-хозяйственное
значение, так как существенно снижает трудоемкость монтажных работ и ускоряет
ввод сооружений в эксплуатацию, В настоящее время разработана толстолистовая
горячекатаная термообработанная сталь марки 14Г2АФ (по ТУ 14-105-465-82),
предназначенная для фланцевых стыков растянутых поясов стропильных ферм и
аналогичных им соединений, что повышает их качество и надежность.

На основании изложенного всем
подразделениям объединения предлагается:

1. Принять все меры к применению
в проектах для фланцевых соединений растянутых и изгибаемых элементов стальных конструкций стали 14Г2Ф
по ТУ 14-105-465-82.

2. В связи c тем, что указанная сталь имеет повышенные пластические
свойства в направлении толщины проката, при ее применении в качестве фланцев
следует принимать расчетное сопротивление растяжению в направлении толщины
проката величиной:

0,75 × 370 (3750) = 275
МПа (2800 кгс/см²).

3. При проектировании монтажных
фланцевых соединений в соответствии с «Руководством по проектированию,
изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами
из широкополочных двутавров» М.,1982 г., пункты Руководства, касающиеся
применения стали для фланцев, дополняются сталью 14Г2АФ по ТУ 14-105-462-82, в
этом случае п.п.2.5 ; 2.6 отменяются.

Главный инженер‘

Объединения                                                                                           В.В.
Ларионов

Руководство по
проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений
стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров

Ответственная за выпуск О.И.
Ганиза

Литературный редактор Н.А.
Дмитриева

Технический редактор Л.А. Пыжова