Шкритек справочное руководство по звуковой схемотехнике pdf скачать

О книге «Справочное руководство по звуковой схемотехнике»

Методы расчета, способы измерений, разработка схем, цифровая обработка, звуковых сигналов.

Произведение относится к жанру Справочники, Радиоэлектроника, Цифровая обработка сигналов. Оно было опубликовано в 1991 году издательством Мир. На нашем сайте можно скачать бесплатно книгу «Справочное руководство по звуковой схемотехнике» в формате epub, fb2 или читать онлайн. Рейтинг книги составляет 5 из 5. Здесь так же можно перед прочтением обратиться к отзывам читателей, уже знакомых с книгой, и узнать их мнение. В интернет-магазине нашего партнера вы можете купить и прочитать книгу в бумажном варианте.

                    Справочное руководство
по звуковой схемотехнике
Paul Skritek
Handbuch der
Audio-Schaltungstechnik
Berechnungsmethoden, MeBverfahren,
Schaltungsentwicklung, digitale Tonverarbeitung
Franzis'
П. Шкритек
Справочное
руководство
по
звуковой
схемотехнике
Методы расчета, способы измерений
разработка схем, цифровая обработка
звуковых сигналов
Перевод с немецкого И.Д. Гурвица
под редакцией канд. техн, наук А. С. Городникова
Москва «Мир» 1991
ББК К 32.973.01
Ш67
УДК 681.841.2
DJ
Шкритек П.
Ш67 Справочное руководство по звуковой схемотехнике: Пер.
с нем.-М.: Мир, 1991.-446 с.: ил.
ISBN 5-03-001603-1
Книга специалиста из ФРГ, в которой изложен обширный материал по схемотехнике и
электронным компонентам для звуковой аппаратуры. Анализируются характеристики звуковых
систем, методы снижения уровня искажений и шумов. Большое внимание уделяется традиционной
аналоговой схемотехнике. В то же время значительная часть книги посвящена цифровым методам,
применяемым в звуковой технике. Рассматриваются цифровые методы управления, цифровая передача
звука, техника записи и воспроизведения на компакт-дисках. В приложении приведены программы на
Бейсике для расчета цепей, трансформаторов, выпрямителей, а также шумов и нелинейных искажений.
Для разработчиков промышленной звуковой аппаратуры, а также квалифицированных радио-
любителей.
2302020200 069
Ш ----------------117 90
041(01) 91
ББК 32.973.01
Редакция литературы по новой технике
ЙИБЛИСТЕ^А
м. г. У,

ISBN 5 03 001603 1 (русск.)
ISBN 3 7723 8731 4 (нем.)
© 1988 Franzis- Verlag GmbH, Munchen
© 1988 Elektronik-Verlag Luzern AG
© перевод на русский язык,
И. Д. Гурвиц, 1991
От редактора перевода
Звукотехника является одной из областей массовой технологической деятельности,
при которой средствами электроники осуществляется обработка, накопление и рас-
пространение в электрической форме сиг налов звукового диапазона частот. Современ-
ная звукотехника направлена на удовлетворение потребностей человека в знаниях,
культуре, образовании. Благодаря повсеместному распространению звукотехнических
устройств в сочетании со средствами массовой аудиовизуальной информации и комму-
никации формируется та содержательная часть окружающей человека искусственной
акустической среды, которая оказывает, как правило, позитивное рациональное и
эмоциональное воздействие на людей (независимо от национальности, места жи-
тельства, профессии, возраста).
Несмотря на триумфальное шествие многопрограммного телевидения, бурное
развитие видеоиндустрии (только за последнее десятилетие вошли в быт слова:
видеомагнитофон, видеопроигрыватель, видеокамера), позиции звукотехники по-преж-
нему прочны. Мировой выпуск разнообразных звукотехнических изделий достигает
сотен миллионов единиц в год, а в каждом из упомянутых выше видеоустройств есть
звуковой канал. Более того, в связи с процессом массовой компьютеризации в будущем
многие виды человеческой деятельности будут связаны с интенсивными визуальными
нагрузками в ходе работы с персональными ЭВМ. После работы далеко не каждый
станет отдыхать, глядя на очень похожий на дисплей ЭВМ экран домашнего телеви-
зора, даже если этот экран будет давать изображение высокой четкости. Поэтому
способность «мягкого», информационного и эстетического звукового воздействия, не
препятствующего другим видам человеческой деятельности, определяет долгосрочные
перспективы развития для звукотехники как весьма благоприятные.
Массовое применение, одинаковое назначение и общие принципы функционирова-
ния звукотехнических устройств означают, что научно-технические, учебно-методи-
ческие и справочные сведения о звукотехнике с одинаковым успехом могут быть как
созданы, так и использованы в любой стране мира.
Настоящая книга как раз и содержит в себе обобщенный опыт мировой схемо-
техники звуковых устройств, представляет собой развернутое, систематическое изло-
жение «электронной» звукотехники, т.е. физических принципов; методов расчета и
особенностей построения электронных схем, каскадов, узлов; законченных устройств
и систем, предназначенных для усиления, обработки, передачи и записи электрических
сигналов звука.
Автор книги П. Шкритек принадлежит к представителям западноевропейской
немецкоязычной звукотехнической отколы, которая имеет известные традиции с начала
нашего столетия. Наряду с всесторонним, систематическим рассмотрением основных
аспектов аналоговой звукотехники автор методически удачно изложил сравнительно
новые и весьма актуальные принципы функционирования и реализации цифровых
звукотехнических каскадов, устройств и систем, нашедших широкое применение лишь
в течение последнего десятилетия.
Несомненные методические достоинства, широта охвата материала, современный
уровень, обширный иллюстративный материал, достаточно доступный, но в то же
время стро! ий уровень изложения широкого круга схемотехнических решений делают
данное «Справочное руководство...» пригодным как для повседневного использования
в аудитории профессиональных читателей (инженеров-разработчиков), так и для
6 Предисловие редактора перевода
преподавателей, аспирантов, студентов вузов и техникумов, подготовленных радио-
любителей, а также многих потребителей, кто хотел бы расширить и углубить свои
знания в современной звуковой схемотехнике.
Начинается книга с изложения общих положений системотехники, кратких, но
необходимых сведений из теории линейных и нелинейных электрических цепей, основ
радиотехники, необходимых для расчета режимов работы, определения различных
видов искажений и шумов в типовых активных и пассивных элементах электронных
схем. Основной объем книги уделен глубокому энциклопедическому изложению прин-
ципов расчета, построения и функционирования звуковых усилительных схем самого
различного назначения на биполярных и полевых транзисторах, на операционных
усилителях. Это и понятно с практической точки зрения, ведь усилитель является
самым распространенным элементом в звуковой схемотехнике. Прогресс в радио-
технике, вычислительной технике и микроэлектронике способствовал появлению и
массовому распространению цифровой технологии обработки информации сначала
в профессиональной, а затем и в бытовой звукотехнике. Заинтересованные читатели
увидят в книге развернутое изложение основ цифровой обработки звуковых сигналов,
а также описание ряда новых звукотехнических устройств и систем, таких, как лазерные
проигрыватели цифровых компакт-дисков, цифровые магнитофоны, цифровые звуко-
вые процессоры, цифровое радиовещание.
Особый практический интерес для реализации звукотехнических устройств пред-
ставляют разнообразные справочные сведения и программы расчета для персональных
ЭВМ, приведенные в многочисленных приложениях к данной книге.
При переводе были полностью сохранены обозначения и буквенные индексы,
принятые автором. Можно отметить существенное влияние англоязычной терминоло-
гии на стиль изложения в оригинале книги, что лишь подтверждает интернациональ-
ный характер современной звукотехники (хотя и осложняет работу переводчика
и редактора необходимостью трехъязычного обращения).
Перевод книги выполнен И. Д. Гурвицем. Редактор перевода выражает глубокую
благодарность Н. С. Нестеренко за внимательное критическое прочтение рукописи
перевода, проработку математического аппарата и имеющихся в книге программ,
а также за составление предметного указателя.
А. С. Городников
Предисловие автора
Современная звукотехника развивается в двух основных направлениях. Во-первых,
это все более расширяющееся применение интегральных схем и, во-вторых, исполь-
зование цифровой техники не только для управления и регулирования, но и для
передачи сигналов. Современные способы передачи и записи звука, реализованные,
например, в системе компакт-диск, потребовали аналоговых усилителей с весьма
высокими показателями качества: динамическим диапазоном до 100 дБ и коэффициен-
том нелинейных искажений около 0,002%. Управляющие звенья, где все чаще исполь-
зуются средства цифровой техники,- это такие электронные устройства, как, например,
переключатели, регуляторы громкости, тембра и т. п. Быстро прогрессирующие возмож-
ности интегральной схемотехники прежде всего используются в указанных областях.
Совершенствующиеся методы анализа звукотехнических схем позволяют вскры-
вать все новые причины, приводящие к искажениям при воспроизведении. Решающую
роль при анализе электронных схем звукового оборудования играют расчеты и моде-
лирование на ЭВМ, а при конструировании - машинное проектирование. Значителен
прогресс и в технике звукотехнических измерений. Только благодаря новым методам
и средствам измерений стало возможным объективное подтверждение самых раз-
личных эффектов, предсказуемых на основе расчетов. В качестве примера здесь можно
упомянуть «динамические интермодуляционные искажения».
Исходным материалом для настоящей книги послужил многолетний опыт лабора-
торного практикума со студентами по курсу «Звуковая техника», а также собственные
исследования в этой области. В книге изложены основы звукотехники, описаны
возможности практической реализации всевозможных схем, но она не является
сборником готовых схем, рекомендуемых для воплощения в конкретных устройствах.
Автором сделана попытка на конкретных примерах охарактеризовать современную
схемотехнику звуковых устройств и показать, что большинство воспринимаемых на
слух видов искажений звучания могут быть заранее предсказаны на основании анализа
схемных решений и, следовательно, объяснены.
Книга адресуется широкому кругу читателей-от радиолюбителей, интересы кото-
рых не ограничиваются только реализацией звуковых устройств по готовым схемам,
до профессиональных разработчиков звукотехнической аппаратуры.
В начале книги кратко изложены некоторые положения системотехники. Этим
автор подчеркивает ее роль и значение, которые специалисты-звукотехники, увы, не
всегда отмечают. Здесь можно упомянуть связь между амплитудными и фазовыми
частотными характеристиками систем, с одной стороны, и временными свойствами-с
другой, взаимозависимость параметров систем с обратной связью, сущность и влияние
на конечный эффект нелинейных искажений, шума и т.д. Один из центральных
вопросов, которому в книге уделено достаточно много места, - схемотехника предвари-
тельных и оконечных усилителей звуковых частот, переключателей в звуковых цепях,
регуляторов тембра. Приведенные расчетные формулы позволяют проводить простые
и несколько усложненные расчеты элементов схем с помощью калькуляторов и персо-
нальных ЭВМ, получать результаты в виде таблиц или графиков. Отдельный раздел
посвящен схемам пороговых и компандерных шумоподавителей. Что касается цифро-
вых устройств, то их схемотехника более подробно рассмотрена на примерах системы
записи и воспроизведения звука на компакт-диске, цифровых управляющих и инфор-
мационных звуковых интерфейсах. В приложениях приведены основные параметры
8 Предисловие автора
некоторых звукотехнических систем и перечни их элементов. В заключительной главе
приведены программы на языке Бейсик для расчетов и проектирования схем на ЭВМ.
За разработку этих программ автор выражает благодарность инженеру Роберту
Мессаросу.
Особую благодарность автор выражает всем фирмам, которые, предоставив свою
техническую документацию, комплектующие изделия и отдельно собранные устройст-
ва, в значительной степени способствовали выходу книги в свет. Ограниченный объем
книги и ее разделов не позволил со всей полнотой осветить все относящиеся к теме
вопросы, некоторые из них рассмотрены в самых общих чертах. Объяснением здесь
может служить стремление автора удержать объем книги в разумных пределах.
П. Шкритек
1.	Введение
Звукотехнические устройства предназначены для преобразования акустических
сигналов в электрические, их обработки и обратного преобразования в звуковые.
В книге рассмотрены преимущественно аналоговые устройства обработки сигналов
в полосе звуковых частот от 20 до 20000 Гц.
На рис. 1.1 в общем виде показана структурная схема системы звукопередачи, на
которой в виде отдельных блоков выделены устройства, описываемые в книге. В начале
любой системы звукопередачи, как правило, находится предварительный усилитель,
основные назначения которого-увеличить уровень входных сигналов и согласовать
выходное сопротивление источника и входное сопротивление усилителя. Далее после
переключателя источников сигналов следуют устройства индивидуальной обработки
сигналов, коррекции частотной характеристики и, наконец, оконечные мощные усили-
тельные каскады, которые увеличивают мощность сигналов на выходе до уровня,
достаточного для возбуждения выходных электроакустических преобразователей.
Условные обозначения основных элементов электрических схем рассматриваемых
устройств приведены в Приложении А5. В Приложении А6 указаны уровни сигналов на
входах и выходах некоторых электроакустических устройств; в Приложении А7 даются
электрические и конструктивные данные ряда соединительных элементов, используе-
мых в звукотехнике.
При обработке сигналов в электронных звуковых устройствах стремятся по
возможности более полно сохранить содержащуюся в сигналах информацию. При
этом объективная оценка качества звукотехнических устройств осуществляется по
следующим основным показателям:
•	линейные искажения (неравномерность амплитудно- и фазо-частотной характе-
ристик),
•	нелинейные искажения и паразитная модуляция (появление новых составляющих
Рис. 1.1. Обобщенная структурная схема звуковых устройств, рассматриваемых в книге.
10 Глава 1
в частотном спектре сигнала, вариации уровня и частоты передаваемых сигналов-
детонация),
•	относительный уровень помех (отношение сигнал/помеха).
Минимальные требования к этим показателям для бытовых электроакустических
устройств высшего класса качества (Hi-Fi) определены национальным стандартом
ФРГ DIN 45500 (Приложение А8). Ориентиром же при разработке новых устройств
должны служить параметры, доступные цифровым звукотехническим устройствам.
Так, например, в цифровых 16-разрядных звуковых системах, к которым, в частности,
относится система оптической звукозаписи на компакт-диск, отношение сигнал/шум
достигает 96 дБ, а коэффициент нелинейных искажений при максимальном уровне
сигнала составляет около 0,0015%. Существует целая группа бытовых электроакусти-
ческих устройств пониженного класса качества (так называемых «недорогих»), к кото-
рой относятся миниатюрные кассетные магнитофоны (типа Walkman), простые авто-
мобильные радиоприемники, но и к ним требования в отношении качества звуко-
воспроизведения также быстро возрастают.
2.	Линейные системы
Цель широко используемых методов обработки звуковых сигналов состоит в том,
чтобы по возможности более полно сохранить содержащуюся в сигналах информацию,
о чем упоминалось выше. Прежде всего это касается формы сигнала во времени и его
спектрального состава. В общем виде система звукопередачи может быть представлена
структурной схемой, изображенной на рис. 2.0.1.
Взаимосвязь между выходными и входными величинами системы описывается
передаточной характеристикой. Для сохранения при обработке исходных свойств
электрического сигнала принципиально необходимо, чтобы передаточная характерис-
тика системы была линейной («линейная система»). Особенностью линейных систем
является то, что они не вносят в выходной сигнал новых по сравнению со входным
сигналом спектральных составляющих (гармоники, комбинационные составляющие).
Ниже мы будем рассматривать непрерывные во времени (аналоговые) сигналы и
системы, передаточные свойства которых во времени не изменяются (инвариантные
системы).
Входной
сигнал Ue(t)
о-----»
Передающая
система
(напр., усилитель,
магнитофон )
Выходной
сигнал Ua (t)
-------«о
Рис. 2.0.1. Обобщенная структурная
схема системы звукопередачи.
Uq
I Нелинейная характеристика
Линейная характеристика
Ue
2.1. Представление сигналов в частотной области
Используемые для описания передаточных свойств частотные характеристики,
строго говоря, справедливы лишь для инвариантных во времени систем. В случае
линейной передаточной характеристики входной сигнал можно разложить на отдель-
ные спектральные составляющие (например, на гармонические составляющие с по-
мощью преобразования Фурье), рассчитать для каждой составляющей усиление и сдвиг
по фазе (влияние канала передачи), а затем суммировать из них выходной сигнал. Если
известна передаточная функция для каждой частотной составляющей, то можно
рассчитать спектральную и временную формы суммарного выходного сигнала при
любом его виде на входе системы [2.1].
Вместо рассмотрения во временной области таких параметров, как напряжение
«(?), ток i(t), импульсная 6 (г) и переходная о (г) характеристики системы передачи и т. д.,
часто используется анализ систем в частотной области, который проще первого и более
нагляден. Взаимосвязь между временной функцией f(t) и ее отображением в частотной
12 Глава 2
области F однозначно характеризуется преобразованием Фурье-Лапласа (см. литера-
туру к разд. 2.8)
Ftfto) F(p).	(2.1.1)
Рассмотрим, как преобразование Лапласа F(p) используется для расчета временной
функции сигнала f(t). Сначала рассчитывается о,ношение выходной величины У ко
входной X для комплексной частоты р = о + /со
У0>)
= Н(р).	(2.1.2)
Х(р) ~
Затем после простой подстановки
р = ]ы, со = 2л/= 6,283/	(2.1.3)
получают так называемый «комплексный вектор»
Н(р) => Я(/ш) = /7 (со)	(2.1.4)
Его модуль Н (со) характеризует амплитудные свойства системы передачи, а аргумент
(фаза) ср (со) разность фаз между входным и выходным сигналами, представляющими
собой гармоническое колебание с частотой / = со/2л. (При этом сигналы У(/<о) =
= У(со) и Х]ы) = X(со)	также характеризуются своими комплексными векто-
рами.) Таким образом, можно однозначно определить амплитуду У(со) и фазу сру (со)
сигнала любой частоты со = 2nf.
Ток, напряжение, полное сопротивление (импеданс)
Взаимосвязь между током и напряжением в двухполюснике определяется импедансом
цепи Z(p) или его обратной величиной-проводимостью (адмитансом) У(р) = 1/Z(p)
U(p) = Z(p)l(p, l(p)^=Y(p)U(p) = —,	(2-1.5)
Z(p)
где Z(p) = R-для активного сопротивления (резистора) R, Z(p) = pL- для катушки
индуктивности L, Z(p) = 1/рС-для емкости (конденсатора) С, а р = усо-оператор или
единичный вектор.
Теперь взаимосвязь между напряжением, импедансом и током приобретает вид
и О) = ZO) •. 1 (/со), I Осо) = У(/со)  и Осо) =	.	(2.1.6)
ZOco)
Здесь Z(/co) = R-для активного сопротивления R, ZО'со) = ju>L для индуктивности L,
Z(jti>) = /рйС -для емкости С.
(Для функций U(р), Цр) и соответственно U_Осо) и £0ш) справедливы те же линейные
взаимозависимости, что и для временных функций, например уравнения Кирхгофа для
расчета токов и напряжений в разветвленных цепях.) Например, импеданс катушки
индуктивности Z(p) = pLv
Z(jai) = j(oL= a>Lejll/2 = <oL- е^°° = 2nfL- e]9° = Ze**	(2.1.7)
в случае гармонических сигналов имеет модуль Z = 2л/0. пропорциональный частоте,
и постоянный сдвиг фазы <р на 90‘. Выражение для тока имеет вид
Элемент схемы	Z(p)	Z(ja>)=R+jX	Активное сопротивление	Реактивное сопротивление	Модуль |Z(ja>)| = V'*2 + X2
					
	1	1		R	R	R		R
1	1					
					
	pL	j<oL=jlnfL		X = coL = 2nfL	X = 2nfL
					
				^ = 6,283Х± Ом	Гц Гн	
	II		1	1 ~j		-1	-1	1
11				х =	=	 иС 2nfC	х
11	pc	jtf> C 2nfC			2itfC
				X	1 Ом “ 6,283 Х	
X ----------
//Гц  С/Гн
	1			1		 11 -1-1 R+~^ R+J^	R	^~2^fC	x/	li f1 ¥ R2 + — roC7
[-4	1—		R	R	R	—j«tR2C	r 		+pRC 1+jtoRC	 + (mRC)2	+(aRO2	yj 1 + (o7?C) 1 + (иЯС)2
Л(1 - jaRQ
1 + (иЯС)2
Рис. 2.1.1. Импедансы Z некоторых двухполюсников, активные и реактивные сопротивления, их модули.
14 Глава 2
i (t) = f- cos (2nft + <pj) => I (/co) = 1- e34^,
(2.1.8)
а напряжение
П(/ю) =	= Z(/co)-/(/co) =	= InfLe^2 • fe^i =	+ n/2),	(2.1.9)
C = 2TtfU-, 4>u = 4>i + 90е.
Таким образом, временная функция напряжения
u(t) = Сcos(2n/z + <pu) => t/(/co) =
имеет частотно-зависимую амплитуду С = 2nfLI и постоянный сдвиг фазы относитель-
но тока на 90°, который не зависит от частоты, <ри = ср, + 90е.
Значения импедансов Z(p), и соответственно Z(/co), для основных пассивных
элементов схем приведены в таблице на рис. 2.1.1. Вместо модуля (амплитуды) и
аргумента (фазы) в комплексных выражениях фигурируют активная и реактивная
составляющие. Выражения импедансов Z(/co) и адмитансов У(/со) принимают вид
Z = Ze^z = R+jX, Y= Ye^r = G + jB,
Z — у/R2 + X2',	Y = >Jg2 + B2, <pz = arctg
<Pr = arcte(f)’
(2.1.10)
R = Z-cos(cpz); G = y-cos(<py), X = Zsin(cpz); В = y-sin(<py),
где R- активное сопротивление, X- реактивное сопротивление (реактанс), G- активная
проводимость и В-реактивная проводимость. Подставляя Z = 1/Х получим и другие
выражения этих взаимозависимостей
G	-В
Y=Z <ру = — <pz; R = —;----х;	Х = —г—---= ,
vr vz> G2 + В2	G2 + В2
2.2.	Амплитудно- и фазо-частотная
характеристики
В комплексном виде передаточная функция Н(р) определяет зависящее от частоты
отношение выходной величины У(р) ко входной Х(р), одновременно характеризуя их
амплитудные и фазовые значения:
Я(р) = Н0-
1	+	+ йгР2 + •••
1	+ btp + ЬгР2 + ...’
p=jur.
1 + jaa1 — т2а2 + .
1 + jab1 — a2b2 + .
= Я(<о)о'ф'“’.
(2.2.1)

Нулевыми считают такие значения р, при которых функция Н(р) = 0, т. е. когда
числитель равен нулю или знаменатель-бесконечности. И наоборот, полюсами
называют такие значения, при которых функция Н(р) -+ оо, т. е. когда знаменатель
становится равным нулю или числитель стремится к бесконечности.
Типовая схема
Передаточная функция
ЛЧХ
ФЧХ
Полюса н нули функции Н_(р}
Н(р) =
1
1 +/>т0
Я(/<о) =
1
1 +/ют0
»(/)—,
VI + (шт0)2
1
+(Ж)2
ф(/)= -arctg(<0T0) =
= - arctg (///0)
1	1 R
X.. Полюс О... Нуль 0-00	Мнимая составляющая р- Плоскость Действительная составляющая 1	Г(з
Левая	0 Правая
р- Полуплоскости
Гх
Фазовый фильтр 1-го порядка
Я(/>) =
»-РЧ
1 +лто
Я(/со) =
1 -7<ат0
1 +/®т0
(1 -7'0)то)2
1 + (<от0)2
Я(/) = ^	/1 + (юто) ,	ф(/) = -arctgf 1 + (шт0)2	 = -arctg	2сото 	
		1-(сот0)2/ / 2///0 	
			0	ь>0
1 ог1
Корректирующий усилитесь
.	Я0(1+рт2)
—	(1 +ЛТ1)(1 + РТ3)
Н( со) = Яо(1 +yt0T2)
— “	(1 +>ИТ1)(1 +/0)Т3)
1
Т; = -
СО,
Я(Л =	Ф(У) = arctg(oH2) +	
+(<от2)2	—arctgfanj +	
V'l + (COTi)2 • ^/1 + (ют3)2	- arctg (сот3) =	
		I	>. б
Я0У1+(///2)2	/ Г /Г  arctg(///!) +	0
Vi +(///1)2-71 +(///з)2	- arctg (///3)	
Рис. 2.2.1. Примеры простых передаточных функции (справедливы для го = 2л().
16 Глава 2
Частотные свойства передаточной функции Н(р) известны из теории цепей. Эти
свойства и определяют возможности физически реализации схем. Так, например,
условие стабильной работы схемы (отсутствие самовозбуждений) состоит в том, что
описывающая ее передаточная функция Н(р) не должна содержать полюсов
Pi = °; + с °i > 0 (т. е. значений в правой комплексной полуплоскости р). Для
гармонических сигналов с частотой со или f передаточная функция Hfjai) задается
амплитудой | Н = H(f) и фазой ср (/). Угол ср = сро — сре характеризует сдвиг фаз между
входным (с любым начальным фазовым углом <р(.) и выходным сигналами со своим
фазовым углом <ро.
Передаточная функция Я(р) или однозначно определяет амплитудно-частот-
ную характеристику (АЧХ) H(f) или //(со) и фазо-частотную характеристику (ФЧХ)
ср (/) или ср (со):
Н(фд = Я(®)-е'ф'“’ = Re(^) + Im О ю = 2л/,
Я (со) = V[Re(^)l2 + [1m (#)]2, ф(°>) = arctgf ,	(2.2.2)
RcH)/
где Re (Я) действительная составляющая, a Im (Я)-реактивная (мнимая) составляю-
щая функции Их выражения, для примера, приведены в таблице на рис. 2.3.1.
(Далее в книге реальные полюсные и нулевые значения 1/т; в функции Н(р) представле-
ны эквивалентными граничными частотами со, = 1/т;, что, строго говоря, некорректно.
Правильнее было бы обозначение 1/т,- = о,. Автор сохранил первое обозначение в связи
с тем, что оно более наглядно и чаще встречается в соответствующей литературе.)
При расчетах цепей передачи, состоящих из нескольких последовательных звеньев,
суммарная амплитудно-частотная характеристика цепи Я получается умножением
характеристик ее звеньев Я(, а фазо-частотная характеристика ср суммированием
фазовых характеристик звеньев ср;:
Я (со) = Н1 Н2 Н3 •..., ср (со) = cpj + ср2 + ср3 + ... .	(2.2.3)
В линейных системах передаточные свойства определяются только передаточной
функцией Я и не зависят от способа реализации схемы (см. верхнюю строку таблицы на
рис. 2.2.1). На практике, однако, необходимо учитывать некоторые свойства физи-
ческих элементов схемы. (К ним относятся, например, допустимые пределы отклонения
номиналов, паразитные емкости, активные сопротивления проводов катушек индуктив-
ности.) С учетом этих факторов оказываются различными эквивалентные схемы
сходных цепей и устройств, и, как следствие, различными оказываются их реальные
передаточные функции.
2.3.	Коэффициент передачи
Модуль, или действительная составляющая передаточной функции Я (со) или Я(/),
задается обычно в логарифмическом масштабе и называется коэффициентом передачи
Я*. Снижение Я и соответственно Я* с увеличением частоты относительно значений на
опорной частоте называется ослаблением (иногда его называют потерями затухания).
Передаточная функция по току или напряжению
Н^1а/1е или H-*Ua/Ue,
Н* = 20 1g (Я) в децибелах (дБ); Я* = In (Я) в неперах (Нп).
Линейные системы 17
1
Передаточная функция: Н(р) = ---------—
—	1 + р/со0
1-'^
Н0«) = —*—=----------
—	/а / со V
1+ — 1+ —
со0 со0/
Действительная и мнимая составляющие:
со
1	С0п
Re (Я) =-----; Im (77) =---------.
/со V ~	/ со V
I + —	1 + —
АЧХ, ФЧХ:
„	1 R w f
Схема ^О“рс=г,^=?о
Коэффициент передачи:
/ 1
Я* (со) = 201g
Ч/1 + (со/со0)2.
Сдвиг фаз:
- 101g 1 +
/ со 
arctgl —I + kit
Тр(0)) =--------------------
со
Групповое время задержки:
(«)
(б)
Рис. 2.3.1. Переда сочные функции и их параметры на примере фильтра НЧ 1-го порядка: схемы
фильтра (а), параметры передаточной функции (б), диаграмма Боде для модуля и аргумента (в),
сдвиг фаз и групповое время задержки (г).
Соотношение мощностей Н -» Ра/Ре
(2.3.1)
Я* = 101g(Я) в дБ; Я* = 7г-In(Я) в Нп.
Фигурирующая в выражениях величина Я-безразмерный коэффициент, который,
например, определяет отношение | UJUe | или | Ra • IJUе |.
Графически выраженная зависимость Я* или ср от частоты f в виде асимптоти-
ческой кривой называется диаграммой Боде. Пример диаграммы Боде показан на
рис. 2.3.1.
18 Глава 2
Н*/ДБ
rG Нормированное групповое
время задержки
------ Точно
ФЧХ
(в)
Рис. 2.3.1, в Диаграмма Боде модуля и аргу-
мента.
(г)
Рис. 2.3.1, г Сдвиг фаз и групповое время
задержки.
2.4.	Фазовая скорость, групповое время задержки
Согласно уравнению (2.4.1), фазовая скорость следующим образом зависит от
частоты:
Tp(M) = Z±W±^; /( = ...—2; — 1; 0; +1; ....
СО
(2.4.1)
Здесь <р(со)-фазо-частотная характеристика (выражаемая в градусах или радианах).
Коэффициент кк учитывает периодические обращения функции, кратные л = 180°.
Фазовыми искажениями считаются отклонения фазы сигнала на выходе системы при
данной частоте от фазы ср0 сигнала опорной частоты.
Фазовые искажения удобно выражать групповым временем запаздывания (группо-
вым временем задержки TG):
Тс(со) =
сйр(со)
с/со
(2.4.2)
Групповое время задержки представляет собой производную по частоте фазо-
частотной характеристики ср (со), которая (в особенности для узкополосных систем)
характеризует время задержки максимума передаваемой энергии
Линейные системы 19
2.5.	Условия отсутствия искажений
Поскольку гармоническое колебание передается линейными системами без искаже-
ний, то понятие искажений справедливо лишь для сигналов, состоящих из нескольких
составляющих колебаний (гармоник), «Линейные искажения»-это изменения формы
сигнала во времени, вызываемые различиями условий передачи его составляющих.
Здесь важно отметить, что эти различия не приводят к появлению новых составляющих
передаваемых сигналов.
Для того чтобы передача была безыскаженной, необходимо и достаточно, чтобы
передаточная функция Н удовлетворяла условиям:
Я (со) = Но = const,
ср(со) = - (<оТо + kit), к = ..., -2, -1, 0. 1,...,	(2.5.1)
TG (со) = То = const.
Графически эти условия представлены на рис. 2.5.1. Для сигналов с ограниченной
полосой частот условия (2.5.1) должны удовлетворяться для области частот J <f < f2-
В звукотехнике эта область ограничена частотами 20 Гц и 20 кГц. Нарушения условий
(2.5.1) называют линейными искажениями, в частности амплитудно-частотными ДЯ,
фазо-частотными и временными искажениями АТР, ДГС (рис. 2.5.1, б). Допустимые
стандартом DIN 45500 амплитудно-частотные искажения для бытовой звукотехни-
ческой аппаратуры высшего класса качества приведены в Приложении А8. Слыши-
мость амплитудно-частотных искажений (разная для различных звуков) может иметь
место уже при значениях ДЯ, меньших 1 дБ. Минимально воспринимаемые на слух
фазовые искажения и временная задержка (также различные для разных звуков)
составляют соответственно Дер = 30° и ДТС = 1 мс. Критичной для слуховой локализа-
ции (пеленгации) при бинауральном слушании является временная задержка между
левым и правым сигналами ДТ= 10 мкс [2.6, 2.8-2.10].
Рис. 2.5.1. Условия безыскаженности передачи. Требования, предъявляемые к затуханию Я (со),
фазо-частотной характеристике ср (со), групповому времени задержки TG(co) (а). Характеристики
реальной системы передачи (б).
20 Глава 2
Рис. 2.5.2. Искажения сигнала в случае равномерной АЧХ Н и постоянного группового времени
задержки Тс, но при сдвиге фаз <р0 А 0; прямоугольный (входной) сигнал при <р0 = 0 (а), выходной
сигнал при <р0 = 45' (б) и <р0 = 90° (в).
В принципе равномерность амплитудно-частотной характеристики, постоянство
группового времени задержки Тс или фазового сдвига <р сами по себе для безыскажен-
ной передачи недостаточны, поскольку отсутствует условие <р (/' = 0) = кп. Графически
это показано на рис. 2.5.2 для передаточной функции
Я (до) = l ^o,
которая на всех частотах вызывает только постоянный сдвиг фазы <р0. Несмотря на
равномерность АЧХ (Н = 1) и отсутствие групповой задержки (Тс = 0), когда <р0 А 0;
+ тг и т. д., искажения возникают. Своего максимума они достигают при ф0 = л/2 = 90е
(преобразователь Гильберта).
2.6.	Минимально-фазовые цепи
Выше показано, что для безыскаженной передачи необходимо, чтобы амплитудно-
частотная и фазо-частотная характеристики системы (АЧХ и ФЧХ соответственно)
удовлетворяли определенным требованиям. Значительно проще безыскаженную пере-
дачу можно обеспечить с помощью так называемых «минимально-фазовых» («фазо-
линейных») систем. Основная особенность таких систем состоит в том, что их АЧХ
и ФЧХ непосредственно связаны между собой преобразованием Гильберта и, следова-
тельно, не могут выбираться независимо одна от другой. Тогда постоянство АЧХ
Н (со) = const,	(2.6.1)
как условие безыскаженной передачи, справедливо лишь в частном случае [2.1].
Величина фазовых искажений пропорциональна отклонениям АЧХ от линейной.
Поэтому крутые спады амплитуд сигнала на границах полосы пропускания приводят
к увеличению фазовых искажений. Если последовательно соединить несколько мини-
мально-фазовых звеньев так, чтобы суммарная передаточная функция была постоян-
ной
Нг • Н2 Н3 •... = const,
то автоматически удовлетворяется условие безыскаженной передачи и в отношении
суммарной ФЧХ. Устройства с минимально-фазовыми свойствами играю! важную
роль в звукотехнике; большинство аналоговых и электроакустических преобразовате-
лей (звукосниматели в электропроигрывателях, громкоговорители, микрофоны)
Линейные системы 21
принадлежат именно к этому классу устройств. Они используются также и в устройст-
вах пред- и посткоррекции (преэмфазис и деэмфазис). Необходимой предпосылкой
использования устройств с минимально-фазовыми цепями является требование, чтобы
вся система звукопередачи обладала минимально-фазовыми свойствами. Минимально-
фазовые пепи используются в аппаратуре радиовещания, в оборудовании для записи
аналоговых грампластинок, в устройствах коррекции частотных характеристик.
Существенно минимально-фазовыми являются такие системы, передаточная функция
которых Н(р) не имеет нулевых точек при р, = о,- + jco,, где о; > 0 (нулевые точки на
правой комплексной полуплоскости р). Этому требованию удовлетворяют схемы,
состоящие из резисторов, конденсаторов, катушек индуктивности и трансформаторов,
если от входа до выхода сигнал может передаваться по единственной ветви.
(Неминимально-фазовые свойства могут быть получены в схемах, у которых, как
минимум, две ветви прохождения сигнала. Это, например, схемы с Х-образными
звеньями, шунтированными трансформаторами или специальными дифференциаль-
ными усилителями.)
Существуют также средства передачи и записи сигналов, которые не обладают
минимально-фазовыми свойствами. К ним прежде всего относятся аналоговые
магнитофоны, которым свойственны такие специфические факторы, как слойные
потери сигнала при воспроизведении, потери на гистерезис в магнитных головках,
щелевые потери (потери в зазорах магнитных головок), резонансные явления в процес-
се записи. Усилители, имеющие цепи коррекции с минимально-фазовыми свойствами,
позволяют получать почти линейные АЧХ передачи. Однако при этом остаются
нескорректированными искажения ФЧХ, в особенности на границах передаваемого
диапазона частот. Корректировать фазовую характеристику самих по себе усилителей
недостаточно, так как еще имеют место фазовые искажения, вызываемые процессами
записи и воспроизведения.
2.7.	Фазовые фильтры
Фазовым (всепропускающим) называется фильтр, который обладает постоянной
амплитудно-частотной характеристикой //(со) или H(f) и фазо-частотной характерис-
тикой <р(со) или <р (/), являющейся функцией частоты:
Н(о) = const, <р (со) const.	(2.7.1)
Рассмотренные нами аналоговые схемы в большинстве минимально-фазовые, а это
значит, что они не содержат всепропускающих фильтров. Судить о том, является ли
данная схема минимально-фазовой, можно по ее передаточной функции Н(р)'. у фазо-
вых фильтров нулевые точки передаточной функции располагаются на правой комп-
лексной полуплоскости, а симметричные полюсы на левой полуплоскости р. Переда-
точная функция схем без фазовых фильтров нулевых точек на правой комплексной
полуплоскости р не имеет. В случае фазового фильтра 1-го порядка для расчета
нулевых точек по передаточной функции ЯдР(р) приравнивается нулю числитель, а для
расчета полюсов нулю приравнивается знаменатель
1
1 -РЧ
1 +рто’
т0 = -,
(D
1 -рто = 0=>ро =
1
+ — = С00,
то
1
— = -Со-
то
(2-7.2)
УУ ар (т7)
1 +рт0 = 0=>рх
АЧХ и ФЧХ и характеристика группового времени задержки имеют вид
22 Глава 2
Ue (t) Входной сигнал
+ 1 - ------- ----------
Рис. 2.7.1. Амплитудно- и фазо-частотная характеристики, характеристика группового времени
задержки фазового фильтра 1-го порядка (а); форма выходного сигнала при прямоугольном
сигнале на входе (6).
-1
Ua(t) Выходной сигнал
б
1 -./со/со0 _ 1 - (со/со0)2 - ./2со/ю0
~ApV 1 + >/<d0	1 + (со/со0)2
Ндр («*) : 1 >
(2со/со0 
---- I = — 2arctg (о>/а>0),
1 — (<D/(D0) /
2	1
То (о)	—	 - — - ~2 
со0 1 + (со/со0)2
(2.7.3)
Системы передачи, содержащие фазовые фильтры, несмотря на постоянную
амплитудно-частотную характеристику (//(/) = const), могут вызывать искажения
сигнала, что показано на рис. 2.7.1, б. Влияние на систему фазовых фильтров не может
быть ликвидировано включением фильтра с инверсной передаточной функцией
Ht(p)=	поскольку инверсные фазовые фильтры с нулевыми точками переда-
точной функции на правой комплексной полуплоскости (основное требование) в прин-
ципе нереализуемы. Значит корректировать ФЧХ и соответственно искажения группо-
вого времени за°держки можно лишь вводя дополнительную задержку с помощью
фазовых фильтров.
Линейные системы 23
2.8.	Взаимосвязь частотных
и временных функций передачи
Если для линейной системы известна частотная функция передачи (амплитудная
и фазовая), то для любых входных сигналов можно рассчитать временную функцию
сигнала на выходе. Для этого периодический сигнал разлагается в ряд Фурье на
гармонические составляющие, для каждой рассчитывается амплитуда и фаза на выходе
системы, а затем производится суммирование этих составляющих (гармоник).
2.8.1.	Ряды Фурье
Согласно теореме Фурье, любой периодический сигнал/(f) однозначно описывает-
ся суммой гармонических составляющих (линейчатый спектр):
N	N
f(t) = a0+ Y a„cos(nco00+ £ sin (ню0 г),
п=1	и— 1
«0=^,	/о=|-	(2.8.1)
Основная частота со0 или /0 определяется составляющей, имеющей наибольшую
длительность периода То, частоты остальных составляющих ряда Фурье являются
целочисленными кратными основной частоты. Амплитуды составляющих а0, ап и Ь„
рассчитываются по формулам [2.4]:
1	то
ао = у f/(г)<*...,	(2.8.2)
0 о
2	то
°" “ ~т f f(t)cos(mo0t)dt,
10	о
b„ = — f(t) sin (naot)dt.
То о
2.8.2.	Непериодические сигналы
Непериодические сигналы, например в виде переходных процессов, также могут
быть представлены суммой отдельных гармонических колебаний. При этом период То
может принимать значения от — оо до + оо. Сумма бесконечно большого числа
частотных составляющих в уравнении (2.8.1) превращается в интеграл; образуется
непрерывный спектр частот составляющих колебаний (интеграл Фурье, преобразование
Фурье, преобразование Лапласа [2.2; 2.3]):
+ оо
преобразование Фурье F (<в) = J	dt,
(2.8.3)
+ со
преобразование Лапласа F(p) = f f(t)e~ptdt.
о
24 Глава 2
2.8.3.	Импульсная и переходная характеристики
Временные функции сигналов любой формы могут быть построены из составляю-
щих, имеющих простую форму, например форму импульсов Дирака v(/) или еди-
ничных импульсов о (/). Для общего описания временных свойств передающей системы
достаточно знать, как данная система передает указанные элементарные сигналы.
Очень просто рассчитать временную функцию сигнала на выходе системы при подаче
на вход импульса v (t = 0) или единичного импульса о (t = 0) в начальный момент
времени t — 0 позволяет преобразование Лапласа. Расчет ведется по передаточной
функции Н(р) следующим образом:
] c+jco
h(t) = —- J H(p)eptdp,	(2.8.4)
2л/(_?<
(2.8.5)
2тУс-;к P
Временная функция отклика системы определяется по ее передаточной функции Н(р).
Кроме того, существует жесткая взаимосвязь между откликом на импульс Дирака
и откликом на единичный импульс.
В звукотехнике большое влияние на импульсные и переходные характеристики
системы передачи оказывает ограниченность диапазона передаваемых частот.
Импульсные и переходные характеристики в основном зависят от крутизны скатов
фильтров. С ее увеличением амплитуда выбросов увеличивается. Характеристики
разных фильтров НЧ приведены на рис. 2.8.1. Характеристики фазо-линейных
фильтров (например, цифровых нерекурсивных) имеют симметричные выбросы вдоль
временной оси. Фазовые искажения и неравномерность группового времени задержки
вызывают несимметричные импульсные и волнообразные выбросы (рис. 2.8.1. в).
Рис. 2.8.1. Амплитудно-частотные характеристики, импульсные и переходные характеристики
идеального фазолинейного фильтра НЧ («), фильтра НЧ Гаусса (б) и реального фильтра НЧ с
крутым фронтом частотной характеристики (в).
Линейные системы 25
Характеристики фильтров Гаусса выбросов не имеют и переход в область
непропускания у них очень плавный. Скаты характеристики фильтров Бесселя несколь-
ко круче, но выбросов почти не вызывают (строго говоря, у них самая плоская фазовая
характеристика). Характеристикам фильтров Баттерворта, Чебышева и Кауэра выбро-
сы присущи принципиально, что обусловлено крутыми скатами на границах полос
пропускания. Импульсная и переходная характеристики этих фильтров асимметричны
по временной оси (выбросы появляются после фронта сигнала), что объясняется
увеличением группового времени задержки вблизи граничных частот.
2.9.	Обратная связь
(2.9.1)
На рис. 2.9.1 приведена обобщенная схема типичной системы с обратной связью
(ОС). В данном случае это-усилитель. Если подаваемый с выхода сигнала ОС кY
синфазен со входным сигналом X, то обратная связь положительная, если противо-
фазен, то отрицательная. Предполагается, что в усилителе нет отражений, и его
усилительные свойства достаточно полно описывает частотно-зависимый коэффициент
усиления в режиме холостого хода v(p). В общем виде коэффициент усиления усилителя
с ОС Н(р)
У „	v(p)
- = Н(р) =----—------;
Х	1 + k(p)v(p)
в частном случае, когда | kv | » 1,
^ = Я(р)~—.
Х	к(р)
Вторая упрощенная формула справедлива для случаев, когда усиление большое
и глубока обратная связь, т. е. |/cv| » 1. Усиление определяется пассивным звеном ОС
и практически не зависит от колебаний параметров активных элементов.
На рис. 2.9.2 приведены 4 основных типа обратной связи. Каждая из приведенных
схем обладает индивидуальными свойствами стабилизации параметров системы пере-
дачи сигналов:
а)	ОС по напряжению (последовательно-параллельная ОС), стабилизируется UJUe;
б)	управляемая напряжением ОС по току (параллельно-параллельная ОС), стабилизи-
руется Ua/Ie;
в)	управляемая током ОС по напряжению (последовательно-последовательная ОС),
стабилизируется Ia/Ue',
г)	управляемая током ОС по току (параллельно-последовательная ОС), стабилизи-
руется 1а/1е.
Рис. 2.9.1. Структурная схема линей-
ной системы с обратной связью.
Цепь обратной связи
26 Глава 2
Рис. 2.9.2. Варианты обратной связи: управляемая напряжением ОС по току (а), управляемая
напряжением ОС по напряжению (б), управляемая током ОС по напряжению (в), управляемая
током ОС по току (г).
Рис. 2.9.3. Расширение полосы рабочих частот в малосигнальном режиме с помощью обратной
связи (с /„ -/0 до f'u -/у.
Очень важное свойство такой стабилизации состоит в том, что для усилителей
с частотно-зависимым коэффициентом усиления полоса частот усиления слабых
сигналов расширяется пропорционально коэффициенту vs — kv0 (петлевое усиление,
рис. 2.9.3).
Обратная связь позволяет также изменять входное и выходное сопротивления
усилителя. Так, например, в усилителе с ОС по току уменьшается входное сопротивле-
Линейные системы 27
ние, в усилителе с ОС по напряжению входное сопротивление увеличивается. Управ-
ляемая напряжением обратная связь по току (случай «6» на рис. 2.9.2) позволяет
создать эффект динамического увеличения емкости перехода коллектор-база в тран-
зисторных каскадах (эффект Миллера).
Примеры схем с ОС даются в Приложении А9 [2.7].
2.10.	Устойчивость
Большое значение для устройств с ОС имеет их устойчивость, т. е. способность
предотвращения самовозбуждения. Самовозбуждение в схеме колебаний с частотой соо
возможно лишь в том случае, когда знаменатель в уравнении (2.9.1) для реальных
частот о или / становится равным 0:
1 + v (ja) к (/о) = 0,
(2.10.1)
=>г(/со0)-/с(/<в0) = -1.
Если усилитель и цепь ОС устойчивы каждый в отдельности, то условие устойчи-
вости системы характеризует так называемый «критерий Найквиста» (частотный
критерий устойчивости}, который гласит: усилитель с ОС устойчив, если годограф
к(ja) v (jo) не охватывает точку —1. Примеры графической трактовки критерия
Найквиста показаны на рис. 2.10.1.
Для схем с монотонно нарастающим по частоте сдвигом фаз достаточной является
проверка запаса по фазе (а > 0) из выражения
а = 180° - <р„(Г0) - <pfc(f0)	(2.10.2)
(значения а < 90° приводят к нарастанию выбросов).
Здесь /0-критическая частота, при которой |/cr| = 1,
<рг угол сдвига фаз усилителя,
<рк-угол сдвига фаз цепи ОС.
Проверку можно провести, например, с помощью диаграммы Боде (рис. 2.10.2).
Для систем без фазовых фильтров, содержащих пассивные цепи обратной связи
с | к | 1, условие устойчивости по диаграмме Боде приближенно состоит в том, что
крутизна прямых |г| и |1/к| в точке пересечения должна отличаться от 12 дБ/окт
(40дБ/дек) (рис. 2.10.3). Это условие справедливо и для низких частот (связь по
переменному напряжению), и для высоких частот (например, влияние емкостей
рассеяния).
Усилитель с доминирующим полюсом и резистивной цепью обратной связи
абсолютно устойчив. Устойчивы также двухполюсные усилители с чисто резистивной
Рис. 2.10.1. Примеры определения критерия
устойчивости Найквиста. Г одографы для
Т= 1с(/го)т(/а>): устойчивый режим (а), услов-
но-устойчивый режим (б и в), неустойчивый
режим (г) [2.11].
28 Глава 2
Рис. 2.10.2. Типичная диаграм-
ма Боде коэффициента усиления
в режиме холостого хода v при
коэффициенте обратной связи к
(для значений kt и к2). к2 соот-
ветствует устойчивому режиму
(запас по фазе а > 0), к2-само-
возбуждению (| kv | > 1 и а < 0).
Рис. 2.10.3 Стабильный «0»
и потенциально нестабиль-
ная рабочая точка «х» при
разных коэффициентах уси-
ления 1>! и v2 и коэффициен-
тах обратной связи kt — к5.
цепью ОС, поскольку у них при условии конечных значений частот поворот фазы
Фи + фк не достигает 180°.
На практике же могут возникнуть дополнительные паразитные повороты фазы,
что может привести к самовозбуждению системы. Усилители с несколькими (больше 2)
полюсами абсолютной устойчивостью не обладают (потенциально неустойчивы).
Поскольку каждый каскад усиления в принципе имеет один полюс, цепь ОС должна
Линейные системы 29
охватывать не больше 2 каскадов. Кроме того, путем выбора низкой граничной
частоты можно обеспечить такое усиление холостого хода, при котором условие
|/сг| < 1 выполняется раньше, чем поворот фазы достигнет 180° (однополюсная
компенсация, рис. 2.10.3, усиление г2). Поскольку фазовые фильтрующие звенья созда-
ют дополнительные повороты фаз, целесообразно такие звенья в цепях ОС и в усилите-
лях по возможности не использовать.
2.11.	Матрица переходов
В линейных двух- и многоканальных системах передачи каждый выходной сигнал,
вообще говоря, образуется из нескольких входных сигналов U_el, Uje2,---, к примеру из
суммы
+ Н12(Р)Ие1 +H13(p)-Ue3 + ....
(2.11.1)
Здесь IJjj(p) это функция передачи сигнала со входа «у» на выход «»>. В общем виде для
п входов и т выходов приведенное выше уравнение можно формально записать в виде
матрицы
Лц(р)
Н21(р)
Ят1(р)
Я12(р)
н22 (д)
Нт2(р)
Н1п{р)
и2М
Нтп(р)
(2.11.2)
Показанная здесь матричная запись передаточной функции используется, например,
для описания и анализа псевдостереофонических систем, процессов передачи звука,
анализа явлений переходной помехи между каналами в стереофонических системах.
3.	Нелинейные искажения
3.1.	Статическая характеристика
Расчеты нелинейных искажений и обратной связи обычно проводятся при следую-
щих упрощающих предпосылках [3.1]:
•	характеристики системы непрерывны и не зависят от времени и частоты,
•	нелинейные искажения невелики (только квадратичные и кубические составляющие,
которые к тому же малы по сравнению с линейными составляющими сигнала).
Такую характеристику у = F(x) можно легко представить с помощью ряда Фурье
(рис. 3.1.1)
У = Уо +	+ v2x2 + v3x3 +	(3.1.1)
где:
линейный коэффициент усиления-
8у	л -
vt = —	... крутизна характеристики в рабочей точке у0;
Рис. 3.1.1. Статическая нели-
нейная характеристика (а),
характеристики, не удовлет-
воряющие обычным требова-
ниям: частотная зависимость
(б), немонотонность (в).
Нелинейные искажения 31
квадратичный коэффициент усиления -
1 82у
2 2 бх2
кривизна характеристики в рабочей точке;
кубический коэффициент усиления-
_1 б3у
Гз 6 дх3
и т. д. производные высшего порядка.
Здесь х входная величина, у-выходная величина, у0- постоянная составляющая
(рабочая точка), ^-линейный коэффициент усиления и v2, v3...-коэффициенты не-
линейных искажений.
В системе с нелинейной передаточной характеристикой возникают спектральные
составляющие, которых не было на входе-продукты нелинейности (рис. 3 1.2). При
подаче на вход такой системы сигнала с единственной частотой на выходе появятся
Рис. 3.1.2. Входные сигналы и спектры измеряемых искажений (сплошные линии-входной
сигнал, штриховые линии - продукты четных гармоник, пунктирные линии - продукты нечетных
гармоник): коэффициент гармонических искажений (а), коэффициент интермодуляционных иска-
жений по стандарту DIN (б), коэффициент разностного тона (в), синусоида-прямоугольный
импульс (ШИМ) (г).
32 Глава 3
составляющие с частотами f2, 2J, 3ft и т. д. (гармоники с частотой nj). Если же на вход
подается сигнал, состоящий из нескольких частот f3, f2, f3.то на выходе системы
кроме гармонических составляющих дополнительно появятся и так называемые
«комбинационные составляющие» с частотами nl-fl + п2 -f2 + n3-f3 +	, где п = I, 2, 3
и т.д. [3.5].
3.1.1.	Коэффициент нелинейных искажений (клирфактор)
Коэффициент нелинейных искажений К является мерой нелинейных искажений
простых гармонических колебаний. Он представляет собой отношение эффективных
значений гармоник к эффективному значению суммарного выходного сигнала
100
X
(3.1.2)
и измеряется в процентах. Здесь Ап-амплитуды составляющих с частотами nf.
Приведенная рядом упрощенная формула справедлива для случаев, когда искажения
невелики (К < 10%).
Результаты измерений коэффициента нелинейных искажений более или менее
соответствуют субъективному восприятию до частот примерно 6 кГц. При более
высоких частотах сигнала его гармоники выходят за пределы диапазона слухового
восприятия.
3.1.2.	Коэффициент интермодуляционных искажений
Коэффициент интермодуляционных искажений (иногда называемый коэффициен-
том разностного тона) используется при оценке свойств систем передачи сложных
(многочастотных) сигналов. Коэффициент интермодуляционных искажений имеет вид
(3.1.3)
и измеряется в процентах. Видно, что он представляет собой отношение суммы
эффективных значений разностных (nfl ± mf2) составляющих к сумме амплитуд
составляющих сигнала u(t) =	•sin(2n/1r) + А2-sin(lnf2t).
Если характеристика передачи сигнала не зависит от частоты (стационарная), то
коэффициенты гармонических и интермодуляционных искажений одинаково характе-
ризуют систему и легко могут быть пересчитаны один в другой [3.5].
3.2.	Обратная связь в системах с независимой
от частоты характеристикой передачи
3.2.1.	Снижение нелинейных искажений
Будем предполагать, что характеристика системы не зависит от частоты и
нелинейность ее невелика [3.2, 3.3]. Рассмотрим усилитель с нелинейной характеристи-
кой передачи и линейной цепью обратной связи, схема которого показана на рис. 3.2.1.
Без обратной связи сигнал на входе усилителя z равен поступающему извне сигналу х, и
Нелинейные искажения 33
Рис. 3.2.1. Модель усилителя со
слабо выраженной нелинейной
статической характеристикой и
линейной цепью обратной связи.
тогда сигнал на выходе усилителя
у = tYx 4- v2x2 + г3х3 + ....
При включенной цепи ОС, коэффициент
превратится в
передачи которой к, сигнал на выходе
(3.2.2)
1>!
где vs = kvt + 1-петлевое усиление,--результирующий линейный коэффициент уси-
fs
ления усилителя с ОС. Если сравнить полученные результаты, считая, что амплитуды
выходных сигналов в обоих случаях одинаковы, то видно, что во втором случае
нелинейные искажения уменьшились пропорционально петлевому усилению rs [3.11]:
, V2 ,	1 (	f3 , Г4
г2 =—,	r3—-1	| ~, v4 —.	(3.2.3)
V- 	Vs/
Следовательно, для того, чтобы в системе (усилителе) с ОС существенно снизить
нелинейные искажения, необходимо по меньшей мере удовлетворить двум требова-
ниям:
•	должен быть большим (значительно больше 1) линейный коэффициент усиления в
режиме холостого хода v2,
•	должен быть большим (значительно больше 1) коэффициент обратной связи кг.
При этом меры по линеаризации оказываются тем эффективнее, чем больше каскадов
усиления охватывает цепь ОС, и результат этих мер лучше, чем в случае, когда
обратной связью охвачен отдельно каждый каскад.
3.2.2.	Измерения нелинейных искажений
Измерения нелинейных искажений в диапазонах низких и средних частот, согласно
стандарту DIN и рекомендации SMPTE, проводят обычно гармоническим (коэф-
фициент гармоник) и интермодуляционным способами (на основной сигнал низкой
частоты накладывается сигнал более высокой частоты, но меньшего уровня).
Согласно требованиям стандарта DIN 45 500, нелинейные искажения радиоаппа-
ратуры различного класса качества должны быть не более 1- 3% (см. Приложение А8).
Пороговые по субъективному восприятию нелинейные искажения зависят от частоты и
уровня предлагаемых слушателям звуков, но в любом случае они лежат в области ниже
0.1%. Нелинейные искажения простых транзисторных устройств лежат в пределах
0,1-1%, а современных устройств на ИС не превышают 0,01%.
2 757
34 Глава 3
3.3.	Искажения в типовых транзисторных каскадах
3.3.1.	Схема с общим эмиттером
Статическая характеристика передачи каскада с общим эмиттером [3.4] имеет вид
1С = /0 е^вЕ^т); ит 25 мВ.
(3.3.1)
Схема каскада приведена на рис. 3.3.1. Входной сигнал UВЕ = Uo + Oj-sin(2л/,Г),
состоящий из постоянной составляющей, которая служит для выбора рабочей точки, и
гармонической составляющей собственно полезного сигнала
/ 1/Л
ic(t) = /оехр1 — 1-ехр
 с т/
l/1sin(2n/1f)
(3.3.2)
Разложив экспоненциальную функцию в ряд
х1 х3
ех  + х + — + — + ...,
2	6
(3.3.3)
получаем при х =	•sin(2n/1f) и < UT
1 +(тг)8*п(2’1/10 +Д ~) sin2(2<1f) +
 С/ 'j'/	£  С/ •J'/
4(0 — /оехр
11и 3
+ а(т71) sin3(WiO+ -- ,
О  С/ -р/	_
4(f) ~ /oexp(^Y 1 + ^isin(2n/1f) +	1 - cos(2n2/1f)> +
V'p/ L Vт	у L	J
U3
+ ^7773 {3sin^it/jf) - 810(2713/!f)} + ... .
24V T	I
(3.3.4)
Отношение амплитуд основной составляющей и гармоник с частотами 2ft или 3/t дает
lOOt?!
К2^ 41/т
юо/йЛ2
Кз ~14ДЮ
-коэффициент квадратичных искажений,
-коэффициент кубических искажений,
(3.3.5)
Рис. 3.3.1. Схема с общим эмиттером
(при- транзистор).
Нелинейные искажения 35
К = у/К1 + Кз -суммарный коэффициент гармоник.
Эти величины также измеряются в процентах. Из последней формулы видно, что
коэффициент гармоник не зависит от положения рабочей точки Uo.
3.3.2.	Эмиттерный повторитель
Эмиттерный повторитель с коэффициентом усиления по напряжению v'u = 1 можно
получить, если в обычный каскад с общим эмиттером, усиление в режиме холостого
хода которого | vu | = gmRL и сопротивление нагрузки RL = RE, ввести ОС (см.
рис. 3.3.2), т.е. петлевое усиление rs = ru. Согласно сказанному в разд. 5.5.1, ги
определяется по падению постоянного напряжения UL на RE.
V.
vu = -^ = rs; UT = 25 мВ.	(3.3.6)
U 'Р
При заданном напряжении сигнала суммарный коэффициент гармоник снижается
пропорционально квадрату постоянного напряжения UL на RE. Для того чтобы
девиация (пределы изменений) напряжения на выходе была максимальной, падение
напряжения UL на RE выбирается обычно вдвое меньшим напряжения питания. Если
пределы изменения уровней сигнала на выходе невелики, то UL следует выбирать как
можно большим.
3.3.3.	Другие схемы транзисторных каскадов
Свойства (характеристики и искажения) каскадов, выполненных по другим основ-
ным схемам на биполярных и полевых транзисторах, приведены в Приложении А10.
Нелинейные искажения каскадов на биполярных транзисторах не зависят от положения
рабочей точки. Что же касается схем на полевых транзисторах, то здесь ситуация
обратная-их искажения прямо зависят от выбора рабочей точки 1о/1в$ь-
Каскады на полевых транзисторах по сравнению с каскадами на биполярных
транзисторах имеют более протяженную линейную часть рабочей характеристики, так
как для них UT = 25 мВ и, напротив, | UP | = 1... 5 В. Искажения дифференциальных
усилителей примерно в 10 раз меньше, чем обычных (на отдельных транзисторах)
усилителей. В Приложении В дается программа для расчета нелинейных искажений
транзисторных каскадов с дополнительной обратной связью.
Рис. 3.3.2. Эмиттерный повто-
ритель, полученный путем вве-
дения обратной связи в схему с
общим эмиттером.
Схема с общим
эмиттером (ОЭ)
2*
36 Глава 3
3.4.	Динамические интермодуляционные искажения
Результаты, полученные при анализе работы схем в статическом режиме (статичес-
кие характеристики), не вполне пригодны для зависящих от частоты динамических
характеристик, в частности, при рассмотрении многокаскадных усилителей (опера-
ционных, мощных выходных усилителей). Для реальных усилителей характеристика
усиления холостого хода t’o по существу сходна с характеристикой фильтра НЧ. При
этом частотно-зависимые амплитудные и фазовые искажения создаются между вход-
ным сигналом и сигналом ОС, выделяемым из выходного сигнала. Поэтому пере-
гружаться могут, например, входные каскады, находящиеся перед частотно-опре-
деляющими элементами цепи. Точный расчет для случая слабых нелинейностей может
быть заменен представлением сигналов с помощью последовательностей Вольтерра
[3.1].
Так называемые «динамические нелинейные искажения» возникают на фронтах
сигналов, где скорость нарастания сигнала превышает максимально допустимую на
выходе усилителя. Основной причиной этих искажений является перегрузка входных
каскадов. «Статические» же нелинейные искажения (иногда их называют «стационар-
ные») возникают в основном вследствие перегрузки выходных каскадов.
3.4.1.	Скорость нарастания и полоса частот
для сигналов большой амплитуды
Для расчета используем модель со статической нелинейной характеристикой
элементов усиления и частотно-зависимой линейной передачей, как это обычно имеет
место при расчете скорости изменения сигналов в операционных усилителях (рис. 3.4.1,
а, б) [3.6-3.8].
Для нижних частот коэффициент усиления холостого хода Vd(p) = v0 определяется
крутизной дт и сопротивлением нагрузки R, обоих каскадов усиления
t’o = (0ml ’ ^Ll)(.0m2 ’ ^Ll) = 0ml^LlV2-	(3-4.1)
Для верхних частот 11/«)С£| « RL1 и Vd(p) имеет вид
(3-4.2)
pCL
Теперь частотно-зависимый коэффициент Vd(p) для однополюсного усилителя в режи-
ме слабых сигналов (линейный участок характеристики)
V0 ~ 0ml ’ Кц 'Г2’	®0 —	~
где t’o - коэффициент усиления на нижних частотах, Jo- граничная частота полосы
усиления на уровне — 3 дБ.
Для верхних граничных частот единичного усиления слабых сигналов, при которых
| Vd уменьшается до 1, справедливо
f _ ,®о_ ._______________L_
Jt vo Jo v0 2n vo 2tzRl1Cl
n	1	1 0ml‘ 1'2	(3.4.4)
Wm! LI 2 2nRLlCL 2tt Cl
Нелинейные искажения 37
Рис. 3.4.1. Многокаскадный усилитель (а), цепь обратной связи (б) и форма сигнала на выходе
при подаче на вход единичного импульса (в).
38 Глава 3
Амплитудный диапазон передачи (динамический диапазон) больших сигналов
высокой частоты определяется допустимой для данного каскада максимальной ско-
ростью нарастания сигнала на выходе SR или верхней граничной частотой пере-
даваемого большого сигнала /м (максимальная частота, при которой гармонический
сигнал большой амплитуды передается без искажений с максимальным напряжением
на выходе):
SR = max'j—/м =
I at }
SR
иа, max
(3.4.5)
Для рассматриваемой схемы скорость нарастания сигнала определяется длитель-
ностью заряда конденсатора CL, током i и усилением напряжения v2:
СП Ч.ш«» @ml max	л
SR = —— v2 =-------—-----• v2.	(3.4.6)
<-L	'-L
Видно, что она ограничивается максимальным током на выходе входного каскада /1тая
или, что то же самое, максимальным разностным напряжением на входе wdmax. С
учетом (3.4.4) получаем основное выражение для SR:
и2	2л/т
SR = выЛ-Т = дт1 ц,.таж-------------- 2n/rwdma,.	(3.4.7)
ч,	дп1
Максимальная скорость нарастания сигнала и, следовательно, полоса частот большого
сигнала wdmax связаны с (раничной частотой единичного усиления малых сигналов
посредством максимального динамического диапазона входного каскада. Но, по-
скольку граничная частота схемы беспредельно увеличиваться не может (условие
устойчивости), расширять полосу передачи больших сигналов можно только путем
повышения нагрузочной способности входных каскадов усилителей, т. е. путем увеличе-
ния
(3.4.8)
___ г М<1, max
м —Jt'
max
Отметим, что увеличение только «1>тах нецелесообразно, так как, согласно форму-
лам (3.4.4) и (3.4.6), это привело бы также к увеличению частоты граничного усиления.
3.4,2.	Усилители с обратной связью
Факторы, характеризуюшие нагрузочную способность усилителя, а именно макси-
мальная скорость нарастания сигнала SR и верхняя граничная частота /м, в схемах с
обратной связью остаются неизменными. Однако посредством ОС с коэффициентом
к(к $ 1) можно увеличить граничную частоту передачи малых сигналов с f0 до
/о = fc,(kvQ + 1) = к fT. Коэффициент передачи, связывающий напряжение источника
сигнала Се с напряжением на входе усилителя U_d, имеет вид
U а	<оо1 +р/ю0
Ц_е	со'о 1 4- р/соЬ’
<0р = 2л/р = 2кат.
(3.4.10)
На ннжних частотах он значительно меньше 1, на частотах />/0 он возрастает с
крутизной 6 дБ/окт и на частотах выше/р напряжение на входе усилителя становится
равным напряжению сигнала источника [7е. Если с помощью уравнения (3.4.10)
рассчитать коэффициент передачи для случая сигнала единичной амплитуды на входе,
то можно видеть, что в момент перепада его амплитуда на входе Uo максимальна и
Нелинейные искажения 39
ig[u, /в]
Малосигн. граничная частота fg < Сильносигн. граничная
частота fM
Ц1,накс- 3?-
’О
Up,макс
п
иа,мокс •
Перегрузки нет
а
lg[ue /в]
Малосигн. границ, частота fg > Сильносигн. граним, частота Ту
 Перегрузка входного и
Перегрузка  выходного каскадов
выходного 
каскада	
Перегрузка
входного
каскада
'7/7/7777//////77
Перегрузки нет
иа,макс
Перегрузки нет
fp ^нч — 4|/г Гм Гр Гт
ig [f/гц]
в
Рис. 3.4.2. Максимальный уровень входного гармонического сигнала 17е. Усилитель с обратной
связью с /0 </м(а),/0 и дополнительным /?С-фильтром НЧ на входе (в).
40 Глава 3
затем по экспоненте спадает до установившегося значения С'о/(1 + kv0) (рис. 3.4.1,в).
Поскольку при увеличении коэффициента обратной связи (к -> 1) тот же уровень
сигнала на выходе Ue можно получить путем увеличения уровня сигнала источника Ua,
это легко привело бы к перегрузке входного каскада.
Можно показать, что в усилителях с ОС перегрузка входного каскада может
наступить и в случае, когда граничная частота слабого сигнала при спаде усиления на
3 дБ оказывается выше 0,5 fM (рис. 3.4.2, а, б).
3.5.	Способы снижения динамических
нелинейных искажений
3.5.1.	Ограничение полосы частот входного сигнала
При ограничении полосы частот входного сигнала уменьшается число составляю-
щих верхних частот, что позволяет снизить максимальную скорость нарастания
сигнала SR. При использовании фильтра НЧ 1-го порядка с верхней граничной
частотой (при спаде характеристики на 3 дБ) fTP. нормированную относительно
U = 1 В, SR можно снизить до
SR = 4л/ГР,
SR = 0,25 В/мкс при fTP = 20 кГц.	(3.5.1)
При использовании фильтров более высоких порядков значение SR можно снизить
вдвое.
Ограничение полосы входного сигнала с помощью RC-фильтра 1-го порядка,
включенного перед входом усилителя, позволяет работать усилителю без перегрузки
fn [кГц]
Рис. 3.5.1. Скорость нарастания сигна-
ла (SR) и полоса частот fM в сильносиг-
нальном режиме в зависимости от нап-
ряжения на выходе усилителя.
Нелинейные искажения 41
(3.5.2)
входного каскада при любых коэффициентах ОС (fc -»1), если верхняя граничная
частота фильтра удовлетворяет условию (рис. 3.4.2,в)
hp " 2 Л ~ 2 '
Следовательно, для усилителей звукового диапазона, работающих в полосе частот до
20 кГц, верхняя граничная частота фильтра должна быть
/м > 40 кГц.	(3.5.3)
Что касается значения SR, то для высококачественных усилителей оно, безусловно,
должно быть больше 0,25... 1 В/мкс на 1 В выходного напряжения, что соответствует
fM 40... 160 кГц (рис. 3.5.1).
3.5.2.	Схемотехнические решения
Для передачи широкополосных сигналов (верхняя граничная частота fM) усилители
должны иметь входные каскады с высоким порогом перегрузки wdmax. Однако, чтобы
избежать опасности самовозбуждений, эта мера не должна сопровождаться одно-
временным повышением верхней граничной частоты единичного усиления fT.
Рекомендуемые решения схемы:
•	установить на входе RC-фильтр;
•	усилитель сделать дифференциальным с местной цепью ОС во входном каскаде
(управляемая током ОС по напряжению на эмиттерном сопротивлении /?£), по-
вышающей порог перегрузки ud тах в 1 + REgm раз;
•	в дифференциальном усилителе вместо биполярных применять полевые транзи-
сторы, что позволит повысить порог перегрузки ud max в | UP/UT | аг 100 раз.
Дополнительные меры:
•	включать дополнительные компоненты RLCK в компенсирующие RC-звенья и в
цепи обратной связи;
•	осуществлять компенсацию частотной характеристики непосредственно на входе.
Уменьшать общий коэффициент ОС или повышать ток покоя входного каскада
нецелесообразно.
Во входных каскадах на отдельных транзисторах сопротивление эмиттера в общей
цепи ОС служит одновременно сопротивлением местной ОС для входного каскада.
Именно поэтому динамические нелинейные искажения старых транзисторных усили-
телей зачастую оказываются меньшими, чем у современных дифференциальных усили-
телей.
3.6.	Способы измерений динамических
нелинейных искажений
Один из широко применяемых способов измерения динамических нелинейных
искажений-так называемый способ «синус-прямоугольных сигналов». Измерительным
сигналом служит последовательность прямоугольных импульсов с частотой следова-
ния Д = 3,18 кГц, на которую накладывается гармонический сигнал частоты /2 =
15 кГц. Соотношение амплитуд напряжений сигналов Ut: U2 = 4: 1, скорость нараста-
ния сигналов ограничивается НЧ-фильтром на RC-звеньях, граничная частота фильтра
42 Глава 3
fTP = 30 и 100 кГц. Мерой нелинейных искажений служит отношение эффективных
значений продуктов интермодуляции к амплитуде гармонического сигнала.
Другой способ основан на использовании измерительного сигнала, который
состоит из двух гармонических сигналов одинаковой амплитуды, немного различаю-
щихся по частоте. Такими парными частотами могут быть, например, ft = 14 и
f2 = 15 кГц и /j = 19 и f2 = 20 кГц. Мерой искажений служит отношение эффективных
значений амплитуд продуктов интермодуляции с частотами mj + nf2 к амплитуде
сигналов основных частот.
Третий способ-способ пилообразных сигналов-основан на использовании сигна-
ла пилообразной формы с частотой следования импульсов ft = 20 кГц, который
периодически (с частотой f2 =/,/256) меняет полярность. Искажения, вызываемые
ограниченной скоростью нарастания сигнала, проявляются в виде периодических (с
частотой/2) смещений средних значений постоянной составляющей напряжения. Мерой
искажений служит отношение уровней этого низкочастотного напряжения и пило-
образного сигнала.
3.7.	Искажения в пассивных элементах схем
Нелинейные искажения в пассивных элементах схем, как правило, меньше, чем в
активных усилительных элементах. Они возникают преимущественно в элементах
межкаскадной связи усилителей, которые не охвачены обратной связью.
3.7.1.	Искажения в резисторах
Углеродистые резисторы обладают свойством детектирования. Возникающие в
них нелинейные искажения не превышают 0,1%, но увеличиваются с нагрузкой.
Свойства металлизированных тонкопленочных резисторов в этом отношении более
благоприятны.
3.7.2.	Искажения в конденсаторах
Критичными в отношении нелинейных искажений являются такие конденсаторы,
емкость которых изменяется с изменением приложенного напряжения. К ним относят-
ся прежде всего полярные электролитические конденсаторы, работающие с напряже-
нием смещения. Искажения в танталовых конденсаторах при недостаточном смещении
достигают 1%. Существуют электролитические конденсаторы с обкладками из алюми-
ниевой фольги и твердым электролитом. В них искажения составляют примерно 0,01%.
Они предпочтительнее аналогичных конденсаторов с жидким электролитом и объемно-
пористым анодом, искажения которых достигают 0,1%. Правильный выбор напряже-
ния смещения электролитических конденсаторов особенно важен для схем с симметрич-
ным напряжением питания. Однако во всех случаях рекомендуется применять электро-
литические конденсаторы, номинальные напряжения 1/яом которых значительно выше,
чем передаваемых сигналов (С/ном » Ссиги).
Наряду с электролитическими конденсаторами большие нелинейные искажения (до
1%) свойственны также и керамическим конденсаторам. Наряду с этим отметим, что
конденсаторы с изоляцией из полиэфирных смол нецелесообразно использовать в
сигнальных цепях. Лучшими из них являются конденсаторы с изоляцией из поли-
стирола или тефлона. Конденсаторы обоих типов отличаются и минимальными
переходными процессами, что очень важно, например, для схем выборки и хранения в
цифровых системах.
4. Шумы
4.1.	Общие сведения
Шумы элементов схем определяют физический предел нижних уровней обрабаты-
ваемых сигналов. Точной временной функции предсказания шумовых величин не
существует, оценке поддается только вероятность появления определенных уровней
шума или его мощность.
4.1.1.	Параметры шума
Величины, характеризующие шум,-среднеквадратичная временная флуктуация
напряжения U2(t) или тока /2(г) и спектральная плотность напряжения шума e(f) или
тока i(f). В качестве измеряемых величин служат эффективные значения 17 к и 1Л,
которые получаются путем интегрирования значений плотностей e(f) и i(f) по полосе
частот (размерность величин ВД/Гц и АД/гН) [8.1-8.4]:
Uk =	= У	IR = VF=jfji2(ndf.	(4.1.1)
Подынтегральные величины e2(f} и (2(/)-это спектральные плотности мощности
(размерности их В2/Гц и А2/Гц), приведенные к опорному сопротивлению 1 Ом. В
технической литературе эти величины часто приводятся в виде e2(f) = И^(/) = G„(/) и
На практике интегрирование выражений (4.1.1) можно заменить численным сум-
мированием шумов узких частотных полос, пользуясь уравнением
П2 = //е2Ш<^Е[₽2а) AZ3-	(4.1.2)
/1 1
Белый шум
В случае когда e(f) или ((/) не зависят от частоты (условие белого шума), уравнения
(4.1.1) упрощаются, принимая вид
UR = y/e2 B = exfB. Д = У(М? = д/й.	(4.1.3)
Видно, что суммарный шум частотной полосы пропорционален корню из ширины этой
полосы В — f2 —f1, выраженной в герцах. Для полосы шириной В = 20 кГц справед-
ливы численные выражения:
1Д= 141-е [нВ], 7Я = 141-»[пА].	(4.1.4)
Значения е подставляются здесь в единицах нВ/^/Тц, значения (-соответственно в
пАД/Гц.
Мерцательный шум («фликкер-шум»)
Кроме частотно-независимого шума в полупроводниках возникает составляющая
шума, растущая при уменьшении частоты почти по закону l/f. Это так называемый
«мерцательный» шум («избыточный», «рекомбинационный» шум), связанный с дефор-
мацией кристаллической решетки в полупроводниках. Спектр этого шума равно-
44 Глава 4
мерный. Приближенно плотности этого шума вместе с составляющими белого шума
рассчитываются по формулам:
е2(Л =	1 + (7) ’	= '° 1 + (j) ’	(41-5>
где fe и граничные частоты эффекта мерцания (реальные значения лежат в пределах
от 10 Гц до 1 кГц). Общее напряжение и ток шума в полосе частот от J до f2
UR = e0- Jfe  In ( 72) + (Л -.Л), IR = i0 • JZ • In m + (f2 -Л).
V Vi/	V Vi/
(4.1.6)
Импульсные шумы
На низких частотах в полупроводниках возникает еще весьма характерный импульсный
шум (дробовой шум, потрескивания, шумовые вспышки). Он существенно зависит от
технологии изготовления полупроводника и в современных транзисторах, предназна-
ченных для предварительных каскадов усилителей, пренебрежимо мал.
4.1,2,	Сложение шумов
Общий шум нескольких некоррелированных источников представляет собой гео-
метрическую сумму составляющих шумов
UR = y/uT+U22 + U23 + ..., IR = x/l2 + I2 + Ц	(4.1.7)
В последующих разделах будем предполагать, что рассматриваемые нами источники
шума некоррелированы.
4.1.3.	Усиление шумов
Шум еа или zo, усиленный системой, с передаточной функцией H(f) достигает на
выходе величины ее или /е:
e2(f)=H(J)2-e2(f), i2a(f} = H(f}2i2e(f).
(4.1.8)
Эффективные значения напряжения шума UR или тока IR на выходе
UR = JffH(f}2-e2e(f)-df=^U~2< IR = JffH(f)2-i2e(f)-df=3/P.	(4.1.9)
В случае нескольких (/) некоррелированных источников шумов еу(/) или ij(f) и
различных функций передачи Hj(f) сначала, согласно уравнениям 4.1.9, рассчитывают-
ся квадратичные флуктуации U2 составляющих и затем, согласно уравнениям 4.1.7,
подсчитывается геометрическая сумма
f	J- 1, Z 3...,
и. - Ж	(4 L10)
i
При расчетах все составляющие шума е} или ij формально считаются линейными,
поэтому искомая величина суммарного шума определяется аналогично расчетам в
Шумы 45
системах переменного тока
еа = Н1ел + Н2-е2 + Н3е3 + ...	(4.1.11)
Искомая функция плотности шума получается в результате возведения в квадрат всех
составляющих е7 и функций Н, и их суммирования
е2а(Л = ^1(Л2-е21+Н2(Л2-е22 + Н3(Г)2-е23 + ...	(4.1.12)
Напряжение суммарного шума е7 рассчитывается интегрированием плотности по
исследуемой области частот /2_/1
t7o2K = ?^2(y)<^Z^a)AA, ur = V^~r-	f4113>
fi	rt
4.2.	Тепловой шум
4.2.1.	Шум резисторов
Минимальным шумом любой схемы является тепловой шум (шум резисторов)
пассивных элементов. Плотность напряжения теплового шума eo(f) резистора R и
соответственно плотность тока шума проводника io(f) проводимости G = /R не
зависят от частоты и составляют
e2(f} = 4kTR,
i2(f) = 4kTG,
UR = ^4kTRbf,
IR = JtkTGbj.
(4-2.1)
Здесь к = 1,38 -10 2 3 Дж • К 1 - постоянная Больцмана, Т- абсолютная температура в
градусах Кельвина, /{-сопротивление (Ом), G-проводимость (См), В полоса частот
(Гц). При комнатной температуре 20'С (293 К, кТ = 4,04• 10-21 Вт-Гц-1) получаем
численные выражения:
нВД/Гц
= 4,07
(4.2.2)
а для полосы частот В = 20 кГц:
Рис. 4.2.1. Шумовая эквивалентная схема резистора R(a) и проводимости G(6), цепи из нес-
кольких резисторов (в), индуктивною источника сигнала с кабелем и нагрузочным сопротивле-
нием (г).
46 Глава 4
Эквивалентные схемы замещения шумящего резистора приведены на рис. 4.2.1, а, б.
Для последовательного и параллельного соединений источников шума справедливы
уравнения (4.2.1), для комбинированного соединения-уравнение на рис. 4.2.1, в.
4.2.2.	Шум импедансов
Для любых комплексных сопротивлений (импедансов) и проводимостей (адмитан-
сов) справедливы общие выражения:
eo(j) = 4кТ Re {Z}, UR = JlkTbf- Re{Z},
ioU) = 4fc T- Re {У}, IR = ^4k TAf- Re { У},	(4.2.4)
где Re {{-действительная составляющая импеданса Z или адмитанса У (см. Приложе-
ние АЗ).
Мнимые (реактивные) составляющие импедансов, например индуктивности
идеальных катушек Z = pL или емкости конденсаторов Z = /рС, шума не создают.
Поскольку действительные составляющие любого импеданса, вообще говоря, частот-
но-зависимы, то частотно-зависимы и плотности создаваемого ими шума. На
рис. 4.2.1, г в качестве примера показана эквивалентная схема замещения индуктивного
преобразования звуковых сигналов (магнитной головки, звукоснимателя), построенная
с использованием уравнений (4.2.4). Собственный частотно-зависимый шум
а RL^ Rj+й211’ b Ск R2 + a2L2'
(4.2.5)
4.3.	Шум полупроводниковых диодов
В полупроводниковых диодах (и биполярных транзисторах) первичным является
шум, обусловленный переносом носителей зарядов. На малосигнальных схемах за-
мещения он фигурирует как источник шумового тока.
Для полупроводниковых диодов (рис. 4.3.1) в режиме пропускания UD > 0 и в
режиме запирания UD < 0 с хорошим приближением (без учета составляющих мерца-
тельного шума) справедливо:
i2(f) = 2el = 2kTgm, Is = j2kTg,nf,
-4-= 17,9 -
nA
(4.3.1)
Рис. 4.3.1. Эквивалентная шу-
мовая схема замещения диода в
малосигнальном режиме (а), она
же с учетом сопротивлений цепи
гь (б).
Шумы 47
Здесь е = 1,602-10 19Кл-элементарный электрический заряд, /-постоянный ток
диода, дт = HVT. Шум диода с проводимостью дт вдвое меньше теплового шума
резистора такой же проводимости («полутепловой» шум). Однако если t/D = 0, / = 0,
то = 4кТдт. В области пробоя UD « 0 шум увеличивается еще больше, значительно
превосходя значения, получаемые из уравнений (4.3.1); этот шум иногда называют
«микроплазменным».
4.4.	Шум биполярных транзисторов
Шумовые свойства биполярных транзисторов в звуковом диапазоне частот описы-
вают с помощью эквивалентной схемы замещения (рис. 4.4.1, а). Постоянным токам в
цепях базы и коллектора 1В, 1С соответствуют почти некоррелированные источники
дробового шума i„B, i^, а источник теплового шума представлен активным сопротивле-
нием гь = 10...500 Ом в цепи базы. Можем записать
= 2е|/в| 2кТ^, InB = V2e|/fi|A/.
i2nC(f) = 2elc2kTgm, 1пС = У2е|/с|Д/,
е§(П = 4kTrb,	Uo = ^4кТг„й/,
(4-4.1)
где Р коэффициент усиления по току, дт-крутизна вольтамперной характеристики
транзистора.
Для эквивалентных источников шума е„ и i„ на входе схемы рис. 4.4 1, в спра-
ведливо
е„2(П = 4кт(гь + -Ц,
	20т/
i2n(f) ^2е1в,
£=-144-
нВ V /с Гц’
4«М7- pZJ.
nA V мкА Гц
(4.4.2)
С увеличением коллекторного тока е„ уменьшается, в то время как in нарастает
(рис. 4.4.2), причем в величину е„ входит и тепловой шум сопротивления гь (а также
Рис. 4.4.1. Эквивалентные шумовые схемы замещения биполярного транзистора (а), полевого
транзистора (б), обобщенная эквивалентная схема с учетом входных источников шума (в).
48 Глава 4
Рис. 4.4.2. Приведенная ко входу
плотность шумового напряжения
е„ (/) биполярного транзистора в за-
висимости от тока коллектора и
сопротивления в цепи базы (а), от
плотности шумового тока
шум эмиттерного сопротивления RE). Согласно формуле е2х = ix/g2, в коллекторной
цепи присутствуют составляющие всех шумовых токов ix (здесь крутизна усилителя
д = дт). Рассмотренный ранее мерцательный шум. который возрастает с уменьшением
частоты по закону /f, с достаточной степенью приближения может быть учтен в
составе дробового шума тока базы.
4.5.	Шум полевых транзисторов
Шумы полевых транзисторов в диапазоне звуковых частот рассчитываются по
приближенным формулам (рис. 4.4 1, б)
8
i2„BU) ^Тдт, InD	Tgmf,
&Af) 4kTRe{Y11] + 2e|/cs| ~ 0,
(4.5.1)
где gm-крутизна. У,j-входная проводимость, /gs tok запирания канала полевого
МДП-транзистора с изолированным затвором (JFET). За исключением случаев очень
высокоомных (| ZQ | ~ МОм) или емкостных источников сигнала, например предвари-
Шумы 49
тельных усилителей конденсаторных микрофонов, величина i„G пренебрежимо мала
(как и в упомянутых полевых МДП-транзисторах i„G = 0,01 пАД/Гц).
Шум цепи стока полевого транзистора inD также можно представить на схеме
в виде эквивалентного источника шумового напряжения на входе enD = i„D/gm
(рис. 4.4.1, е)
=	(4.5.2)
3	3 JlDIDSS
где Up напряжение отсечки. ID-постоянный ток в цепи стока, IDSS максимальный
постоянный ток стока.
Видно, что шум полевого транзистора тем меньше, чем больше ток стока ID. По этому
показателю наиболее благоприятны полевые транзисторы типа «А» с малым напряже-
нием отсечки | Up|, у которых крутизна дт сохраняет свою величину при малых
постоянных токах ID в цепи стока. Поэтому они допускают большие сопротивления в
цепи стока и позволяют получить большие усиления напряжения vu.
4.6.	Шум операционных усилителей
Возникающий в усилителе суммарный шум может быть представлен как шум
эквивалентных источников на входе еп, in + , i„_ (рис. 4.6.1). При расчетах определяется
шум каждого усилительного элемента и затем приводится ко входу. Источники
шумового тока характеризуют лишь ток входного каскада, все остальные источники
представляются совместно величиной еп.
Программа для расчета шумов усилителя с комплексными источниками сигнала
4.7.	Коэффициент шума
Суммарная плотность напряжения шума на входе усилителя, согласно схеме на
рис. 4.7.1, равна
er(fJ = el + + Rail	(4-71)
Здесь eG тепловой шум источника сигнала, еп, /„-эквивалентные собственные шумы
усилителя на входе. Если иметь в виду комплексный входной импеданс ZG, то
составляющую RG  £ следует заменить на | ZG|  Д •
Отношение суммарной плотности шума (вместе с шумом самого усилителя) к
тепловым шумам источников сигнала (генераторным шумам) eG характеризуется
50 Глава 4
Рис. 4.7.1. Эквивалентная схема усилителя
для расчета коэффициента шума F.
коэффициентом шума F. Это отношение, представленное в логарифмическом мас-
штабе, и есть коэффициент шума F*, измеряемый в децибелах:
I
F =	= 1 + "-g2c-	F * = 10 Ig(F).	(4.7.2)
У нешумящего усилителя коэффициент шума был бы F = 1 (F* = 0 дБ). У реальных
усилителей с частотно-зависимым коэффициентом усиления v(f) или с частотно-зави-
симыми источниками шума FB широкополосный коэффициент шума должен опре-
деляться по отношению к суммарному напряжению шума Un.
4.7.1.	Шум биполярного транзистора
в схеме с общим эмиттером
В транзисторе на рис. 4.4.1,а шумовой ток ia возникает в цепи коллектора
(составляющей мерцательного шума пренебрегаем). В этих условиях коэффициент
шума F при re = Р/0т [4.4]
inC +
д™г2е(гь + rg)2 ,2
(re + rb+ RG)2 1"в
г2д„
(re + rb + Rg)2
4кТ(гь + Rg),
F =1
+ _L_ + ^f1+^ ,1V А
2gmRG 2Р k Rg R2g) Rg
(4.7.3)
Отсюда следует, что для уменьшения шума каскада минимальный коэффициент
усиления по току р следует выбирать как можно большим, а добавочное сопротивление
гь-как можно меньше, например значительно меньше сопротивления эквивалентного
генератора RG.
Коэффициент шума Fmin становится минимальным при оптимальном токе коллек-
тора 1с,ор1, определяемом из формулы
= Чл I Р
ОР‘
Rg R2g
(4-7.4)
В этом случае Fmjn ~ 1 + — +
Rg
где UT = 26 мВ -температурное напряжение (отношение произведения постоянной
Больцмана и абсолютной температуры к заряду электрона).
Оптимальный ток коллектора уменьшается с увеличением внутреннего сопротив-
ления эквивалентного генератора RG. Низкоомные источники сигналов требуют боль-
ших токов коллектора. Например, при RG = 200 Ом и усилении по току р = 200
Шумы 51
оптимальный ток коллектора Ic>npt =1,8 мА. Разумеется, что здесь следует учитывать
и шум сопротивления гь. Наиболее благоприятные значения сопротивления RG, при
которых коэффициент F * меньше 3 дБ, лежат в пределах 100 Ом < RG < 100 кОм.
Можно показать, что для транзисторных каскадов с общей базой ситуация такая
же, как для схем с общим эмиттером.
4.7.2.	Шум полевого транзистора в схеме с общим истоком
Если результаты, полученные при анализе эквивалентной схемы биполярного
транзистора, распространить на схему полевого транзистора, то выражение для
коэффициента шума несколько упрощается:
F = 1 + I—— = I +-----1 Up-L= -	(4.7.5)
- 9m^G 3RGyjIDIDSS
Видно, что малошумящие усилители требуют большой крутизны, а их благоприятная
рабочая точка ID s IDSS. При увеличении RG коэффициент шума уменьшается. Усили-
тели на полевых транзисторах целесообразны для работы с высокоомным источником
сигнала (Лс > 1 кОм), им следует отдавать предпочтение перед усилителями на
биполярных транзисторах при Rc > 50 кОм. Недостатком усилителей на полевых
транзисторах является повышенный мерцательный шум в области частот p.ofF = 1 кГц.
Прежде всего это относится к полевым транзисторам МОП-структуры, у которых
полоса повышенного мерцательного шума простирается до fF = 10 кГц.
Для характеристики полевых транзисторов часто используется относительный
коэффициент шума F* при заданном внутреннем сопротивлении источника RG
e2e(f) (10f*/10 - l)-4k77?c.	(4.7.6)
4.7.3.	Шум операционных усилителей,
используемых в качестве предварительных
Для описания шумовых свойств операционных усилителей с использованием
эквивалентных источников шума е„ и i„ (рис. 4.7.1) справедливы выражения (4.7.1) и
(4.7.2). Видно, что коэффициент шума F минимален при оптимальном внутреннем
сопротивлении RG,opt.
е2	(4.7.7)
2kTRG
В то время как коэффициент шума F достигает минимума при RG = RGtOpt > 0,
плотность напряжения суммарного шума ет на входе становится минимальной при
Rg = 0:	е|(/) = е2,
RG = RG,.Pt- er(f) = 2e2 + 4k Te„/i„.	(4.7.8)
Благоприятными с точки зрения шумовых свойств усилителя являются импедансы
источников (полные внутренние сопротивления источников) ZG^Rc,opt, если при
этом увеличение ZG (например, трансформаторов) не приведет к увеличению напряже-
ния сигнала. Это замечание касается также регуляторов громкости и тембра. Их
импедансы следует выбирать настолько малыми, чтобы для всех положений регуля-
торов удовлетворялось условие RG < RG opt-
52 Глава 4
4.7.4. Максимальное отношение сигнал/шум (С/Ш)
Максимальное отношение С/Ш (SNR) на выходе усилителя ограничивается макси-
и усиленным вместе с
мальным напряжением на выходе max (пиковое значение)
полезным сигналом входным напряжением шума
Пе2экв £ e2T(f) B,
^й.тпах
SNRmax = 201g-	(дБ).
Если принять Ua тах = 15 В, eT(f) = 5 нВд/Гц, В = 20 кГц, то
ние С/Ш = 123,5 дБ при v' — 10. Соответственно при г' = 100
т. е. при возрастании усиления сигнала отношение С/Ш снижается.
(4-7.9)
максимальное отноше-
имеем С/Ш = 103,5 дБ,
4.8. Шум многокаскадных усилителей
Особенно важное значение для усилителей имеет их суммарный шум, т. е. шум
нескольких последовательно включенных каскадов или усилителей (рис. 4.8.1):
г _ е1 4- el _ е2 1 . ej 1
el vlv22 + '
F3-l
el J_
el vj
F=l+(Fy-l) + -2
е2
eG
(4.8.1)
z.	2 2 ~	'
Vf ^1^2
Основную долю в суммарном коэффициенте шума составляет шум первого каскада.
Шумы последующих каскадов уменьшаются пропорционально усилению предшеству-
ющих каскадов. Поэтому на практике следует стремиться к тому, чтобы коэффициент
шума первого каскада был как можно меньше, а усиление-как можно больше, по
крайней мере больше 10(1^	10).
4.8.1 /Прочие факторы шума усилителя
Источники шума на выходе усилительного каскада (например, цепь коллектора
каскада с ОЭ) обусловливают повышение плотности шумового напряжения на входе е„.
При усилениях напряжения vu = g„,RL 50 шумовая составляющая сопротивления цепи
коллектора (или стока) RL (рис. 4.8.2, а) пренебрежимо мала (F* < 1 дБ).
Источники постоянного тока, используемые для увеличения усиления («активная
нагрузка» рис. 4.8.2, б), вызывают повышенный шум на чисто активных сопротивле-
ниях нагрузки. Целесообразно строить схему усилителя комбинированно, а именно: в
каскаде
(каскад
е
R
Ту использовать биполярный транзистор, а в качестве источника тока нагрузки
Т2)~ полевой транзистор, у которых
F* < 1 дБ. Если же в обоих каскадах
Ff
Рис. 4.8.1. Последовательное соедине-
ние нескольких усилителей.
Рис.
теле
Шумы 53
Рис. 4.8.2. Схема для анализа
дополнительных составляющих
шума усилителя с учетом нагру-
зочного сопротивления RL(a) и
источника постоянного тока (б).
использованы однотипные транзисторы (биполярные или полевые), то для получения
коэффициента шума F* = 1 дБ требуется, чтобы коэффициент обратной связи каскада
Т2 был по меньшей мере в 8 раз больше, чем каскада 7 (Д/дтЕ + RE[)
8(l/gml + REl). Особенно неблагоприятна в отношении шума схема, в которой каскад
7] собран на полевом транзисторе, а Т2- источник постоянного тока на биполярном.
При напряжении | UP | = 2 В на транзисторе 7] цепь обратной связи источника тока
нагрузки должна удовлетворять условию gmL REL 30 для F* 3 дБ и > 200 для
F* = 1 дБ [4.10].
Шумовая составляющая eR = 4kTREl сопротивления в цепи эмиттера REl или
истока полностью включается в составляющую входной плотности шума еп.
4.9.	Шум параллельно включенных усилителей
Параллельное соединение каскадов усиления (рис. 4.9.1) позволяет схеме работать
при пониженном внутреннем сопротивлении источника сигнала и, что более важно,
уменьшить шум на входе. Если в параллель соединены N одинаковых каскадов с
одинаковыми еп и in, то суммарные входные величины будут
€
e2„N(J) = - ^=,
intdf) = i«
p _ Rg,opt
^G(V,op( — д- ’
F = F
' N.min 'min"
Рис. 4.9.1. Параллельное соединение усили-
телей.
(4.9.1)
54 Глава 4
На практике параллельное соединение каскадов используют, например, в усилителях
сигнала электромагнитных звукоснимателей с подвижной катушкой, у которых, как
известно, весьма малое внутреннее сопротивление (Rc < 10 Ом) [4.114.13].
4.10.	Шум дифференциальных усилителей
Источник сигнала подключается к обоим входам дифференциального усилителя
последовательно. Следовательно, и источники шума транзистора е2г + ел2 подключа-
ются к источнику сигнала тоже последовательно (рис. 4.10.1). Точно так обстоит дело и
у так называемых «прецизионных», или измерительных, усилителей. Поскольку шумы
обоих предварительных каскадов взаимно независимы, никакой компенсации не
наступает, и шумы суммируются геометрически.
Таким образом, у усилителей с дифференциальными входными каскадами (и у
измерительных усилителей) эквивалентная плотность напряжения входного шума в х/2
раз больше, чем для схемы с единственным входным каскадом на полевом тран-
зисторе:
= е2п1 + е22,
е„(Л = у/1еп1 (при ел1 = ел2).	(4.10.1)
Для дифференциальных усилителей очень важна симметрия цепей обоих транзисторов,
а также симметрия цепей съема сигналов, что позволяет уменьшать шум, создаваемый
источником тока 10. Что касается реализации схем источников тока, то для них
справедливы соображения, приведенные выше.
4.11.	Трансформаторное согласование
Одна из возможностей согласования источников сигнала с усилителями состоит в
использовании трансформаторов. Эквивалентная схема замещения идеального транс-
форматора показана на рис. 4.11.1. Оптимальный коэффициент трансформации мор„
при котором коэффициент шума F* получается минимальным, определяется по
Рис. 4.11.1. Шумовое согласо-
вание низкоомного источника
сигнала с усилителем с Ra,op, с
помощью трансформатора.
Шумы 55
оптимальному внутреннему сопротивлению источника 7?0ор, согласно формуле
^opt
Rg. opt
КС
(4.11.1)
На практике такой способ согласования используется в случаях, когда к заданному
усилителю должен быть подключен низкоомный микрофон.
4.12.	Инвертирующие и неинвертирующие усилители
Схемы инвертирующего и неинвертирующего усилителей приведены на рис. 4.12.1.
Эквивалентная входная плотность шумового напряжения ет
для неинвертирующего усилителя:
ет(П — eGL + £12 + £« + ^сг’|и+ + (^1 II -^г)2 Х
elcif) = 4kTRGL- Rcl = Rc || RL, e2l2 = 4k7^ II R2).	(4121>
для инвертирующего усилителя:
CrV • — eGL I 1 4--„--- I + en I ---n I + (KG + KL>
 r2 /	 r2 J
e2CL(f) = 4KT(RG + RL).	<4-12-2)
У измерительного (неинвертирующего) усилителя цепочка Rt || R2 подключена к
источнику сигнала последовательно, вследствие чего цепь обратной связи следует
выбирать низкоомной (Rx < Яс). В то время как у измерительного усилителя с
открытым входом вследствие RL > Rc напряжение помех больше, чем при рабочей
нагрузке на RG, у инвертирующего усилителя при открытом входе усиление t;= 1,
поэтому сигналы помехи усиливаются значительно меньше, чем при нормальной
нагрузке.
Недостатки инвертирующего усилителя:
•	сопротивление RL, которое определяет входной импеданс | Z£. | = RL, соединяется с
внутренним сопротивлением Rc последовательно, вследствие чего значительно
увеличиваются тепловой шум и составляющая in, поскольку в общем случае
Rb > Rg;
•	плотность шумового напряжения еп увеличивается пропорционально коэффициенту
vN = 1 + V/, т. е. в большей степени, чем полезный сигнал. Это обстоятельство
особенно неблагоприятно при | v,1 = 1.
Рис. 4.12.1. Источники шума неинвертирующего (а) н инвертирующего усилителей (б).
56 Глава 4
Специальные малошумящие инвертирующие усилители реализуются при сопро-
тивлении RL = 0. Путем соответствующего выбора коэффициента усиления холостого
хода и обратной связи можно получить необходимый входной импеданс ZL =
= Re = R2/vs (здесь rs петлевое усиление ОС).
4.13.	Индуктивные и емкостные источники сигнала
Оптимальный коллекторный ток транзистора в схеме ОЭ при данном сопротивле-
нии источника Rg не зависит от частоты /Сор1 = л/Р' UT/RC. В случае комплексного
внутреннего сопротивления источника Zc оптимальный ток коллектора /Сор1 зависит
от нижней и верхней граничных частот j и/2 . В случае когда входное сопротивление
транзистора удовлетворяет условию Re»ZG, справедливы следующие приближен-
ные формулы:
для емкостного источника, ZG = /рС’.
Ic.^UT-2TtC-^JfJ2-
для индуктивного источника, ZG= pL:
I___i____
Cop‘ 2ttL <fl+fj2+fi
(4.13.1)
(4.13.2)
Что касается полевых транзисторов, то у них оптимальной рабочей точки не суще-
ствует, а коэффициент шума F* уменьшается при увеличении крутизны дт. Это же
справедливо для операционных усилителей, для которых желательно иметь по возмож-
ности меньшие входные составляющие шума и„ и i„.
Плотность шума на выходе усилителя по схеме на рис. 4.12.1,а в общем случае
при комплексном импедансе Zx:
el (/) = е{ 
' 2	7 4- 7
- + е + (e2GL + е2 + Ц+ • | ZGL |2) •	±
^Gl. ~ ^G II
е =4kTRe{Zj}, е22 = 4kTRe{Z2},	(4.13.3)
e2GL = 4kTRe{ZGL}.
По этим формулам можно рассчитать эквивалентные шумовые величины и для
частного случая, когда ZGL = 0 (рис. 14.12.1,6).
4.14.	Прочие источники шума
Резистор, питаемый постоянным током
Имеющийся в схеме резистор, по которому протекает постоянный ток, создает на
выходе шум величиной 4kTR («шум токораспределения»). Он зависит от величины
тока и увеличивается с частотой по закону 1//(ЗдБ на октаву). Мерой этого шума
является так называемый «индекс шума» RI*, представляющий собой отношение
напряжения шума Uz (в вольтах на частотную декаду) к приложенному постоянному
напряжению U (в вольтах)
R/* = 201g^y	(4.14.1)
Шумы 57
В усилителях звукового диапазона частот рекомендуется применять только тонкослой-
ные металлические или проволочные резисторы (RI* = — 20... — 35 дБ). Углеродистые
резисторы обладают /?/*= — 10...+ 10 дБ. Механические повреждения резистивного
слоя или выводов могут вызвать контактные помехи, увеличивающие шум.
Переменные резисторы и потенциометры
Ток в углеродистом или керамическом слое переменных резисторов вызывает значи-
тельное увеличение шума. Дополнительный шум создается вследствие неравномер-
ности контакта «ползунков». Регуляторы звуковых сигналов (громкости, тембра)
следует реализовать так, чтобы постоянный ток по ним не протекал. В регуляторах
постоянного тока (например, регулятор рабочей точки) надо добиваться того, чтобы в
цепи ползунка (переменного контакта) ток был как можно меньшим; шумящие
элементы следует шунтировать блокирующими конденсаторами.
Полярные (электролитические) конденсаторы
При номинальных напряжениях шум в полярных конденсаторах возникает, когда
приложенное напряжение имеет обратную полярность. Особенно заметны эти шумы на
пиках сигналов в процессах коммутации (включения, выключения). Увеличенный шум
при этом может сохраняться в усилителе в течение минут и даже часов. Устранить этот
эффект можно с помощью шунтирующих защитных диодов или последовательной
цепочки с обратным постоянным напряжением поляризации. Достоинство второго
способа состоит в том, что он обеспечивает постоянство импеданса по переменному
току и, следовательно, меньшие нелинейные искажения.
Напряжение пробоя полупроводниковых переходов (база-эмиттер)
Превышения пробивных напряжений в биполярных транзисторах (например, в момент
включения напряжения питания) могут на некоторое время ухудшить их шумовые
свойства (эффект последействия). Для кремниевых биполярных транзисторов таким
порогом является прямое напряжение | UBE |	5 В. В малошумящих усилителях вход-
ные транзисторы должны быть защищены диодами (кремниевый диод с малым
обратным током), включаемыми навстречу полярности перехода база-эмиттер. В
операционных усилителях эту функцию выполняют два диода, встречно включаемые
между входами.
Стабилитроны (диоды Зенера), стабилизаторы напряжения (интегральные регуляторы
напряжения )
В стабилитронах при напряжениях | Uz | С 5... 7 В наступает так называемый «эффект
Зенера», следствием которого является дробовой шум = 2elz. Стабилитроны - отно-
сительно малошумящие приборы.
В стабилизирующих диодах с повышенным напряжением пробоя | Uz | > 5... 7 В
преобладающим источником шума является лавинный эффект, вызывающий увеличе-
ние белого шума и появление дополнительного многоступенчатого импульсного шума
(«шум вспышки») уровнем в несколько милливольт. Стабилитроны, у которых
| Uz | < 5 В, рекомендуется включать последовательно. Регуляторы напряжения и
диоды Зенера, работающие в режиме стабилизаторов, следует подключать к потреби-
телям последовательно через RC-звено развязки.
5.	Биполярные транзисторы
Биполярный транзистор представляет собой один из основных элементов совре-
менных усилителей. Ток в транзисторе создается переносом носителей зарядов в зоне
базы и управляется приложенным к базе напряжением. По типу материала полу-
проводникового кристалла различают германиевые, арсенид-галлиевые и кремниевые
транзисторы. Последние распространены наиболее широко. По типу примеси зон
кристалла различают транзисторы типа при и рпр.
5.1.	Режим сильного сигнала
Эквивалентная схема замещения
Эквивалентная схема замещения биполярного транзистора по Эберсу-Моллю при-
ведена на рис. 5.1.1. В режиме больших токов следует предусмотреть дополнительные
сопротивления RB, RE, Rc в выводах базы, эмиттера и коллектора [5.1-5.5]. В таком
виде модель справедлива для стационарного режима, т. е. при работе транзистора на
низких и средних частотах, когда всевозможными частотнозависимыми эффектами
пренебрегают.
Общий ток в цепях эмиттера 1Е и коллектора 1С включает прямую составляющую
данного полупроводникового перехода и обратную составляющую другого полу-
проводникового перехода. В принципе эмиттерные и коллекторные переходы ведут
себя одинаково и при изменении на обратную полярности приложенного напряжения
могут меняться ролями. В зависимости от величины приложенного к полупроводнико-
вому переходу напряжения на рабочей характеристике различают следующие области:
ири-транзистор
нормально-активная
U ВЕ > 0, Уев -> О
инверсно-активная
область насыщения
область запирания
Ube<0, UCB<0
UBE>0, UCB<0
V BE < О, U св > О
рир-транзистор
L'Bf<0, UCB<0,
^ВЕ -> О, UCB -> О,
U ВЕ < О,	> О,
UBE > О, V СВ < 0.
Транзистор рпр
Рис. 5.1.1. Эквивалентная схема прп- и рпр-транзисторов по Эберсу и Моллю (Ав... составляю-
щие тока в активном режиме, Л,... составляющие тока в обратном режиме).
Биполярные транзисторы 59
Рис. 5.1.2. Входная (а), выходные
(б) и амплитудные характеристики
(в) реальных транзисторов в схеме с
общим эмиттером.
При смещении в прямом направлении для транзистора справедливы следующие
известные формулы (транзистор находится в проводящем состоянии):
/ £«  , . / 
Г Г |	1 |	г Г । Г	Т	С О ।	1 |
— Л) I е — 1 I > 1е ~ 1с +	~	~ Iе ~ 1 ) ’
	/	dn aN 	/
(5-1.1)
где 10 -ток насыщения, UT = kT/q = 26 мВ-температурное напряжение, BN- усиление
по постоянному току.
Нелинейные искажения
Характеристики реальных транзисторов приведены на рис. 5.1.2. Нелинейные свойства
транзисторов, работающих в режиме усилителей, описаны в гл. 3 и приводятся в
приложении А10. Вследствие экспоненциальности характеристики передачи нелиней-
ные искажения идеального транзистора не зависят от положения рабочей точки.
Температурные свойства
Температурные свойства транзисторов вытекают из зависимости от температуры тока
насыщения 10 и передаточной функции, имеющей экспоненциальный характер. Силь-
ному температурному влиянию подвержена и зависимость тока коллектора от напря-
жения перехода база-эмиттер Ic =f(UBE), которая подчиняется закону ЗСВЕ/ЗТ^
= — 2,7 мВ/K (при постоянном токе). Если не принимать специальных мер термо-
компенсации (UBE = const), то при повышении температуры на каждые 10° ток
коллектора 1С увеличивается почти вдвое. Наряду с недопустимым смещением рабочей
точки это может привести к возникновению положительной ОС (например, вследствие
нагрева транзисторов в оконечном каскаде усилителей).
5.2.	Выбор рабочей точки
Для выбора рабочей точки (рис. 5.2.1) используют большую крутизну характери-
стики перехода база-эмиттер. В первом приближении можно считать напряжение UBE
постоянным и не зависящим от частоты UBE = UBOT (С/пот = 0,65 В-для кремниевых
транзисторов и 0,3 В-для германиевых). Принимается также, что ток коллектора 1С не
зависит от напряжения перехода коллектор-эмиттер UCE (рис. 5.1.2). Напряжение на
базе UB устанавливается с помощью низкоомного делителя напряжения. Этим одно-
временно определяется напряжение на эмиттере UE — UB — Спот, а ток эмиттера 1Е
задается сопротивлением RE по формуле IE = UE/RE. При достаточно большом
усилении по току (1С > 10 • 1В) ток коллектора становится почти равным току эмиттера
/с ~ 1Е. Таким образом, устанавливается напряжение на коллекторе Uc, которое
определяется падением напряжения на Rc по формуле Uc = Uy — RCIC-
60 Глава 5
Рис. 5.2.1. Схема выбора рабочей точки.
5.3.	Режим малого сигнала на низких частотах
Для анализа свойств транзисторов при передаче малых сигналов их нелинейные
характеристики аппроксимируются линейными участками касательной в рабочей
точке, т. е. транзистор принимается за линейный элемент. Эквивалентная схема
замещения транзистора при этом справедлива лишь для случаев, когда напряжение
сигнала изменяется относительно рабочей точки (постоянного тока) в небольших
пределах. Эквивалентная схема замещения транзистора при передаче малых сигналов
низких частот (примерно до половины граничной частоты единичного усиления)
приведена на рис. 5.3.1,а.
Важнейший параметр транзистора-его крутизна, которая физически характе-
ризует усиление переменной составляющей тока коллектора при изменении напряже-
ния сигнала в цепи база-эмиттер UBE в рабочей точке при постоянном напряжении в
цепи коллектор-эмиттер UCE.
clc
dUBF
кт
UT = —(~26 мВ при 300 К).
q
(5.3.1)
Здесь Uт- температурное напряжение (см. выше). Усиление тока в режиме малого
сигнала 0 (отношение коллекторного тока к току базы) приблизительно равно
усилению постоянного тока 0Л:
Рис. 5.3.1. Малосигнальная
эквивалентная схема тран-
зистора по Гьяколетто (а) с
упрощениями для случая
низких и средних частот (б).
(5.3.2)
Биполярные транзисторы 61
Выводы, которые касаются других элементов эквивалентной схемы на рис. 5.3.1,а,
состоят в следующем: сопротивление в цепи базы гь, имеющее величину от 20 до
500 Ом, в транзисторах предварительных каскадов усиления при малых и средних
токах пренебрежимо мало по сравнению со входным сопротивлением ге = $/дт.
Емкость перехода база -эмиттер СВЕ у этих транзисторов обычно не превышает 10 пФ,
у транзисторов промежуточных каскадов усилителей -около 100 пФ, а у оконечных
может достигать 1 нФ. Емкость перехода коллектор база Ссв (у транзисторов пред-
варительных и промежуточных каскадов ее величина лежит в пределах от 5 до 30 пФ) в
каскадах по схеме с общим эмиттером может вследствие эффекта Миллера увеличиться
пропорционально коэффициенту усиления напряжения vu='gmRE, являясь при этом
входной емкостью. Выходное сопротивление гСЕ (крутизна характеристики 1С — UCE)
может быть рассчитано по начальному напряжению UY и коллекторному току 1С из
формулы rCE = UY/IC, где UY = 80... 200 В у транзисторов проводимости при и UY =
= 30...160 В у транзисторов проводимости рпр. Сопротивление гвс ~ Р/гСЕ обычно
пренебрежимо мало.
Упрощенная эквивалентная схема для низких и средних частот приведена на
рис. 5.3.1,6.
5.4.	Транзистор как четырехполюсник
Для формализованного расчета линеаризованные параметры транзисторов могут
рассматриваться как параметры четырехполюсника. В последнее время этот метод
теряет свое значение, поскольку современные ЭВМ и программы расчетов позволяют
анализировать схемы любой сложности (Приложение В1). Все же отметим, что для
транзисторов, работающих в диапазоне низких частот, обычно учитываются реальные
(не зависящие от частоты) коэффициенты Y матрицы четырехполюсника Y^. Однако
для расчетов схем, например на полевых транзисторах, они не пригодны. Для анализа
работы транзисторов на более высоких частотах лучше использовать систему уравне-
ний четырехполюсника с полными проводимостями и комплексными коэффициентами.
5.5.	Основные схемы транзисторных каскадов
По способу подключения входа или выхода транзистора к общей точке различают
следующие схемы (рис. 5.5.1):
•	с общим эмиттером (ОЭ),
•	с общей базой (ОБ),
•	с общим коллектором (ОК).
Приводимые ниже параметры наиболее часто встречающихся основных схем справед-
ливы для низких и средних частот (эквивалентная схема на рис. 5.3.1, б).
5.5.1. Схема с общим эмиттером (ОЭ) (рис. 5.5.1, а)
Усиление по напряжению
V,
 J. ₽	Ut
BE + KL
ГСЕ
62 Глава 5
Схема с общим
эмиттером (ОЭ)
Схема с общим
коллектором (ок)
Схема с общей
базой (ОБ)
Рис. 5.5.1. Основные схемы включения транзисторов в усилительных каскадах и упрощенные
эквивалентные схемы в режиме усиления малых сигналов низких и средних частот.
Усиление по току
ц- = ₽-—
КСЕ
Входное сопротивление
₽ „1/т
'е = ГВЕ - — =
9т I'cl
Выходное сопротивление
1 + —
ГСЕ
(5.5.1)
Усиление по напряжению vu пропорционально падению постоянного напряжения VL на
сопротивлении, а не самому сопротивлению RL.
Реально достижимые коэффициенты усиления по напряжению при активной
нагрузке лежат в пределах от 50 до 500. Больших коэффициентов можно достичь, если
вместо RL использовать источники постоянного тока.
При заданной рабочей точке 1С схема с ОЭ позволяет получить большие значения
коэффициентов усиления (по напряжению, по току), небольшое выходное сопротивле-
ние каскада и большое входное сопротивление. Благоприятной является рабочая точка,
при которой rBE» Rc (входное сопротивление значительно больше внутреннего
сопротивления источника /?0- режим «управления напряжением») и RL < гСЕ. Макси-
мально возможное усиление по напряжению ограничивается величиной сопротивление
Биполярные транзисторы 63
перехода коллектор-эмиттер гСЕ (начальное сопротивление):
|vu| < UV/UT.
Для ири-транзисторов максимально достижимый коэффициент усиления по напряже-
нию равен примерно 5000, а для рир-транзисторов-около 3000.
5.5.2. Схема с общим коллектором (ОК)
(эмиттерный повторитель) (рис. 5.5.1)
Усиление по напряжению
DC I_____|_ ___
Р	ГСЕ,
Усиление по току
ГСЕ
Входное сопротивление
ге = гВЕ + Р'/?£ — гВЕ + р/?£.
(5.5.2)
Выходное сопротивление
_ Re(Rg + гв£}	р и ГвЕ + Rg
Го“РЛе + Ас + гвЛ £ Р ’
Re ~ Re II гве 
Схема с ОК может рассматриваться как схема с ОЭ, охваченная глубокой обратной
связью, с коэффициентом усиления в режиме холостого хода | г„ | = gmRL и к = 1, т. е. с
коэффициентом обратной связи |г5| = gmRL.
При заданной рабочей точке 1С схема с ОК позволяет получить очень стабильный
коэффициент усиления по напряжению г„ 1, высокий коэффициент усиления по току,
небольшое выходное сопротивление и большое входное сопротивление.
5.5.3. Схема с общей базой (ОБ)
Усиление по напряжению
_ Р RjJce ~	_ Ul
гве Rl + гсе т L UT
Усиление по току
Р
Г; = --- 1 .
' Р+1
Входное сопротивление
— ГвЕ (1 —1—	ГвЕ —
Ге-Р Р"|/сГ
(5.5.3)
64 Глава 5
Выходное сопротивление
_ Кьгсе ~ „
“ R । г	L'
КЕ ' ГСЕ
При заданной рабочей точке 1С схема с ОБ позволяет получить очень стабильный
коэффициент усиления по току г, = 1, большой коэффициент усиления по напряжению,
большое выходное сопротивление и небольшое входное сопротивление. При одинако-
вом со схемой ОЭ усилении по напряжению (и, следовательно, одинаковой частотной
характеристике) схема ОБ обладает тем преимуществом, что на ее работу влияет
только емкость эмиттер-база СВЕ и не влияет емкость коллектор-база, которая
увеличивается вследствие эффекта Миллера.
5.6.	Характеристики на высоких частотах
Частотная характеристика коэффициента усиления по току (3 = /с/£в аналогична
характеристике фильтра НЧ 1-го порядка:
Е 1 + jf/f?
raefp = a>p/2n-граничная частота на уровне — 3 дБ.
Под fT подразумевается частота, при которой модуль коэффициента усиления
уменьшается до 1 (ее чаще называют «частотой единичного усиления»). Частота
единичного усиления определяется сопротивлением гВЕ и диффузионной емкостью СВЕ
(рис. 5.3.1, а):
т	₽
(5.6.1)
JT- -------------- -	= ₽/в 
т 1пгвЛСВЕ + Свс) 2лСи. 1
Для схемы с ОЭ, в случае когда сигнал подается от источника с большим внутренним
сопротивлением Я, » гВЕ, передаточная функция имеет вид
I =-₽-/
-С 1 +Jf/fp ~
где Ур граничная частота единичного усиления (на уровне — 3 дБ).
При подаче сигнала с низкоомного источника Rt« гь граничная частота опре-
деляется постоянной времени т = гвСВЕ,и тогда
j -	__тт  f =______1__
1 +Jf/fs -BE’ 2nr„CBE
Таким образом, граничная частота fs в гВЕ/гь — 10.. .20 раз больше частоты fp.
Формулы (5.6.4) справедливы и для схемы с ОБ.
В каскадах с вводимым током эмиттера (например, каскодным) с учетом коэф-
фициента а = 1с/1Е
(5.6.2)
(5.6.3)
(5.6.4)
_____а______-!__________1___./
. , . f ~Е ~ 1 + jf/fr ~
У(1 +Р)/₽
(5.6.5)
где граничная частота на уровне
В каскадах, выполненных по
— 3 дБ fa=fT.
схеме эмиттерного повторителя, граничная частота
Биполярные транзисторы 65
коэффициента усиления по напряжению vu = 1 лежит в пределах между fs и fT, что
зависит от сопротивления нагрузки.
Результаты, полученные в частном случае для схем ОЭ, справедливы лишь при
условии пренебрежения емкостью перехода база-коллектор (Свс). На практике, одна-
ко, эта емкость, увеличивающаяся вследствие эффекта Миллера пропорционально
коэффициенту усиления (| vu | • Свс), добавляется ко входной емкости, которая достигает
величины
Се= См + |г„|Свс.	(5.6.6)
Здесь | vu | - коэффициент усиления по напряжению. Видно, что при |г„| » 1 составляю-
щая | vu |  Ссв » СВЕ оказывается преобладающей, что в конце концов приводит к
дальнейшему понижению граничной частоты. Кроме того, при подаче сигнала от
низкоомного источника на базу эмиттерного повторителя емкость база коллектор Свс
может привести к самовозбуждению на частотах, близких к граничной частоте
единичного усиления (см. гл. 13).
5.7.	Специальные схемы включения
Некоторые распространенные реализации, полученные путем усовершенствования
основных схем, показаны на рис. 5.7.1. Свойства схем в режиме малых сигналов
рассчитаны с использованием эквивалентной схемы замещения, рассмотренной в разд.
5.4. Способы выбора рабочей точки здесь рассматривать не будем.
3 757
Рис. 5.7.1. Специальные реализации схем: схема ОЭ с управляемой напряжением ОС по току (а),
схема ОЭ с управляемой током ОС по напряжению (б), каскодная схема (е), схема Дарлингтона
(г), комбинированная схема (<)).
66 Глава 5
5.7.1.	Схема ОЭ с управляемой напряжением обратной связью
по току (рис. 5.7.1,а)
Коэффициент усиления по напряжению
г = ~ 1 ~ ~ -К* к =гве + rg	(511)
и	Ro ’ PUM^II^)’
к.
Входное сопротивление
ге = Лс + (kRN || rBE) a RG.
Выходное сопротивление
^g + гве Rr
Г“~	V“'	₽	~ RG0m
Посредством сопротивления RN часть тока, пропорционального выходному напряже-
нию, отводится на вход. По сравнению с канонической схемой ОЭ у этой схемы
меньшие входное и выходное сопротивления. Коэффициент усиления по напряжению
поддается регулированию подбором пассивных элементов (в частности, RG/RN » к).
Дополнительно включенное сопротивление позволяет уменьшить паразитное влияние
емкости коллектор-база на высоких частотах.
5.7.2.	Схема ОЭ с управляемой током обратной связью
по напряжению (рис. 5.7.1,6)
Коэффициент усиления по напряжению
— 1	~ Rl _ гве
P(-^L II гСе)
Г“ RE/RL + k~ Re ’
Входное сопротивление
ге — Р-^Е + ГВЕ ~ Р*Е-
Выходное сопротивление
Р*Е
Re + ГВЕ‘
Га — Rl II ГСЕ
(5.7.2)
Падение напряжения, создаваемое эмиттерным током (1Е = 1С) на сопротивлении RE,
действует навстречу входному напряжению транзистора. Схема обладает большим
входным сопротивлением, что свойственно схеме с ОК. Выходное сопротивление
почти равно сопротивлению нагрузки. Коэффициент усиления по напряжению опре-
деляется в основном подбором пассивных элементов RL и RE (в частном случае
Re > (гве/Р))-
5.7.3.	Каскодная схема (рис. 5.7.1,в)
Усиление по напряжению
Vu=-gmRL = ^.
" L ит
Ci
У<
P
кр
BXO
rBE '
BbIX<
ГСЕ ~
5.7.5
П.
co слел
Усилен
Р = м
3*
Биполярные транзисторы 67
Входное сопротивление
Р _nUT
е — ГВЕ1 —	— Р| , 1
dm HCI
(5.7.3)
Выходное сопротивление
га = Re-
Входной транзистор Т1 работает по схеме с общим эмиттером, где сопротивлением
нагрузки служит гв£2/р = /дп, коэффициент усиления по напряжению | vu | = дт1/дт1 =
= 1. В результате емкость перехода коллектор-база под влиянием эффекта Миллера не
увеличивается. Транзистор Т2 работает по схеме с общей базой. По переменному
напряжению его база замкнута на землю.
Каскодная схема воплощает в себе достоинство схемы с ОЭ, у которой большое
входное сопротивление, и одновременно обладает большими коэффициентами усиле-
ния по току и напряжению при малой входной емкости. Благодаря тому что усиление
по напряжению близко к единице, шум транзистора Т2 имеет примерно такую же
величину, как и у Т1.
Каскодная схема может быть реализована и на комплементарных транзисторах.
Преимущество такого решения состоит в том, что потенциал покоя UA может быть
сделан равным потенциалу входа UE, следовательно, несколько каскадов могут быть
непосредственно соединены между собой.
5.7.4.	Схема Дарлингтона (рис. 5.7.1,г)
Показанная на рисунке схема является искусственной имитацией ири-транзистора
со следующими входными параметрами:
усиление по току
Р = Pi Ра»
крутизна
= Lkl
2UT’
(5.7.4)
входное сопротивление
UT
ГВЕ ~ ГВЕ1 + Р1ГВЕ2 — 2Ррур
выходное сопротивление
и ( 2гС£1  ~ 2гС£2
ГСЕ ~ ГСЕ2 II р J — j •
5.7.5.	Комплементарная схема Дарлингтона
(рис. 5.7.1,Э) («составной транзистор»)
Показанная на рисунке схема является искусственной имитацией рир-транзистора
со следующими замещающими параметрами:
усиление по току
Р = Р1р2>
з*
68 Глава 5
крутизна
(5.7.5)
UT ’
входное сопротивление
ГВЕ — ГВЕ1 — Р. т . ’
выходное сопротивление
— II I ГСЕ1 I ГСЕ2
СЕ ~ ГСЕ2 I'  р2 У ~ 2 '
Достоинство этой схемы состоит, например, в том, что мощным ири-транзистором Т2
можно заменить мощный транзистор типа рпр (квазикомплементарный выходной
каскад). Пара транзисторов Т1 и Т2, первый из которых типа прп, а второй типа рпр,
может образовать составной транзистор типа прп. Для улучшения свойств на высоких
частотах в обоих вариантах схемы Дарлингтона ток транзистора Т1 увеличивается с
помощью показанных на схеме резисторов. Эта же мера позволяет ускорить процесс
запирания Т2, поскольку потенциал базы снижается значительно быстрее.
5.8.	Дифференциальный усилитель
5.8.1.	Основные схемы (рис. 5.8.1,я)
Дифференциальный усилитель обладает большим коэффициентом усиления раз-
ностного входного напряжения (полезного сигнала) va, но малым коэффициентом
усиления vg синфазных напряжений (составляющих сигнала помехи) ид. Параметры
схемы:
коэффициент усиления разностных сигналов
г — U“2 — ~ Ual —	Р^/-ГС£	~	_ I l I
ud	2r BB(RL + гС£)	2 2Uт
Рис. 5.8.1. Транзисторный дифференциальный усилитель. Основная схема (а), местная ОС (б, в).
Биполярные транзисторы 69
коэффициент усиления синфазных составляющих
, — 2Zn"1 —
Vg W« «9 2Ro’
входное разностное сопротивление	(5.8.1)
re = 2rBE,
выходное сопротивление
_ RLrCE
RI. + ГСЕ
коэффициент ослабления синфазных составляющих (КОСС)
КОСС = ^0иЯо.
Значительно улучшить свойства усилителя можно, если оба выходных сигнала иа1 и
иа2 далее усиливаются совместно как один разностный сигнал иа = иаХ — ии2. При этом
коэффициент усиления по напряжению удваивается:
Что касается усиления синфазных составляющих, то теоретически (абсолютная иден-
тичность транзисторов, точное деление токов) оно должно полностью исключаться
(коэффициент усиления равен 0). Это означает, что подавление синфазных составляю-
щих бесконечно велико. Практически реальные значения коэффициента ослабления
синфазных составляющих КОСС лежат в пределах 80... НО дБ для схем со спарен-
ными транзисторами и 40... 70 дБ для схем на одиночных транзисторах.
Общее для двух транзисторов эмиттерное сопротивление Ro обычно заменяют
источником постоянного тока /0, который благодаря большому динамическому
выходному сопротивлению Ro = г0 позволяет достаточно эффективно подавлять син-
фазные составляющие даже в случае, когда после съема они отсимметрированы не
полностью.
Дополнительные конденсаторы Сн позволяют уменьшить входную емкость Cd
[5.7]:
G j[Cde + СВЕ + (1 + ги1) Ссв + (1 - св1) С„].	(5.8.2а)
Здесь Ссв и СВ£-емкость транзисторов, а ги1 коэффициент усиления напряжения
дифференциального каскада. Поскольку дополнительная емкость Сн/2 включается
между выходами, граничная частота характеристики усиления уменьшается.
5.8.2.	Дифференциальный усилитель
с управляемой током обратной связью
по напряжению (рис. 5.8.1,6)
Коэффициент усиления разностного сигнала
ual _ иа2 ।	__ RL _ 2,HE^RI. + ГСе) ~	2
ud ud 2RE , > 2RE	P^l/CE Ут^Е
^E+k
(5.8.3)
70 Глава 5
Входное сопротивление дифференциального усилителя
= 2(тВ£ + Р^£) = 2р(/?£ + —
' 9т
При симметричном выходе иа = uai — иа2 коэффициент усиления тоже vB = 2td. Для
схемы на рис. 5.8.1,в коэффициент усиления vd можно регулировать, изменяя сопро-
тивление 2Re, не нарушая при этом выбранный потенциал покоя. Недостаток схемы
состоит в том, что шум обоих источников тока сохраняется и при симметричном
выходном напряжении иа. Полностью ликвидировать этот шум позволяет схема на
рис. 5.8.1,6 (разумеется, при соответствующей симметрии транзисторов Т1 и Т2).
Весьма существенное преимущество схемы с местной ОС состоит в том, что
максимально допустимое входное напряжение разностного сигнала увеличивается
пропорционально gmRE. На практике верхнее граничное значение RE определяется
требуемым усилением напряжения RL/2RE, дрейфом нулевого потенциала и в первую
очередь шумом сопротивления RE, поскольку оно включено последовательно с источ-
ником сигнала.
5.8.3.	Симметричный активный вход (рис. 5.8.2,а)
Наиболее просто симметричный вход для сигнала реализуется с помощью токово-
го зеркала, образуемого транзисторами ТЗ и Т4. Транзистор Т4 работает в режиме
диода, создающего на ТЗ отрицательное разностное внутреннее сопротивление г0 =
— ~ 2гс£, благодаря чему изменения коллекторных токов Т1 и Т2 складываются:
коэффициент усиления напряжения
- 1 -Rl
Vu Re	1 ’
~—h к Re Н---
Rl	9т
к _ гве№е + гсе) ~	1
Р^тгс£ gmRL
(5.8.4)
входное сопротивление
ге - 2(rBE + f,RE) = 2р(/?£ + —},
выходное сопротивление
^^ceRl
Rl + 2rC£
^Rl-
Потенциал покоя не зависит от RL, поэтому, увеличивая RL, можно достичь увеличения
усиления напряжения. Стабильность рабочей точки увеличивается пропорционально
коэффициентам обратной связи gm0R0, gm3RF, gmiRE» 1 источников тока на тран-
зисторах ТО, ТЗ, Т4.
5.8.4.	Каскодная схема (рис. 5.8.2,6)
Еще более благоприятной для расширения полосы пропускания является реализа-
ция каскада на ТЗ и Т4 по каскодной схеме. Верхняя граничная частота в основном
определяется входными транзисторами Т1 и Т2, включенными по эмиттерной схеме,
так как ТЗ и Т4 работают по схеме с общей базой с вводом тока (благодаря отсутствию
эффекта Миллера емкость переходов база-коллектор Т1 и Т2 не увеличивается). Для
коэффициента усиления напряжения va и входного сопротивления ге справедливы
уравнения (5.8.1) и (5.8.3).
Биполярные транзисторы 71
Рис. 5.8.2. Схемы дифференциального
усилителя. Схема с симметричным
съемом сигнала с помощью токового
зеркала (а), каскодная схема (б), двух-
тактный дифференциальный усилитель
(в).
в
5.8.5.	Двухтактный дифференциальный усилитель
(рис. 5.8.2,в)
У дифференциальных усилителей, работающих в режиме большого сигнала, время
нарастания и спада переходных процессов различно. Это объясняется более медленным
разрядом емкости в момент отключения (вследствие малых токов). Этот недостаток
позволяет исключить двухтактная схема, в которой ток каждой полуволны сигнала
увеличивается. Для коэффициента усиления напряжения vu справедливо уравнение
(5.8.3), а входное сопротивление в связи с параллельным включением двух каскадов
рассчитывается по формуле re = P(J?£ + 1 gm). Потенциал покоя от сопротивления
нагрузки Rl не зависит, поэтому его можно выбирать в зависимости от желаемого
коэффициента усиления.
11 Глава 5
5.9.	Источники постоянного тока
Часто в усилительных каскадах вместо коллекторных сопротивлений Rc исполь-
зуются источники постоянного тока RL [5.1, 5.3, 5.6]. Благодаря большому выходному
сопротивлению га при равном токе покоя они позволяют получить большее усиление
напряжения. Недостаток такой замены, однако, состоит в том, что она увеличивает
шумовые токи.
5.9.1.	Источники постоянного тока в схеме
с общим эмиттером (рис. 5.9.1,а)
Выходной ток
UB UbE,T1 ~ у_________
Re = 1	+Л2)
(при UВЕ = UD).
(5.9.1)
Выходное сопротивление
Re + VgJ
= Р' ГСЕ
Выходной ток 12 устанавливается с помощью низкоомного делителя напряжений
R2. Для термостабилизации должно удовлетворяться условие REI2 > UBE; конденсатор
предназначен для подавления шума входной цепи.
5.9.2.	Токовое зеркало (рис. 5.9.1,6)
Выходной ток
Bn
I2 = I,--—
2	1 В»+ 2
(5.9.2)
Выходное сопротивление
Вход	Выход
Основная схема
Рис. 5.9.1. Источник тока с термокомпенсацией (а), основная схема токового зеркала (б), токовое
зеркало Вильсона (в) [5.6].
Биполярные транзисторы 73
Расчет схемы построен на предположении о том, что транзисторы одинаковы. От
источника ток Ц может вводиться, например, через добавочное сопротивление Rt.
Токовые зеркала используются для преобразования выходных сигналов дифференци-
альных усилителей в «однотактные» сигналы. При этом ток снимается с коллектора
транзистора Т2. Поскольку коллекторные токи обоих транзисторов (Т1 и Т2) одина-
ковы, то с выхода токового зеркала в следующий усилительный каскад поступает
общий разностный коллекторный ток (см. рис. 5.8.2, а). На практике для регулировки
рабочей точки в схему вводится дополнительное эмиттерное сопротивление RE, что в
свою очередь приводит к увеличению выходного сопротивления, а значит - к снижению
шума.
5.9.3.	Токовое зеркало Вильсона (рис. 5.9.1,в)
Выходной ток
г _ г BN +
2	1 B2n + 2Bn + 2'
Выходное сопротивление
Га = ₽ГСЕ-
(5.9.3)
Отклонения тока имеют величину порядка 1 /В^. Выходное сопротивление по сравне-
нию с простым токовым зеркалом также увеличено в р = BN раз.
6.	Полевые транзисторы
В отличие от биполярных транзисторов эффект управления током в полевых
транзисторах достигается не диффузией носителей зарядов, а под действием электри-
ческого поля. Это значит, что в идеальном случае эффект управления током достигает-
ся без потери энергии (входной ток равен управляющему току, и оба почти равны
нулю). Наряду с высокоомным входом, которым обладают полевые транзисторы, для
звукотехники весьма важны такие их характеристики, как большой линейный диапазон
изменений входных напряжений, способность мощных транзисторов работать на
относительно высоких частотах единичного усиления. В звукотехнике используются
преимущественно кремниевые полевые транзисторы.
Рис. 6.0.1. Входные ID =f(Ucs)
и выходные ID = f(UDS) характе-
ристики полевого транзистора.
Полевые транзисторы 75
Графические изображения основных типов полевых транзисторов приведены в
Приложении А5. В полевых транзисторах с технологической МОП-структурой
(MOSFET) (металл-окисел-полупроводник) затвор G изолирован от канала сток-
исток D-S слоем двуокиси кремния. В полевых транзисторах с управляющим
переходом (JFET, NIGFET) затвор изолирован поляризованным в направлении запи-
рания рп- или ир-переходом. Проводимость достигается инвертированием электричес-
кого поля. Полевые транзисторы с управляющим ри-переходом, изолированным
затвором и встроенным каналом (JFET, D-MOSFET) имеют начальный ток стока
|/с| >0 при напряжении перехода затвор-исток Uos = 0. Семейства входных и
выходных амплитудных характеристик полевых транзисторов приведены на рис. 6.0.1.
6.1.	Режим сильного сигнала
Амплитудная характеристика
Амплитудную характеристику полевого транзистора можно представить как состоя-
щую из двух частей: части, соответствующей области нарастания (иногда ее называют
«омической» областью, или триодной), и части насыщения. В первой области канал
сток-исток ведет себя как резистор, управляемый напряжением затвор-исток
Ucs. В области насыщения, напротив, ток стока практически не зависит от напряжения
UDS, благодаря чему полевой транзистор приобретает свойство усилительного элемен-
та (рис. 6.1.1) [6.1-6.6].
Область нарастания'. | t/DS| < |ГС5 — 17Р|,
^GS _ A ^OS _ ^08
UP ) Up U2P_ ’
Область насыщения: 117ю| > | UGS — L/P|,
(6.1.1)
(6.1.2)
Рис. 6.1.1. Входная вольт-амперная характеристика и-канального полевого транзистора (о),
семейство выходных характеристик (б).
76 Глава 6
Разграничительная зона между двумя областями характеристики | (7DS| — |l/GS — ПР|
называется напряжением изгиба и обозначается UK. Характеристической величиной
входа является напряжение отсечки полевого транзистора UP (применительно к
МОП-транзисторам его называют также пороговым напряжением UTh). Ток IDSS
называется током насыщения, или током короткого замыкания и для полевых
МДП-транзисторов с изолированным затвором определяется как ток стока ID при
UGS = 0, а для транзисторов с управляющим переходом как ток стока ID при
UGS = 2UP.
Нелинейные искажения
Формулы для расчета нелинейных искажений типовых схем на полевых транзисторах
приведены в Приложении А10. В отличие от биполярных транзисторов линейный
участок вольт-амперной характеристики полевых транзисторов зависит от рабочей
точки. У идеального полевого транзистора характеристика lD(UGS) квадратичная; это
значит, что все продукты нелинейности только квадратичные. Поскольку напряжение
отсечки |17Р| « 1... 5 В обычно намного больше, чем температурное напряжение
Uт к 26 мВ биполярных транзисторов, у полевых транзисторов линейная область
входных напряжений значительно шире.
Температурные свойства
Ток стока ID полевых МОП-транзисторов и транзисторов с ри-переходом (JFET) при
постоянном напряжении сток исток Ucs спадает приблизительно на 0,7% при каждом
повышении температуры на 1 С; таким образом, им присуще свойство температурной
самостабилизации. Кроме того, МОП-транзисторам с индуцированным каналом и
р-канальным МОП-транзисторам с изолированным затвором (MOSFET) свойственна
дополнительная температурная зависимость SUp/ST, которая также вызывает увеличе-
ние тока 1В при возрастании температуры. Эта зависимость проявляется лишь при
малых токах стока IB«IDSS (значительно меньших тока в цепи сток исток). На
практике при правильно выбранных рабочих точках преобладает первая зависимость,
при которой, как сказано выше, спад тока носит самостабилизирующий характер.
6.2.	Выбор рабочей точки
Рабочую точку транзисторного каскада можно установить, изменяя, например,
падение напряжения на сопротивлении смещения RG (рис. 6.2.1,«). Поскольку IG = 0,
то и при больших (порядка МОм) сопротивлениях падение напряжения на RG
оказывается пренебрежимо малым. Ток стока ID определяется из условия
— UGS = Rslv, учитывающего соотношение ID(UGS) из характеристики полевых тран-
зисторов. Рабочую точку можно выбирать также графическим способом, определяя
точку пересечения входной характеристики ID — UGS с прямой 1/RS (рис. 6.2.1, б).
Величину Rs при заданном токе ID получают путем расчета по формуле
US = |UP|-
(6.2.1)
Напряжение стока UD рассчитывается по выбранному RD по формуле
Ед — Uv — RdId.	(6.2.2)
Полевые транзисторы 77
Рис. 6.2.1. Принцип выбора рабочей точки на
примере «-канального полевого транзистора
(а), графическое построение входной характе-
ристики (б).
а
6.3.	Режим малого сигнала
Среди многих возможных режимов работы усилителей на полупроводниковых
приборах есть так называемый «режим малого сигнала», при котором используется
только небольшая часть вольт-амперной характеристики. Малосигнальные параметры
транзисторных каскадов получают путем линеаризации вольт-амперной характеристи-
ки в рабочей точке.
Область насыщения
,r	2/pSS	ГТ , 2/‘DSS'Id	/А Т
Крутизна дт = ——	& ~^(UGS - UP) =-------—------.	(6.3.1)
cocs t _const	IЬР1
Поскольку IG = 0 (реальные значения 10“9 ... 10“12 А), то и производная
cIGlcUGS ~ 0, а, значит, ге-»оо. Таким образом, входной сигнал (напряжение uGS)
управляет током на выходе iD = g,nuGS практически в бестоковом режиме. Кроме того, в
б
Рис 6.3.1. Малосигнальные эквивалентные схемы полевого транзистора для низких и средних
частот (а), для высоких частот (б); эквивалентная схема мощного полевого МОП-транзистора с
идеальным внутренним транзистором (в) [6.9].
78 Глава 6
цепи затвор-исток создается дополнительная паразитная проводимость gDS = l/rDS. С
учетом этих факторов эквивалентная схема замещения полевого транзистора в режиме
малого сигнала получает вид, показанный на рис. 6.3.1, а. Поскольку емкости очень
малы, то эта схема справедлива для значительно более высоких частот, чем в случае
биполярных транзисторов.
Начальная область характеристики
Для начальной области вольт-амперной характеристики также справедлива экви-
валентная схема рис. 6.3.1, а, которой соответствуют величины:
DSS |тт I	DSS /г]	тт	ТТЛ
9m — ~j-,2  | l/psl,	gDS —	2 '(U(,S — UDS — Up).
Up	Up
(6.3.2)
Видно, что проводимость цепи сток-исток gDS существенно нелинейна, т. е. зависит от
Ups-
6.4.	Основные схемы включения
По аналогии с биполярными транзисторами для полевых транзисторов применим
способ представления в виде четырехполюсников. При этом взаимно эквивалентными
являются следующие основные схемы включения транзисторов:
схеме с ОЭ-схема с общим истоком (ОИ);
схеме с ОБ - схема с общим затвором (ОЗ);
схеме с ОК-схема с общим стоком (ОС).
В малосигнальном режиме расчет параметров проводится на основании эквивалентной
схемы для низких и средних частот (рис. 6.3.1, а).
6.4.1.	Схема с общим истоком (ОИ) (рис. 6.4.1, а)
Коэффициент усиления напряжения
— _ ^LrDS _	„ _ ~ 2 I I / IpSS
Vu~ 0mRL + rDS^ 0m L~ |UF| ’V ID-
(6.4.1)
Входное сопротивление
re ~ 00.
Выходное сопротивление
Коэффициент усиления напряжения схемы с ОИ в 2... 50 раз меньше, чем схемы с
общим эмиттером, так как 117Р| » UT. Согласно уравнению (6.4.1), коэффициент
усиления напряжения пропорционален постоянному напряжению UL и обратно
пропорционален UP и спадающему току стока lD < IDSS. Достоинство схемы на
полевом транзисторе-очень большое входное сопротивление затвора.
Полевые транзисторы 79
Схема с общим стоком
а
Рис. 6.4.1. Основные схемы каскадов на полевых транзисторах (на примере МОП-транзисторов).
Схема с общим истоком (а), схема с общим стоком (б).
6.4.2.	Схема с общим стоком (ОС) («истоковый повторитель»)
(рис. 6.4.1, б)
Коэффициент усиления напряжения
=-----------!----------~ _Jk_ ~ о
1 + (Ль + rDS)/g„RLrDS vus + 1
_ 2| C/L| I Ipss
~ |l/pl V ID ’
(6.4.2)
Входное сопротивление
I 9m^L rDS
H-L + rDS‘
rGS + rGD — °0-
Выходное сопротивление
n „ „ 1	1 l^pl
ra — H-L llrDsll —	— l--------- •
9m 9m	2-^/loss' Id
Поскольку усиление «холостого хода» t’us мало, то в схеме с ОС коэффициент усиления
напряжения vu меньше, чем у эмиттерных повторителей. Кроме того, из-за меньшей
крутизны дт значительно большим оказывается динамическое выходное сопротивле-
ние га.
6.5.	Характеристики на высоких частотах
Для области высоких частот (выше 20 кГц) справедлива эквивалентная схема на
рис. 6.3.1,6. Для источника сигнала полевой транзистор является емкостной нагрузкой
с входной емкостью Се = CGS + vu-CGD. В частном случае схемы с ОИ (истоковый
80 Глава 6
повторитель) емкость Ccs вместе с емкостью нагрузки может привести к самовозбуж-
дению выходной цепи. Избавиться от этого неприятного явления можно, если в цепь
затвора включить добавочное сопротивление RG> 100 Ом.
6.6.	Прочие схемы включения
На полевых транзисторах можно реализовывать практически все схемы, рассмот-
ренные в разд. 5.7 и 5.8. При расчетах параметры одних схем следующим образом
заменяются соответствующими параметрами других схем (на полевых транзисторах):
Биполярные транзисторы
₽
— 9т
ГВЕ
ГВЕ
ГСЕ
₽
Полевые транзисторы
9т’
rGS — С0’
rDS’
9mfGS - «>•
6.6.1.	Дифференциальный усилитель (рис. 6.6.1, с)
Коэффициент усиления разностного напряжения
-«<,1 = 4,2 ~ __1____= 9m^L
ud ua 2RS ।	2	2(1 + gmRs)
R[ 9m^L
Рис 6.6.1. Специальные схемы на по-
левых транзисторах: дифференциаль-
ный усилитель (а), каскодная схема (б),
схема Дарлингтона (в), комбинирован-
ная схема (г).
Полевые транзисторы 81
Коэффициент усиления синфазных составляющих
=	= ~ц°2 = rl
1в ив ив 2Ro
Входное сопротивление
ге со.
Выходное сопротивление
r _ RLrDS
R-L + rDS
Коэффициент ослабления синфазных составляющих
(6.6.1)
КОСС = — gm7?0.
vs
Для того чтобы в полевых транзисторах с управляющим р-и-переходом (JFET)
диодная цепь затвор исток оставалась запертой и при больших входных сигналах,
сопротивление Ro и соответственно постоянный ток 10 должны выбираться из условия
*0 IDSS ’
Поскольку крутизна дт мала, то вместо R, целесообразно использовать источник
тока нагрузки IL (токовое зеркало) с большим внутренним сопротивлением. Выход
целесообразно делать симметричным (иа = ми1 — мо2), поскольку в этом случае удваива-
ется коэффициент усиления напряжения vu = 2vd.
6.6.2.	Каскодная схема (рис. 6.6.1,6)
У этой схемы очень большие входной и выходной импедансы:
дт дт1’
Ccs — CGsi + 2Ccd1 ,
(6.6.2)
CqD — ^GDl	<< CgDI ’
dmlrDSl
CdS — CcD2-
Реализованная в виде истокового повторителя схема позволяет получить весьма малую
входную емкость (Се = 0,1 пФ), так как CGS снижается пропорционально усилению
обратной связи vs = (1 + gmRL), а значение CCD пренебрежимо мало вследствие
dDStldml <<; 1-
Схема пригодна также для реализации высокоомных источников тока. Для
регулирования тока используется постоянное напряжение перехода затвор-исток Ucs.
Вместе с сопротивлением цепи истока Rs выходное разностное сопротивление (на
клеммах стока)
Га ~ Ут''м(1 + gmRS)-	(6.6.3)
По сравнению с источником тока на одном полевом транзисторе в этой схеме величина
gmrDS может быть увеличена в 50 ...200 раз. В насыщенном режиме каскодная схема
требует минимального общего напряжения перехода сток-затвор | Пвс| > |21/Р|.
82 Глава 6
6.6.3.	Схема Дарлингтона (рис. 6.6.1, в)
В схеме Дарлингтона целесообразно в качестве Т1 использовать полевой тран-
зистор, а в качестве Т2-биполярный. Параметры результирующего полевого тран-
зистора:
9 т ~ 9ml Pl ’
ros = х>,	(6.6.4)
rDS — ГСЕ2 
6.6.4.	Комбинированная схема (рис. 6.6.1, г)
Схема представляет собой усилитель с обратной связью, суммарные свойства
которого соответствуют полевому транзистору с параметрами [6.8]:
^х ~^s II
(6.6.5)
Вольт-амперная характеристика схемы ID — UGS почти не зависит от температуры, а
при использовании полевых транзисторов с управляющим переходом (JFET) свойства
ее сохраняются и при больших положительных значениях Ucs.
7.	Операционные усилители
Как и в других областях, операционные усилители (ОУ) в звуковой схемотехнике
все более настойчиво вытесняют предварительные усилители на дискретных транзисто-
рах. Принцип работы ОУ показан на рис. 7.1.1, а. Входной каскад имеет обычно
высокоомные входы, что позволяет обеспечить большое ослабление синфазных состав-
ляющих сигнала. Для того чтобы коэффициент усиления получить как можно
большим, сопротивления нагрузки RL заменяются обычно источниками тока. Коэффи-
циент усиления промежуточного каскада тоже достаточно большой. Выходной каскад
служит преобразователем импедансов с коэффициентом усиления по напряжению
= 1 [7.1-7.4, 7.7, 7.9].
7.1.	Режим малого сигнала
Если для схем на биполярных и полевых транзисторах, работающих в режиме
малых сигналов, задаются только параметры, не зависящие от частоты иа, ие, v ..., то в
приводимых ниже расчетных формулах для операционных усилителей фигурируют
параметры, которые в общем виде являются частотно-зависимыми. Поэтому расчеты
ведутся с использованием комплексных величин Ua(p), Ue(p), V(p)..., заимствованных из
теории переменного тока.
7.1.1.	Идеальный операционный усилитель
Свойства идеальных операционных усилителей характеризуются следующими
параметрами (рис. 7.1.1, б):
коэффициент усиления разностного напряжения ц)-*со,
Рис. 7.1.1. Упрощенная структурная схема операционного усилителя (а), схема идеального
ОУ (6).
84 Глава 7
входное сопротивление l?D-> со,	(711)
выходное сопротивление Ra -» О,
коэффициент усиления синфазных сигналов vg -> 0.
Отсюда следует, что входные токи iD = 0 и входное разностное напряжение ud = 0.
Таким образом, для vd -> со общее усиление V' (р) с учетом обратной связи должно
определяться исключительно пассивными элементами в цепи ОС, т. е. VN и V,
(рис. 7.1.2).
Для неинвертирующего усилителя'.
коэффициент усиления по напряжению V'(p) = —-
ие
входной импеданс	Z' (р) = оо,
выходной импеданс	Z' (р) = 0.
Для инвертирующего усилителя'.
(7.1.2)
Ца	z?
коэффициент усиления по напряжению Е'(р) = —- =--= Р),
Не	Z.
входной импеданс	z'e (р) = Zx (р),
выходной импеданс	z! (р) — 0.
(7.1.3)
Для вычитающего (разностного) усилителя:
выходное напряжение
Z2 1 + Z । /Z2
z^i +z3/z4
-и.
ток на входе Е1
2з + —4
(7.1.4)
ток на входе Е2
Z.2	21
Рис. 7.1.2. Основная схема неинвертирующего усилителя (а), основная схема инвертирующего
усилителя (б), вычитающий усилитель (е).
Операционные усилители 85
условие равновесия (симметрии) при одинаковых усилениях напряжений (7е1 и
Vel
~ Z.2Z.3-
7.1.2.	Реальный операционный усилитель
Свойства реально! о операционного усилителя можно описать с помощью простой
модели, приведенной на рис. 7.1.3, а. Ее нелинейная характеристика с помощью метода
линейно-кусочной аппроксимации представляется в виде нескольких отрезков прямой.
Величины 1е0+, Ie(t и Ue0 характеризуют режим смещения. Величина Zg = Rg- со-
противление для синфазного сигнала, v - коэффициент усиления синфазного напря-
жения.
7.1.3.	Основные схемы включения операционных усилителей
При расчетах параметров усилителей учитываются только величины Vd и
При этом эквивалентная схема упрощается (рис. 7.1.3, б). Фигурирующие на схеме
величины: Zd-малосигнальный входной импеданс, Zo-выходной импеданс и Va-час-
тотно-зависимый коэффициент усиления в режиме холостого хода.
Неинвертирующий усилитель (рис. 7.1.2,а)'.
, ua	ZJ^ZJ + ^+Z^/Z,
У (р) = — =-----------------------------------~
и* (z2 + zj/(E,zd) + i+(z1 + z2 + zj/(K,z1)
1	4-
^Ун------;	(7.1.5)
VN	Zt
1 + —
К

Рис. 7.1.3. Реальная модель ОУ (а), малосигнальная модель (б).
86 Глава 7
Инвертирующий усилитель (рис. 7.1.2, б)'.
Zj • {1 + (1 + Z2/Z, + Z2/Zd)(Z2 + ZJ/(y„Z2 - ZJ}
1
+ YK/Vd
Zj + Z2
(7.1.6)
Вычитающий усилитель (рис. 7.1.2, в)
Если пренебречь величинами Zd и Za, то

Z^+ZJ
Zy (Z3 + ZJ[1 + (1 + Z2/ZJ - 1/VJ
Z2[1 +(1 + Z2/Z3)-1/K1
(7.1.7)
а при Z3Zd = Z2Z3 и Vf и взятых из предыдущих выражений,
LLa(p) = К----------(ие2 - ие1).	(7.1.8)
1 + Kv/K,
Сделанные допущения справедливы для |ZO| < Z1, |Z2| < |Zd|, что обычно всегда
удовлетворяется. Отклонения от линейной передаточной функции, обусловленные
влиянием Za и Zd, малы по сравнению с нарушениями из-за влияния Vd.
7.1.4. Усиление в режиме холостого хода (XX)
реальных операционных усилителей
Существенным недостатком реальных ОУ является то, что усиление в режиме XX
Vd(p) имеет конечную величину и, кроме того, зависит от частоты (рис. 7.1.3, б). На
низких частотах усиление v0 в режиме XX велико. Каждый из двух каскадов усиления
(см. рис. 7.1.1) представляет собой фильтр НЧ 1-го порядка. Кроме того, полоса
пропускания ограничивается сверху еще и потому, что выходные каскады работают
фактически как повторители напряжения. Она ограничивается также и в случае, когда
нагрузка имеет емкостной характер.
Общая частотная характеристика передаточной функции Vd(p) имеет вид (вариант I
на рис. 7.1.4):
К(р) =—---------------....	(7.1.9)
1 + p/Oj 1 + р/(£>2
На частотах выше f2 отрицательная обратная связь вследствие поворота фазы
коэффициента усиления XX больше, чем на 180°, превращается в положительную.
Коррекция по состоянию устойчивости
Для того чтобы обеспечить состояние устойчивости ОУ, верхняя граничная частота
первого каскада с помощью дополнительной корректирующей емкости уменьшается
до тех пор, пока коэффициент усиления на частоте /2 не достигнет 1 (запас по фазе
фя = 90°, вариант II на рис. 7.1.4). Достаточным приближением здесь является одно-
полюсная модель с граничной частотой f0 полосы пропускания на уровне — 3 дБ
Операционные усилители 87
Рис. 7.1.4. Диаграмма Боде в режиме усиления холостого хода без частотной коррекции (I), при
однополюсной коррекции (И), при двухполюсной коррекции с компенсацией нулевых точек (III).
(7.1.10)
1	I
=------ и соответственно Fn =--------.
° AlCk	2nRLCK
Частота, при которой модуль коэффициента усиления ОУ 1У, | равен единице, называет-
ся «частотой единичного усиления» fT и обозначается
юг = г0 • соо и соответственно fT = v0  f0.	(7.1.11)
Для конкретных усилителей частота единичного усиления имеет следующие
значения: fT — 1 МГц-для ОУ типа цА741, fT = 5 МГц-для ОУ типа LF 351, до
10 МГц-для усилителей NE5534, LTC1028. Граничная частота усиления для тех же
усилителей в режиме холостого хода равна: около 10 Гц-для цА741, 50 Гц-для
LF 351 и около 1 кГц-для NE 5534.
Недостаток вышеописанной коррекции состоит в том, что вместе с частотой
единичного усиления одновременно снижается и максимальная скорость нарастания
сигнала (гл. 3).
Опережающая» коррекция
’асширить полосу пропускания ОУ можно путем коррекции с компенсацией полюсов
двухполюсная коррекция, вариант III на рис. 7.1.4). Благодаря дополнительной
нулевой точке передаточной функции корректирующей цепи («опережающая» коррек-
(ия) ликвидируется полюс передаточной функции в режиме XX. Практически это
[остигается подключением последовательно с корректирующей емкостью Ск добавоч-
ного сопротивления Як.
88 Глава 7
Рис. 7.1.5. Схема частотной кор-
рекции на входе усилителя.
Входная корректирующая цепочка
В частном случае инвертирующих усилителей цепь коррекции частотной характеристи-
ки может быть включена непосредственно на входе. Достоинство такого решения
состоит в том, что при его реализации не снижается максимальная для данной схемы
скорость нарастания сигнала: недостатком является уменьшенный коэффициент усиле-
ния г0 в режиме XX и повышенный шум входного каскада (рис. 7.1.5).
Способ высокочастотного параллельного канала
Существует еще один способ коррекции частотной характеристики-так называе-
мый способ «параллельного ВЧ-канала». Сущность его состоит в том, что на высоких
частотах канал с меньшим быстродействием шунтируется, и сигнал через фильтр ВЧ
поступает сразу на следующий каскад.
7.1.5. Основные схемы операционных усилителей
с резистивной обратной связью (рис. 7.1.6)
Согласно уравнениям (7.1.10) и (7.1.11), частотно-зависимый коэффициент усиле-
ния ОУ с резистивной цепочкой ОС	и Z2 = R2 (однополюсная модель)
(рис. 7.1.2) определяется следующим образом.
Для неинвертирующего усилителя'.
лп, ' VN	,	VN
Г (Р) = .	; VN = 7—------— - vN;
1 + Р/ЫК	1 + »н/»О
(7.1.12)
ют Ri + R2
Ч = — 11 + —)	;	vn = —7—•
	v0/ vN	Rt
Для инвертирующего усилителя:
v'j	v,
V' (p) =--------; v' =-----------~ v.;
1 + p/tooi	1 + vN/v0
(7.1.13)
Операционные усилители 89
Рис. 7.1.6. Диаграмма Боде для операционного усилителя (однополюсная модель) с активным
элементом в цепи ОС, амплитудно-частотная характеристика (а), фазо-частотная характеристика
(б).
Верхняя граничная частота в режиме малого сигнала fN или ft (граничная частота
полосы на уровне — 3 дБ) пропорциональна частоте единичного усиления fT и обратно
пропорциональна коэффициенту усиления vN или vt
R.
ft=f^frlvN=fT- ‘		(7.1.14)
**1 4- К2
Повысить граничную частоту в малосигнальном режиме и уменьшить фазовые
искажения («активная компенсация» [7.12]) можно, если такой же усилитель включить
в цепь обратной связи. При этом образуется фильтр НЧ 2-го или 3-го порядка с по-
вышенной добротностью, однако быстродействие усилителя при этом не увеличивается.
Усиление в петле ОС (петлевое усиление)
Отношение коэффициента усиления ОУ в режиме холостого хода УЛ к коэффициен-
ту усиления при включенной ОС V' называется коэффициентом петлевого усиления:
К = ~-	(7.1.15)
V'
При нарастании модуля коэффициента петлевого усиления |У8| функция передачи V'(p)
стремится к идеальной величине VN (р) или Б) (р). Погрешности усиления, обусловливае-
мые конечной величиной частотно-зависимого коэффициента усиления холостого хода
V„, пренебрежимо малы до тех пор, пока петлевое усиление велико по сравнению с
влиянием разброса номиналов конструктивных элементов в пассивной цепи обратной
связи £
1Е(/)1
100
> е/%
(7.1.16)
При е = 5% требуется | CJ > 26 дБ, при е = 1% требуется уже |У5| > 40 дБ.
90 Глава 7
7.1.6.	Входной и выходной импедансы
В малосигнальном режиме входной и выходной импедансы Z'e, Z'o в присутствии
ОС составляют:
7
Vs
Ze(p) — Zd-- для неинвертируюшего усилителя,
Z'e(p) ~ Zx - для инвертирующего усилителя.
(7.1.17)
При коэффициенте ОС vN выходной импеданс Z'D с учетом частотно-зависимого
коэффициента усиления XX (однополюсная модель с граничной частотой /0 на уровне
— 3 дБ) и активного выходного сопротивления усилителя Ra составляет
Ra 1 + р/<о0	v0 , сог
---Tl----~7 '> Vs~ 	’	— 	•
vs 1 + p/aN	VN-VN
(7.1.18)
На частотах ниже f0 импеданс Z'D = Ra/vs имеет активный характер, на частотах от/0 до
fN он имеет индуктивный характер Za=pL (здесь L = (Ra- vN)/2nfT) и, наконец, на
частотах выше fN он опять становится активным Z'D = Ra. При глубокой ОС индуктив-
ный выходной импеданс в комбинации с емкостью нагрузки может вызвать эффекты
самовозбуждения. Избавиться от этой опасности помогает добавочное сопротивление
R — 200... 500 Ом, включаемое последовательно выходу.
7.2.	Режим сильного сигнала
На эквивалентной схеме рис. 7.1.3 все без исключения параметры, характеризую-
щие усилительные свойства, учтены в линейных эквивалентных параметрах, поэтому
выявить по схеме внутренние нелинейные эффекты (например, перегрузочные) невоз-
можно. Пределы допустимых изменений можно установить лишь для выходного
напряжения иа1, входного разностного напряжения ил и для напряжения синфазных
сигналов на входе wg. Согласно сказанному в главе 3, «стационарные» нелинейные
искажения ОУ определяются в основном перегрузочной способностью выходного
каскада, в то время как быстродействие усилителя (максимальная скорость нарастания
сигнала) и его «динамические» нелинейные искажения зависят от перегрузочной
способности входного каскада.
7.2.1.	Выходной каскад
Максимальное напряжение на входе каскада иа тах не превышает обычно 1 ...2 В и
меньше напряжения питания. Величину импедансов в цепи ОС (Z15 Z2) и нагрузки (Zt)
следует выбирать в соответствии с максимальным выходным напряжением мя тах и
выходным током «я тах
l(ZL||Z2)|>^.	(7.2.1)
^а, max
Типичными для выходных каскадов являются следующие величины: мя тах = 10... 15 В,
'о,max = 5...20 мА, минимальное сопротивление нагрузки 600...2000 Ом.
Операционные усилители 91
7.2.2.	Входной каскад, синфазные сигналы
Максимальное напряжение синфазных сигналов на входе приблизительно на 2-3 В
меньше напряжения питания и, следовательно, меньше максимального размаха выход-
ного напряжения. В неинвертирующих усилителях, работающих в режиме повторителя
напряжения при коэффициенте усиления v' = 1, это может привести к дополнительным
искажениям. Кроме того, во многих ОУ на полевых транзисторах сигнал на выходе
может оказаться инвертированным по фазе и изменяться скачками, если разность фаз
входных сигналов превышает допустимую величину.
7.2.3.	Входной каскад, разностные сигналы
При перегрузках входного каскада разностным сигналом ud > ид тах ограничивает-
ся скорость нарастания сигнала (SR) на выходе. Это объясняется конечным значением
скорости перезаряда «компенсирующей» емкости Ск, что в свою очередь обусловлено
ограниченным током на выходе входного каскада. Как указано в гл. 3, для однополюс-
ной модели усилителя с «задержанной» компенсацией в малосигнальном режиме
жестко связаны между собой частота единичного усиления fT, скорость нарастания
сигнала SR и пороговое напряжение перегрузки входного каскада udmSix
SR = 2Jt/r4i.inax.	(7.2.2)
Другие варианты компенсации дают лучшие результаты.
Максимальное напряжение на выходе ивтлх при гармонических сигналах на входе
u(t) = w0-sin (2nft) можно получить лишь до частоты, при которой максимальная
скорость нарастания достигает величины
SR = max < — У = 2л/ио>1ПИХ.	(7.2.3)
kct J
Эта частота называется граничной частотой режима больших сигналов и обозначает-
ся/м:
SR
SR	В/мкс
/м = ------J = —---------------•	(7-2.4)
2™0,тах МГц пЛ.тах
o.Zo-----
в
На частотах выше fM неискаженное выходное напряжение спадает с крутизной 6 дБ/окт.
Требования к усилителю
Как показано в гл. 3, верхняя граничная частота для ОУ звукового диапазона должна
быть fM 40 кГц. Отсюда следует, что при тах = 15 В скорость нарастания сигнала
должна быть больше 5 В/мкс. Значения граничной частоты fM и максимальной
скорости нарастания сигнала для ОУ задаются обычно без большого запаса по
перегрузкам. Поэтому на практике для обеспечения высокого качества звукопередачи
рекомендуется снижать эти величины в 2-5 раз. Кроме увеличения максимальной
скорости нарастания (гл. 3) существуют и другие возможности достижения этой цели.
Рекомендуется:
•	уменьшать коррекцию Ск частотной характеристики при больших усилениях (yN » 1,
г,» 1);
•	по возможности ограничивать коррекцию на верхних частотах (способ Lead - Lag);
•	проводить коррекцию непосредственно на входе усилителя;
•	проводить «опережающую» коррекцию (способ Feedforward).
92 Глава 7
7.3.	Выбор рабочей точки
Рабочая точка ОУ устанавливается путем изменения величины постоянного
напряжения, подаваемого на его плюсовой неинвертирующий вход (рис. 7.3.1, а, б).
При симметричном напряжении питания +UV вход заземляется по постоянному
напряжению через сопротивление смещения. При несимметричном напряжении пита-
ния вход замыкается на точку с потенциалом UB/2. Для снижения количества
необходимых внешних элементов в некоторых ОУ (например, типа NE 542) имеется
встроенный делитель напряжения смещения. «Минус» входа по постоянному току
создается с помощью цепочки ОС. Этим одновременно определяется и выходной
потенциал покоя.
7.3.1.	Дрейф входных величин
Входное напряжение смещения AUe0
В реальном операционном усилителе всегда имеет место некоторый сдвиг постоянного
входного напряжения A Ue0- входного напряжения смещения (типичная величина
АСУ^о < Ю мВ). На выходе каскада значение А17е0 оказывается увеличенным пропорци-
онально коэффициенту усиления г' (/ = 0). В звуковой схемотехнике существует
несколько способов компенсации или обращения в нуль указанного напряжения
смещения. Один из них состоит в уменьшении коэффициента усиления до v' = 1 на
частотах ниже рабочей полосы пропускания, что достигается путем изменения емкости
связи (рис. 7.3.1, а, б). Другой вариант схемы, позволяющий использовать небольшую
емкость Ci, показан на рис. 7.3.1.в.
Входные токи 1е0+ и 1е0-, ток смещения Л1е0 = 1ео+— Е-о-
В операционных усилителях на биполярных транзисторах входные постоянные токи 1е0
достигают величин в пределах от наноампер до микроампер. Неизбежный дрейф
входных токов, протекающих по сопротивлению смещения, вызывает на входе допол-
нительное паразитное падение напряжения 917е0 = RK-(сопротивление смещения
RK на рис. 7.3.1). Если на входы подается постоянное напряжение от источников с
различным внутренним сопротивлением ААК = RK+ -RK~, то добавляется еще одна
паразитная составляющая 9{7еО =	’ Лч> • В° избежание этих неприятных эффектов
рекомендуется выбирать внутреннее сопротивление источника небольшим, исходя из
условия RK < Ue0/Ie0.
Рис. 7.3.1. Снижение дрейфа напряжения смещения путем уменьшения коэффициента усиления
полезного сигнала на нижних частотах (а, б), варианты с конденсаторами меньшей емкости С1 (в).
1
э
Операционные усилители 93
7.4.	Усиление синфазных сигналов
Если даже закоротить входы ОУ, то вследствие усиления синфазных составляю-
щих при работе в малосигнальном режиме на выходе появляется некоторое (не равное
нулю) напряжение U_a = Vg- U_e. (Здесь Vg-коэффициент усиления синфазных составля-
ющих, U_e входное напряжение.) Отношение-называется коэффициентом ослабле-
(7.4.1)
(7-4.2)
(7-4.3)
U
ite2 •
ния синфазных сигналов КОСС (в зарубежной литературе можно встретить обозначе-
ние CMRR-“Common mode rejection ratio”).
= КОСС.
Типичные значения КОСС на низких частотах лежат в пределах от 70 до 100 дБ, на
частотах выше 50 Гц КОСС снижается пропорционально частоте. Погрешности уси-
ления, обусловленные ослаблением синфазных сигналов, в общем случае равны или
меньше петлевого усиления Ks.
Неинвертирующий усилитель (рис. 7.1.2, а)
Входное напряжение Се одновременно служит и напряжением синфазных составляю-
щих. Значит, коэффициент усиления по напряжению
Ua	1 + 1/2CMRR	Z, + Z2
— =VN--------------------~ 1^(1 + 1/CMRR), VN =
Ue 1 - 1/2CMRR + VN/Vd	Zj
Здесь и далее для простоты пренебрегаем паразитными составляющими петлевого
усиления Vd/VN. Ранее предполагалось, что Vd/VN имеет некоторую конечную величину
даже при Vd -♦ эо.
Инвертирующий усилитель (рис. 7.1.2, б)
В инвертирующих усилителях практически нет погрешностей синфазного усиления, так
как один из входов всегда заземлен. Коэффициент усиления по напряжению
U„ __	1 - 1/2CMRR v	Z2
1 - 1/2CMRR + VN/Vd ”	Zj
Вычитающий усилитель (рис. 7.1.2, в)
В общем случае коэффициент усиления по напряжению
v Z^Z, + Z2)U + 1/2CMRR) ц Z2(l - 1/2CMRR)
z^ + zjei +п + z2/z,)]!/£, ~el z^i +(i + z2/z1n-1 Vd ~
Для обеспечения симметрии должно удовлетворяться условие Zj Z4 = Z2 Z3. С
учетом выражений (7.4.2) и (7.4.3) для VN и Vt получаем
1+КЛЛ	CMRR 	2
Синфазное возбуждение входа приводит к погрешностям выходного сигнала. На
практике преобладающими оказываются синфазные погрешности, вызываемые асим-
метрией схемы, которые в свою очередь вызываются разбросом номиналов пассивных
элементов схем.
(7.4.4)
1
ТО = Ь-------
(7.4.5)
94 Глава 7
7.5.	Типы операционных усилителей
Основные характеристики ОУ звукового диапазона приведены в Приложении АП.
Из них усилители семейства LF-351 и TL071 относятся к недорогим ОУ среднего класса
качества, усилители семейств NE-5534, ОР-37 и в особенности LTC-1028 предназначены
для малошумящей звуковой аппаратуры, работающей с источниками сигнала со
средним по величине внутренним сопротивлением. Нелинейные искажения усилителей
этой группы не больше 0,02% при коэффициентах усиления v' < 10.
8.	Операционные усилители
с управляемым коэффициентом
передачи
Операционные усилители с управляемым коэффициентом передачи (“Operational
transconductance amplifier”)-это, как правило, интегральные усилители с регулируемой
крутизной дт. Эффект управления создает дифференциальный усилитель, крутизна
которого изменяется при изменении тока покоя IQ. В выходном каскаде токи диффе-
ренциальных каскадов вычитаются, и разность их образует выходной сигнал
(рис. 8.1.1, а, б).
8.1.	Идеальный усилитель
с управляемым коэффициентом передачи
Схема идеального ОУ с управляемым коэффициентом передачи приведена на
рис. 8.1.1, в. У него бесконечно большое входное сопротивление для входного сигнала
и бесконечно большое выходное сопротивление (идеальный управляемый напряжением
источник тока):
ге -> со, г„ -» со,
При этом крутизну дт можно менять, изменяя постоянный ток 10. Строгий анализ
схемы на рис. 8.1.1, а [8.1, 8.2] дает следующие уравнения передаточной функции
Рис. 8.1.1. Структурная схема
операционного усилителя с управ-
ляемым коэффициентом передачи
(а), варианты схемы (б), малосиг-
нальная эквивалентная схема (в).
8
96 Глава 8
дифференциального усилителя, образованного Т4 и Т5:
где Uт = 25 мВ температурное напряжение. В случае небольших входных напряжений
(ud < UT) is = z4 = /0/2, а значит, справедлива линеаризация разложением в ряд Фурье
- ~ (7Т . 4 = UT--------(8.1.3)
/4/	i4	/0/2
Если ток на выходе вычитающей схемы принять за ia
'a='5-'4 = ^-T^-,	(8-1.4)
то крутизна <ут равна
10
= (8-14а)
2.U у
8.2.	Линеаризующие диоды
Типичная схема с управляемым коэффициентом передачи приведена на рис. 8.2.1.
Линейная область преобразования входных сигналов транзисторного дифференциаль-
ного усилителя ограничена напряжением 50 мВ, поэтому при более высоких уровнях
зависимость крутизны дт от тока становится существенно нелинейной. Линеаризовать
эту зависимость можно с помощью дополнительных (так называемых «линеаризую-
щих») диодов, которые включаются встречно-параллельно входным транзисторам и
по которым протекает дополнительный ток ID. Эквивалентная схема усилителя с
линеаризующими диодами приведена на рис. 8.2.2. При заданных нелинейных искаже-
ниях, например 0,1%, динамический диапазон линейного преобразования расширяется
почти на 15 дБ, а при допустимых искажениях до 1% еще на 10 дБ.
Результирующая передаточная функция в режиме малого сигнала характеризуется
Рис. 8.2.1. Принципиальная
схема типового ОУ с управляе-
мым коэффициентом передачи
(LM 13600/13700, NE 5517) [8.1,
8.2].
ОУ с управляемым коэффициентом передачи 97
Рис. 8.2.2. Эквивалентная схема
замещения с линеаризующими
диодами (LM 13700).
следующими параметрами:
(8.2.1)
8.3.	Типы операционных усилителей
с управляемым коэффициентом передачи
Примерами ОУ с управляемым коэффициентом передачи, используемых в звуко-
технике, являются усилители типов LM 13700/NE 5517, СА 3060А, СА 3080А,
СА 3094А, СА 3280А. Максимальные выходные токи усилителей i„>max лежат в преде-
лах 1 мА. С использованием промежуточных каскадов, например эмиттерного
повторителя по схеме Дарлингтона, максимальный ток усилителя повышается до
20... 100 мА. В этих усилителях нет компенсирующих конденсаторов Ск (в обычных ОУ
он, как правило, имеется), максимальная скорость нарастания сигнала на выходе
увеличена до значений 50... 125 В/мкс. При токе 1С = 0,5 мА крутизна равна приблизи-
тельно 10 См. пределы регулирования крутизны перекрывают 6 декад. Достижимое
отношение С/Ш при нелинейных искажениях около 0,1% равно 80 дБ.
8.4.	Основные схемы операционных усилителей
с управляемым коэффициентом передачи
Операционные усилители с управляемым коэффициентом передачи используются
преимущественно в регуляторах громкости, ограничителях, фильтрах, модуляторах
аппаратуры среднего класса качества. Широкий обзор таких схем дается в литературе
[8.3].
Рис. 8.4.1. Схема управляемого ОУ
для расчета коэффициента усиления
по напряжению.
и.
14- 757
98 Глава 8
8.4.1.	Усиление напряжения
Эффект усиления по напряжению в ОУ с регулируемым коэффициентом передачи
проявляется на выходном нагрузочном импедансе Zt (рис. 8.4.1):
ua(p) = gmzLua.	(8.4.1)
Коэффициент передачи gm(J0) регулируется изменением управляющего постоянного
тока 10. Для развязки выхода обычно включается буферный каскад с коэффициентом
усиления = 1, который имеет большое входное сопротивление.
8.4.2.	Регуляторы тембра
На рис. 8.4.2 показана схема регулятора тембра, корректора ВЧ, позволяющего в
определенных пределах изменять (подъем-спад) частотную характеристику передачи в
нижней и верхней областях полосы пропускания, а также изменять частоту среза
характеристики коррекции. Используя исходные уравнения для
первого ОУ Ut = — (U, - UJ,
рС
второго ОУ U2 = д„2-R(Ue - LLi)
и сумматора U_a = U_t + t/2,
получаем общую передаточную функцию
Я(р) =
Uo_ 1 +рК/<01
Ue 1 +Р/®1 ’
(8.4.2)
(8.4.3)
«1 = -^-, K = gm2R-
Током 101 управляется частота среза характеристики коррекции, а током /02-подъем
(к > 1) и спад (к < 1) характеристики.
Рис. 8.4.2. Структурная схема корректора ВЧ на двух ОУ с управляемым коэффициентом
передачи (а), диаграмма Боде коэффициента усиления (б).
ОУ с управляемым коэффициентом передачи 99
o+Uv
а
oUa
Рис. 8.4.3. Примеры реального использования ОУ с регулируемым коэффициентом передачи (LM
13700/NE5517): стереофонический регулятор громкости (а), ограничитель уровня (б), фильтр НЧ
1-го порядка (в). U е... входное напряжение, Va... выходное напряжение, 1ЛВС, Uc... управляющий
ток, управляющее напряжение.
4»
100 Глава 8
8.4.3.	Другие применения операционных усилителей
с регулируемым коэффициентом передачи
На рис. 8.4.3 показаны схемы применения ОУ типа LM 13700/NE 5517 [8.1, 8.2] в
стереофоническом регуляторе громкости, ограничителе, фильтре НЧ 1-го порядка.
Стереофонический регулятор громкости (рис. 8.4.3. а)
Расчетные формулы:
940/о	10 t7ST/B — (—17 /В + 1,4)
U = Ur-------; —	----——--------— 	(8.4.4)
мА мА	R0/kOM
Различие характеристик левого и правого стереоканалов составляет 0,3 дБ.
Ограничитель (рис. 8.4.3,6) © National Semiconductor
Регулирование коэффициента усиления осуществляется изменением тока ID (обратное
регулирование), согласно уравнениям (8.2.1), при неизменном токе 10. Уровень сраба-
тывания транзисторов по схеме Дарлингтона, выполняющих функцию выпрямителя и
линеаризующих диодов, иа = 3UBE = 2 В. При увеличении тока ID коэффициент усиле-
ния vu = gmRL уменьшается, благодаря чему напряжение иа остается неизменным.
Фильтр НЧ 1-го порядка (рис. 8.4.3, в)
Данная схема представляет собой вариант показанного на рис. 8.4.2, а фильтра НЧ
1-го порядка на ОУ с регулируемым коэффициентом передачи. Для увеличения
динамического диапазона на входе и в цепи обратной связи включен делитель
напряжения (R + RA)/RA. Сигнал обратной связи снимается с выхода согласующего
каскада, что исключает влияние погрешности импеданса Zt = 1/рС параллельной
цепочки (1/рС|| R). Граничная частота пропускания /0 на уровне — 3 дБ пропорцио-
нальна управляющему току /Авс. Передаточная функция имеет вид
^ = Н(р) =-------;
СЛ, *	1 + р/соо
gm Кл
соп =------------
0 С Ra + R
(8.4.5)
9.	Предварительные усилители
Усилители с постоянным коэффициентом передачи реализуются обычно в виде
систем с обратной связью. Они применяются в основном как микрофонные усилители,
вынесенные предварительные усилители в звукоснимателях проигрывателей грам-
пластинок, а также как согласующие и промежуточные усилители. В устройствах с
низкоомными источниками сигналов, например микрофонами, импеданс которых
лежит в пределах от 200 Ом до 2 кОм, входные каскады усилителей строятся на
биполярных транзисторах, а входные каскады усилителей для конденсаторных микро-
фонов с выходной емкостью CG = 5...40 пФ-на полевых транзисторах.
9.1.	Однокаскадные усилители
Из-за небольших коэффициентов усиления и неблагоприятного соотношения числа
активных и пассивных элементов однокаскадные усилители на биполярных и полевых
транзисторах встречаются довольно редко. Решающей для их применения является
стабильность рабочей точки по постоянному току, которая определяется коэффициен-
том усиления постоянного напряжения v0 (усиление дрейфа). С помощью специальных
схемотехнических мер, например обратной связи, это усиление можно свести к единице.
9.1.1.	Каскад по схеме с общим эмиттером
Регулировка рабочей точки с помощью сопротивления в цепи эмиттера
Весьма удобная схема для регулировки рабочей точки показана на рис. 9.1.1, а. Здесь
для регулировки используется обратная связь по напряжению, управляемая током.
Глубина ОС подбирается с помощью резистора RE. Дрейф потенциала покоя цепи
коллектора, который зависит от коэффициента усиления по напряжению
v0= — Rc/Re, составляет всего п0-2мВ/К. поэтому на практике им обычно пре-
небрегают. Высокая стабильность достигается при условии lc RF » UT = 25 мВ.
Верхнее предельное значение RE определяется максимальным размахом напряжения
сигнала на выходе wo-max и минимальным напряжением перехода коллектор эмиттер
Рис. 9.1.1. Схема с общим эмит-
тером, содержащая регулятор рабо-
чей точки. Рабочая точка стабили-
зируется с помощью ОС по напря-
жению (а) или по току (б). (В скоб-
ках указаны номиналы элементов
как пример расчета.)
а
б
102 Глава 9
UcE. min 1 ®:
. JUy-UcE^n) 1 Цу
Ua.^ 2(1 + R^Rc) ~ (1 + Re/Rc) 2 •	< ‘	}
На практике верхнее предельное значение RE выбирается из условия RE/RC < 0,1 ...0,3.
Постоянный ток коллектора 1С и потенциалы покоя Uc и UE рассчитываются по
формулам
j _ Uy ~ ^СЕ, min __Uy
с~ 2(RC + RE) ^2(Rc + Re)'
Uc= Uy — Rclc,
иЕ = REIc,	(9.1.2)
Tok 1q в делителе напряжения коллектора Rt, R2 должен быть намного больше тока
базы 1В. Отсюда рассчитываются сопротивления делителя в цепи базы
„ UEIC + U ВЕ
2= 1
‘Q
Uy
R^-^-Rt,
*0
(9.1.3)
где UBE — 0,65 В для кремниевых транзисторов.
Усиление напряжения сигнала
Обычно коэффициент усиления напряжения сигнала | vu | =; Rc/Re очень мал и его
увеличивают шунтированием сопротивления RE цепочкой Су и Rv -.
— /?с(1 + рт,)
к(р) = т—уг-....
(я£ + —)(1 + рт2)
'	9т'
(9-1 4)
/?₽ 3" Ry 3- q„R„Ry	(	1 
Tt = (RE + Ry)Cv ~ ReCv, x2 = E E „ E VCV (Ry + — Cr.
1 + 9mRE	V	gj
Результирующий коэффициент
= 1/2лт2
~ Rc ~Rc
lu~ i ~ Г’
З- (Ry II Re) Ry 3
9 т	9 т
усиления напряжения в полосе пропускания f>fu =
(9.1.5)
Нижняя граничная частота для звуковой аппаратуры лежит в области/, = 5...20 Гц.
Входная и выходная емкости связи СЕ и СЛ также рассчитываются по нижней
граничной частоте
1
Са~2^ь
1
СЕ = при
2л/„ге
(9.1.6)
re = (R1 II Я2)||
В
— 3- BR
Предварительные усилители 103
Для того чтобы шум на входе усилителя был как можно меньшим, а также для того,
чтобы обеспечить возможность работы при малых импедансах нагрузки RL, схема
должна быть низкоомной, т. е. ток покоя коллектора 1С должен быть по возможности
большим. Для того чтобы удовлетворить этому требованию, емкость Cv в цепи ОС
должна быть больше 100 мкФ.
Пример практически реализованной схемы
На рис. 9.1.1 приведена схема, на которой указаны номиналы деталей и режим:
Uv = 15 В, 1С = 5 мА, Rl = АЛ кОм, wo ma, = 5 В, В = 200, |г„| = 30, нижняя граничная
частота полосы пропускания/, = 10 Гц. Эквивалентный коэффициент усиления напря-
жения в режиме холостого хода |v01 = gmRc = 200. При коэффициенте усиления
|ги| = 30 коэффициент петлевого усиления vs = 200/30 = 6,7. В этих условиях коэффици-
ент нелинейных искажений при иа = 1 В уменьшается с 5 до 0,75%.
Регулировка рабочей точки
Для регулировки рабочей точки используется сопротивление в цепи коллектор-база
(рис. 9.1.1.). При В» 1 напряжение рабочей точки Uc рассчитывается по формулам
Uc = Uy RcIq,
{Ri + RJ =
B(UC — UBE)
Ic
(9.1.7)
U.
R,B
Uy + —-— UBE
Rt+R2
RcB
1 +------
(*! + Rl)
Условие симметрии рабочей точки Uc = Uy/2:
(Bj + B2) = BRc.
Установленное напряжение рабочей точки малочувствительно к изменениям остаточ-
ного тока и не зависит от напряжения UBE, однако требует подбора RY + R2 при
компенсации разброса значений В для разных транзисторов.
Если обратная связь по сигнальной цепи нежелательна, то на частотах выше/, ее
можно исключить, подбирая величины емкости Cv и сопротивлений Rt и R2 из условия
И/?	•	(918)
2л (/<11| R2) Су
(При этом создается фильтр ВЧ l-ro порядка с граничной частотой/,.)
Поскольку Rt и R2 обычно очень высокоомны (больше 100 кОм), то конденсатор Су
может иметь емкость меньше 1 мкФ. Коэффициент усиления напряжения сигнала этой
схемы |г„| = g„Rc.
9.1.2.	Эмиттерный повторитель
На схеме рис. 9.1.2 показан способ определения рабочей точки для транзисторного
каскада с общим эмиттером (эмиттерного повторителя). В случае когда делитель
напряжения в цепи базы удовлетворяет условию IQ^ 10 1В, справедливы следующие
расчетные формулы:
, _UE + иВЕ
2~ 1а '
Uy
r.— — — r2, ue = reif.
iA
(9.1.9)
104 Глава 9
Рис. 9.1.2. Установка рабочей точки эмиттерного повторителя. Принципиальная схема (а),
вариант схемы с увеличенным входным сопротивлением (б).
В схеме варианта (о) большое динамическое входное сопротивление ге = 0 (RE +
4- l/g,„) = 0ЛЛ снижается до величины re = Rx || R2 с помощью делителя напряжения в
цепи базы. Однако лучших результатов можно добиться, если часть выходного
напряжения использовать в качестве напряжения ОС (вариант б). Емкость CN предна-
значена здесь для стабилизации напряжения в средней точке делителя UN, которое
должно быть равно ив. Для этого сопротивление RN включается в параллель со
входным сопротивлением транзистора &/дт- Результирующий входной импеданс
достигает величины
/	1 
ге = ₽	+
V	дт/
0,50
лЛ - или R*
О'
(9.1.10)
Цепочка Rx || R2 и CN. параллельная RE, образует сопротивление нагрузки. Нижняя
граничная частота цепи ОС рассчитывается по формуле
2nCN(Rx || R2)
9.1.3.	Выбор рабочей точки в схемах
на полевых транзисторах
Способ установки рабочей точки в схеме на полевом транзисторе с каналом и-типа
показан на рис. 9.1.3. Напряжение UG и Us стабилизируется с помощью ОС, исполь-
зующей сопротивление /?s. По выбранному току стока ID проводится следующий
расчет:
(9.1.12)
uGS = up(i- 1-^4, Us = 1dRs, Vd = Vv-1dRd.
x V ‘OSS'
При ID = IDSs a = 1 и, следовательно, (1 — a)Rs = 0, т. e. необходимость в этом
сопротивлении отпадает.
Предварительные усилители 105
Рис. 9.1.3. Установка рабочей точки каскада
на «-канальном полевом транзисторе. (В
скобках указаны номиналы элементов как
пример расчета.)
Для усилителей по схеме с общим истоком обычно выбирают а = 0, что позволяет,
во-первых, удерживать небольшим напряжение Us и, во-вторых, обеспечить большой
динамический диапазон выходного напряжения иа. Необходимое для усилителя мини-
мальное напряжение сток -исток £>BS min > |17р — UDS = 2 ... 5 В в этой схеме значи-
тельно больше, чем в схеме на биполярных транзисторах. Для того чтобы динами-
ческий диапазон выходного напряжения был максимальным, сопротивление в цепи
стока рассчитывается следующим образом:
uv - ик
Rf) =	-----
2/d
(9.1.13)
UK = 1^
v DSS
Входное сопротивление каскада в малосигнальном режиме рассчитывается в зависи-
мости от а по формуле
Д_ {RD + a^s)(l + 9mKs)
С
(9.1.14)
1 + (1 - a)gmRs
и своего максимума re = RGgmRs достигает при а = 1.
9.1.4.	Схема с общим истоком
Схема усилительного каскада на полевом транзисторе с общим истоком показана
на рис. 9.1.3. Расчет элементов схемы производился для тока ID = 5 мА (полевой
транзистор с каналом л-типа. |Ср| = 3 В. IDSS — 10 мА и а = 0). Коэффициент усиления,
зависящий от дт, Rsn RD, составляет всего | ии | = 1,8. Если зашунтировать Rs емкостью
Cv (Rr = 0), то коэффициент усиления на частотах выше граничной fu, которая
определяется емкостью Cv (Rv = 0), можно увеличить до |i:J = 2,5. Граничная частота
fu определяется по формуле
2л С
9т
2лСг
(9.1.15)
Для граничной частоты^ = 10 Гц и при крутизне дт = 2,4-10“3 См емкость конденсато-
ра Cv должна быть больше 37 мкФ. Сопротивление RG выбирается таким, чтобы
падением напряжения на затворе можно было пренебречь и чтобы это сопротивление
определяло собой входное сопротивление каскада, например, RG = 1 МОм. Выход
106 Глава 9
высокоомный (ra = Rd) и требует RL » RD. Емкость связи на выходе Сл = 1/(2л/,/?ь)
следует рассчитывать по нижней граничной частоте передаваемой полосы/,: точно так
же рассчитывается емкость на входе СЕ = l/(2nfure).
9.1.5.	Истоковый повторитель
Режим истокового повторителя можно получить, если в качестве выходного
сигнала иа использовать напряжение Us (рис. 9.1.3). Условиями максимального дина-
мического диапазона напряжения на выходе являются Us = Uv/2 и RD = 0.
Рабочая точка рассчитывается следующим образом:
Для расчета задаются величинами ID и Uv, а также параметрами полевого транзисто-
ра. После расчета минимального напряжения перехода сток-исток UDS . = UK (напря-
жение в точке перегиба при максимальном токе стока 21D) определяется величина
сопротивления Rs, а также необходимое напряжение перехода затвор-исток и соответ-
ственно UGS. Выходное сопротивление в малосигнальном режиме рассчитывается по
формуле
гл = (1/0т)||Л5.
9.2.	Многокаскадные усилители
Многокаскадные усилители обычно представляют собой схему из двух последова-
тельно соединяемых каскадов с общим эмиттером. Желаемый коэффициент усиления
по напряжению достигается с использованием ОС. Напряжение ОС снимается с
резистивной цепочки Rlt R2, позволяющей изменять его. Для лучшей стабилизации
рабочей точки и лучшей передачи сигналов нижних частот оба каскада работают с ОС
при коэффициентах усиления Го = 1.
9.2.1.	Схема с комплементарными транзисторами
Схема усилительного каскада на комплементарных транзисторах показана на
рис. 9.2.1, а. На участке от ие до иа каскад работает как неиивертирующий усилитель,
входные напряжения которого Е+ и Е_. Для этих входных напряжений каскад
неравнозначен: для Е+ транзистор работает по схеме с общим эмиттером, а для
EL-по схеме с общей базой. Поскольку транзистор Т2 включен по схеме с общим
эмиттером, то выход Л-высокоомный (ra = Rc2). Однако под влиянием обратной
связи (R2. RlaCl) выходное сопротивление га в малосигнальном режиме уменьшается
пропорционально петлевому усилению vs.
Предварительные усилители 107
Рис. 9.2.1. Принципиальные схемы многокаскадного усилителя (а) и такого же усилителя на ОУ
(б). Малосигнальная эквивалентная схема для низких и средних частот (в).
Коэффициент усиления в режиме холостого хода
Эквивалентный коэффициент усиления в режиме холостого хода составляет
i’o = fi'mi^L1ffra2/?L2 при
B-L2 ~ №с2 II ГСЕ2 II ) — &С2 
Под влиянием сопротивления цепи база-эмиттер транзистора Т2 падение напряжения
на RCI ограничивается величиной UBE = 0,65 В и, следовательно, RC1 = 0,65 ВДС1 «
« гСЕ1. Кроме того, справедливо и соотношение IC1 = (1... 10) IB2 = IC2lB2- Для того
чтобы получить небольшое выходное сопротивление, величину RC2 выбирают малой,
из условия RC2 < гСЕ2. Теперь приближенные формулы для расчета коэффициентов
усиления в режиме холостого хода принимают вид
(9.2.2)
V,
v°~ ит^2 С2~ iC2 ит р2’
р2 ис2 ис2	р2 
-о.ппп =	- эс. В (усиление тока транзистора Т2: RCl> — ,
о2 '-'т	9 m2'
го,тах —	— 26 ^С2- (усиление напряжения транзистора Т2: RC1 < —
UT UT 25 мВ	9т2'
Для того чтобы динамический диапазон выходного напряжения был максимальным,
потенциал покоя коллектора выбирают из условия UC2 = Uv /2 (UC2- потенциал покоя
коллектора, Uv - выходное напряжение). Постоянный ток коллектора 1С1 выбирается
108 Глава 9
по оптимуму шумовых свойств каскада, обычно он лежит в пределах от 10 мкА до
2 мА. Ток коллектора 1С2 выбирается соответствующим импедансу нагрузки R, и по
допустимой мощности потерь. Обычно выбираются RC2 = 2,2... 15 кОм, 1С2 =
= 0,5... 5 мА. Типичные значения коэффициента усиления в режиме холостого хода v0
лежат в пределах от 2000 до 5000.
Верхняя граничная частота
Верхняя граничная частота полосы пропускания fG на уровне —3 дБ в режиме
холостого хода определяется емкостью перехода коллектор - база Ссв транзистора Т2
(с параллельно подключаемой Ск), увеличивающейся под влиянием эффекта Миллера,
и входным сопротивлением ге2 = Р2/0т2:
2лГе2 ^СВ ^2 2лР2 Rc2 Ссв
Ситуация в первом каскаде примерно такая же, но верхняя граничная частота
определяется внутренним сопротивлением источника сигнала. Входной емкостью здесь
служит емкость Миллера 7Сс/! транзистора 1. Для повышения устойчивости работы
каскада с обратной связью верхняя граничная частота fG транзистора Т2 обычно
немного понижается, для чего вводится дополнительная емкость CR = 20... 50 пФ. Эта
же мера способствует образованию полюса на частоте/0. При CR = 22 пФ, Ссв = 5 пФ,
RC2 = 4,7 кОм и Р2 = 200 имеем f0 = 6,3 кГц. С учетом граничной частоты первого
каскада fG1 частота единичного усиления всего усилителя получает значение
/г = 0,5fJo = 15 кГц.
Установка рабочей точки
Исходными для выбора рабочей точки являются величины UC2 и 1С2. Обычно
принимается Uc2 == Uv/2, тогда расчет рабочей точки проводится в следующем
порядке:
R _ ^£2 ^С2	У У
1С2 + ^С1	^С2	2/С2
/?2=7-,	t/K2<1...2B,	(9.2.4)
RCi —----— —2---~ ^ве2 ,	VВЕ2 ~ 0,65 В для кремниевых транзисторов.
7Ci + ^сг/Дг ^ci
j >1WC!	; Vv
Bi ’ Q RBi + RB2'
D	УC2 + УR2 3“ УBE1	Ус2
ВВ2~	j	-	j >
‘<2	'q
R -У±	R
r'Bl ~ J	‘'B2 •
Q
Так, например, при Uv = 20 В. /С1 = 100 мкА, 1С2 = 2 мА получаемые в результате
расчета величины составляют: RC2 = 5 кОм (Т?2 < 20 кОм), Rci = 6,5 кОм, IQ =
= 200 мкА, RB2 = 55 кОм, /?в1 = 45 кОм. С учетом емкости связи С коэффипиент
усиления напряжения в режиме холостого хода с обратной связью г'о = 1, благодаря
чему стабильность рабочей точки получается очень высокой.
Обратная связь
Передаточная функция каскада в малосигнальном режиме с обратной связью имеет
Предварительные усилители 109
вид
ZA + Z2
, Zi	Z,
7 +--------v0
Zj + Z2
Нижние граничные частоты определяются емкостями связи (входной, проходной и
выходной)
1
vN(p) =
(9.2.5)
1
'/"£ 2лС£(Ае11| АВ2)’ fuA=^CARL' Jul ~ 2nC1R1’
Критичной является частота ful, поскольку сопротивление Rt для уменьшения шума
должно быть небольшим (R2 = 0,1... 1 кОм). Выходной импеданс в режиме малого
сигнала обычно имеет величину
га ~	~ 100 Ом,
(9.2.6)
vs
(9.2.7)

(9.2.8)
где vs-петлевое усиление.
На отрицательных полуволнах сигнала динамический диапазон оказывается огра-
ниченным в связи с тем, что выходное напряжение делится между RC2 и RL. Величину
максимального напряжения можно получить из выражения
а	Rl
amin 2 RC2 + Rt
Отсюда вытекает требование к R, (сопротивлению нагрузки), которое должно быть
/?ь = (5...10)ЛС2.
Нелинейные свойства
Нелинейные свойства входного каскада 7] можно оценить, предполагая токовую связь
с каскадом Т2 (т. е. RCI » P2gm2)- При выходном напряжении иа = 5 Ви коэффициенте
усиления v0 = 5000 коэффициент нелинейных искажений усилителя с обратной связью
(vN = 100) составляет приблизительно к = 0,02%. Доля искажений, вносимых каскадом
Т2, может быть оценена в предположении, что он управляется напряжением (т. е.
RC1 << Рг/.^тг)- На практике искажения второго каскада оказываются преобладающими.
Так, при vN = 100 к = 0,4%. Анализ показывает, что искажения каскада Т2 можно
уменьшить, если стабилизировано усиление в режиме холостого хода. Однако в связи с
тем, что в токовом режиме достичь этого достаточно сложно, на практике эти
улучшения весьма незначительны. Еще один недостаток токового режима состоит в
том, что верхняя граничная частота обоих каскадов (7) и Т2) понижается.
9.2.2.	Схема с двумя одинаковыми транзисторами
На рис. 9.2.2 приведен еще один вариант типовой схемы входного каскада,
построенного на двух одинаковых транзисторах. И для данной схемы эквивалентный
коэффициент усиления в режиме холостого хода без обратной связи (т. е. когда R, -»0,
R2 -> со, Cv -> со) определяется выражением (9.2.1).
Справедливы также и результаты анализа уравнения (9.2.2), проведенные при
7?С1 « Р2/0т2 (управление Т2 напряжением) и при RC1 » Р2/д„,2 (токовый режим Т2). Обе
схемы в отношении усиления в режиме холостого хода и выходного сопротивления
гао — С^сгП^ск) почти равнозначны. Таковы же примерно результаты анализа схем в
отношении верхней граничной частоты единичного усиления. Что касается нижних
НО Глава 9
Рис. 9.2.2. Многокаскадный усилитель на
однотипных транзисторах.
граничных частот, то их можно рассчитать следующим образом в зависимости от
емкости конденсаторов связи на входе и выходе:
f г	, f Л =---------•	(9-2.9)
' 2пС£Ав JuA 2nCARL
Частотная характеристика передаточной функции в режиме холостого хода при данных
Су и RE2 описывается выражением
1 + Р^х
°” * V°’(1 + 0m2^£2)(l +рг2)’
(9.2.10)
где
Ч = RE2 Cv,
Ti Су
1 + 9т2^Е2 9 m2
Нижняя граничная частота составляет
1	_ 9т2
2ттт2 2яС£
(9.2.11)
При l/gm2 = 5... 25 Ом емкость конденсатора должна быть очень большой (Сг >
> 200 мкФ). Заметим, однако, что частоту f2 можно выбирать и более высокой
(f2 ~ 100 Гц), поскольку в усилителях с ОС она понижается пропорционально петлево-
му усилению до f2/vs.
Выбор рабочей точки
Рабочую точку по постоянному току для данного каскада характеризуют следующие
величины:
Cv — Ici^ci + СВЕ2 + UBE1 + lclRt,
Cci = Су — Rci^Cl = С ВЕ2 + 1с2^Е2 = СВЕ2 + UBEi + IclRlt
UCEi = U BEi + U ВЕ2 = const,
Сс2 = Uy — Rc2^C2-
(9.2.12)
Обычно полагают UC2 = Uv /2, и тогда желаемый ток коллектора 1С2. Отсюда сразу
получают величину RC2. Что касается величин Rx и 1С1, то их обычно определяют
заранее, исходя из шумовых факторов. Таким образом, получаем
С ВЕХ ,	D
------1-----Kj
1сг 'с2
^Е2 ~
Сех ~ СВЕ2 + CBEi + IC1R2,
(9.2.13)
Су — СВЕ2 — UBE1
Предварительные усилители 111
Стабилизировать рабочую точку с помощью R2, подключив для этого последователь-
но к 7?! конденсатор, невозможно. Для стабилизации должны использоваться сопро-
тивления RB и RE2  На частотах ниже f2 транзистор Т2 работает в режиме эмиттерного
повторителя для Т2, при этом RB выполняет функцию сопротивления ОС в цепи
коллектора 7}. Таким образом, коэффициент усиления по постоянному напряжению
для 7] уменьшается до и0 = 1. На частотах ниже f2 обратная связь по RB дополнительно
уменьшает и динамическое входное сопротивление ге. Заметим, что в сочетании со
входной емкостью СЕ цепочка образует фильтр ВЧ 2-го порядка. В этих обстоятельст-
вах обратная связь на нижних частотах может вызвать определенные проблемы в
отношении стабилизации.
9.2.3.	Варианты схем усилителей
Эмиттерный повторитель на выходе
Рассмотренные выше две схемы очень легко могут быть усовершенствованы. Одно из
усовершенствований состоит в том, что к выходу подключается дополнительный
эмиттерный повторитель (рис. 9.2.3, а), который позволяет получить низкое динами-
ческое выходное сопротивление, поскольку геТЗ и RE могут быть выбраны меньшими
(типичная величина RE= 1... 5 кОм). Сопротивление в цепи коллектора транзистора Т2
может быть выбрано большим (RC2 = 20... 100 кОм), вследствие чего может быть
большим и коэффициент усиления по напряжению. Недостаток такого усовершенство-
вания состоит в том, что вследствие появления третьего полюса у Т3 несколько
снижается верхняя граничная частота передаваемой полосы и увеличивается сдвиг фаз
на верхних частотах.
Комплементарный эмиттерный повторитель
Схема комплементарного эмиттерного повторителя приведена на рис. 9.2.3, б. Выгод-
ная особенность этой схемы состоит в том, что она позволяет улучшить характеристи-
ку передачи выходным каскадом обеих полуволн сигнала. Выходные транзисторы ТЗА и
Тзв оконечного каскада должны работать в режиме А, т.е. должно удовлетворяться
условие 1СЗ uam„/RL. Эмиттерное сопротивление RE защищает каскад от перегрузок,
которые могут возникнуть при нарастании тока Д7СЗ вследствие увеличения ДЙВ£3.
Для этого должно удовлетворяться условие Т?£» UT/1C3, что достигается, например,
при ReIC3 =0,25... 1 В. Требуемое напряжение смещения получается с помощью RD,
которое рассчитывается по формуле
27?£7СЗ + 2UВЕЗ 2REIC3 + 1,3 В
Rd = -----------ВЕЗ ~ Е СЗ---->--	(9 2 14)
^С2	1С2
Включенный параллельно этому сопротивлению конденсатор CD позволяет симметри-
ровать напряжения сигнала на входах обоих транзисторов ТЗА и Тзв (нижняя граничная
частота/, = l/(2nRDCD)).
Источник постоянного тока
Еще один вариант улучшения свойств выходного каскада-замена эмиттерного сопро-
тивления Re источником постоянного тока. Ток покоя коллектора 1СЗ = 1(1 выбирается
так, чтобы при максимальном уровне отрицательной полуволны — w0 тах ток, протека-
ющий через транзистор Т3, был достаточным (ic3 х iE3 » 0) для того, чтобы крутизна
дт3 оставалась почти неизменной во всем динамическом диапазоне. При этом измене-
ние тока iC3, зависящее от уровня входного сигнала, будет уменьшаться с увеличением
отношения R,I0: и„ _ах > 1.
X* V U, II1UA
112 Глава 9
Источники тока нагрузки
Если коллекторные сопротивления заменить источниками постоянного тока 10, то
можно увеличить коэффициент усиления напряжения холостого хода. Одним источни-
ком тока 10 вместо Rcl (рис. 9.2.3, г) может служить падение напряжения UR С1 =
= UBE = 0,65 В (в схеме на рис. 9.3.2, а). Источник тока нагрузки транзистора Т2 может
быть получен с помощью обратной связи через CN (см. рис. 9.2.3, в). Переменный
опорный потенциал на RC2 (по цепи эмиттерный повторитель конденсатор CN)
приблизительно сохраняется на уровне иа = ие. Падение переменного напряжения на
RC2 невелико, так что его увеличение можно просто не учитывать.
Каскодная схема
Каскодная схема позволяет уменьшить входную емкость перехода коллектор - база Ссв
транзистора Tt, создаваемую эффектом Миллера. Один из вариантов каскодной схемы
приведен на рис. 9.2.3, в. Для того чтобы обеспечить возможность работы каскада при
больших уровнях входного сигнала, напряжение рабочей точки выбирается небольшим
(l/CE = 1 ... 3 В). Расчет элементов схемы проводится по току lQ в делителе напряжения
смещения на базе в следующем порядке:
UEl + UBE l 0,51Д - 0,65 В
+ ^СЕ,К	UВё,К ~ UcE.K
(9.2.15)
Uy
где UCE к и UBE к соответственно напряжения переходов коллектор - эмиттер и
база эмиттер транзистора ТК. По переменному току база транзистора заземляется
через Св.
Предварительные усилители	113
Дифференциальный входной каскад
Значительно улучшить передаточные свойства усилителя позволяет входной дифферен-
циальный каскад на двух транзисторах. Существенное достоинство каскада состоит в
том, что в нем нет сдвига по постоянному напряжению VBEl между выходом А и
входом ЕЛ , что теоретически позволяет делать усилители с непосредственной связью
между всеми каскадами.
Однако в реальных усилителях всегда существует некоторый (порядка милли-
вольт) дрейф постоянного напряжения ДЦ£, требующий усиления по постоянному току
v0 ~ 1. Что же касается емкостей связи на входах СЕ и СА, то в них нужда отпадает
полностью. Повышение качества звукопередачи достигается благодаря почти 20-крат-
ному увеличению динамического диапазона по входу ие в малосигнальном режиме.
Разумеется, у схемы есть и недостаток, который ухудшает показатели быстродействия
усилителя (уменьшается максимальная скорость нарастания сигнала). Он состоит в
том, что общая обратная связь усилителя не может одновременно служить местной
управляемой током ОС по напряжению для транзистора ТЕ.
9.2.4.	Пример реализации схемы предварительного усилителя
На рис. 9.2.4 приведена схема реального предварительного усилителя [9.11]. Цепь
обратной связи, охватывающая весь усилитель /?42з> Я455, ^425’ Я427, ^43<j> С405, С407,
Сю9- придает ему свойства корректора частотной характеристики в проигрывателе
грампластинок (гл. 10). Усилитель содержит входной каскад, выполненный по диффе-
Защитное
♦ 35В
Т405
R403
R405
R413I
27к|
Вход
ММ
R431
47
R411
150
R429
47К
Т409
47ОМ70МА
Т401
сопротивление Т401-Т403:2SA673 A.C.D	Т4П. Т417: 2 SA 914 Q RS.T
н	Т405-Т407:2 SC 1775	Т413 I SC 1953 C^T
T409	:2SA872
С
100
56
56
МС
417
R419
68к
R4M1
33
415
Т413
огаит
R435f| }
ззк|1 .
юо
“R4171
“Р40Т
R445 ВЫХОД
-ГП О
58K 47k Ю0
IS 401
2SK100A
R455
R425 IR427I R439
□R401 R4Q7T1
32К 220к[_1 "Лоор
47ОМ70МД^______
Защитное
R4O3
R421
6.8к
42
ЙО" 0405
R4£n
R
i/ici
1431 133
0421
1/50
СН19 RT1C417
-^oofs
44.
Ю0К

сопротивление
Рис. 9.2.4. Принципиальная электрическая схема предварительного усилителя -корректора на
транзисторах [9.11].
114 Глава 9
ренциальной каскодной схеме на двух транзисторах (большой ток покоя ID = 10 мА,
низкий уровень входного шума е* и большая максимально допустимая скорость
нарастания сигнала). Каскад собран на транзисторах Т^05, Т^07. Потенциал покоя
регулируется стабилизирующим диодом D405 (диод Зенера в токовом зеркале Т401 и
Г403). Эмиттерный повторитель на транзисторе Г409 является усилителем напряжения
для входного каскада, транзисторы Т411 и Т413, включенные по схеме с общим
эмиттером, служат источником тока нагрузки.
Пара взаимно дополняющих друг друга транзисторов Т415 и Т^17, включенных по
схеме с общим эмиттером, образует выходной каскад. Потенциал покоя регулируется
током /с.г413 а: 0,65 В/120 Ом = 5 мА, Д17в = /С,Г413 • Я433 = 1,8 В, /0 (Я441 + Л443)
— А17в — 2Ube, т. е. /0 а 10 мА). Элементы Л455 — С423, Т?403 и /?405 на входе, а также
R451 — С425 и С411 служат для защиты от самовозбуждения. Все каскады усилителя до
выходного конденсатора С415 связаны между собой непосредственно, потенциометр
Р401 служит регулятором симметрии тока на выходе.
9.3.	Инвертирующий усилитель
Типовая схема инвертирующего усилителя приведена на рис. 9.3.1. В него входит
однокаскадный усилитель по схеме с общим эмиттером и эмиттерный повторитель на
выходе. По такой схеме реализуются преимущественно усилители-сумматоры, по-
скольку кажущаяся земля (|Z31» 1) на входе 7j не оказывает практически никакого
влияния на источники сигналов ие1. Переходное затухание U* между источниками
составляет приблизительно
(дБ),	(9.3.1)
 -Kj /
где RQB- внутреннее сопротивление источника В.
Рис. 9.3.1. Основная схема инвертирующего сумматора («), такого же сумматора на ОУ (б),
малосигнальная эквивалентная схема для низких и средних частот (в).
Предварительные усилители 115
Усиление напряжения в режиме холостого хода
Коэффициент усиления напряжения в режиме холостого хода г0 (R2 = оо) на средних
частотах рассчитывается по формуле
г0 ~ 0ml’С^С1//ГСЕ1)’	(9.3.2)
Он меньше, чем у двух описанных выше усилителей. На низких частотах сказываются
емкости СЕ и СЛ, образующие фильтры ВЧ 1-го порядка, а на всю частотную
характеристику Vo (р) влияние оказывают Cv, gmi и RE1. Уравнение частотно-зависимой
передаточной функции усилителя У0(р) в режиме холостого хода имеет вид
.	0ml С^С1//ГС£1)0 + ЛЧ)
К (р) х----------------------,
(1 +0ml*Cl)(l +РТ2) ’
Г	(9.3.3)
т ___ КС т____________—______~ -___v f ~
Т1 — Л£1ег> х2 — , ,	_	—	> Juv — « „ 
1 + 0ml ^£1	0ml	2jtCF
Верхняя граничная частота
Высокочастотные свойства усилителя в основном определяются эквивалентными
параметрами каскада на , поскольку Т2 работает в режиме эмиттерного повторителя,
и его верхняя граничная частота примерно равна частоте единичного усиления
(/0 ~/г). Граничная частота полосы пропускания на уровне —3 дБ в режиме холостого
хода и частота единичного усилителя /г рассчитываются по формулам-
1
г —--------------------------------,
2n(7?j + rBl)(CBE1 + gmlRcl Q?B1)
(9.3.4)
2л (R 2 + rB1)CCB1
Выбор рабочей точки
Рабочая точка по постоянному току определяется из уравнений
L - UE2
1с2~ Ъ ’
КЕ2
. Uy ~ ^В£2 ~ ^£2 _ ^£2 ' ^в/(^В + -^2) ~ ВЕ1
С1^ Лщ "	’
(9.3.5)
„ ^У ~ ^£2	„	^Е2 ’	— ^В£1
Л£2 —	.	,	2<Е1 —	.
1С2	*С1
„ Uy ~ UВЕ2 ~ ^Е2
КС1 —	Т
*С1
9.4.	Предварительный усилитель электромагнитного
звукоснимателя с подвижной катушкой
Такие звукосниматели представляют собой источники сигналов с очень низким
внутренним сопротивлением (RG х 2... 5 Ом) и уровнем сигнала в пределах
10... 15 мкВ. Спектральная плотность собственного шума звукоснимателя при
Rg = 2,5 Ом составляет примерно eG = 0,2-10“9 ВД/Гц, что относительно уровня
116 Глава 9
входного сигнала 140 мкВ составляет 74,5 дБ (отношение сигнал/шум) без учета
коррекции по кривой RIAA. Для подключения звукоснимателя к обычному усили-
телю корректору ( Rl = АП кОм, чувствительность входа около 5 мВ) необходим либо
трансформатор, либо вынесенный первый усилительный каскад с коэффициентом
усиления vu = 50 и спектральной плотностью шума еп 0,5 • 10~9 Вд/Гц. Этому
требованию входных каскадов могут удовлетворить биполярные транзисторы с сопро-
тивлением в цепи базы гв < 10 Ом (ВЧ-транзисторы), низким сопротивлением в цепи
эмиттера и большим коллекторным током (1С	10 мА). Поскольку уровень сигнала от
звукоснимателей небольшой, то и нелинейные искажения входных каскадов даже
относительно простых усилителей тоже невелики (<0,1%).
9.4.1.	Предварительный усилитель на транзисторах
Схема предварительного усилителя для звукоснимателей на транзисторе BFW16A
(е„ = 0,35-10~9 Вд/Гц) приведена на рис. 9.4.1, а. Отношение С/Ш транзистора Тг в
этой схеме около 69 дБ; применяя специальные транзисторы с rB х 1 Ом, можно
5
Рис. 9.4.1. Вынесенный предварительный усилитель магнитного звукоснимателя с подвижной
катушкой (а) [9 9]. Эмиттерный повторитель с параллельно включенными транзисторами (о)
[9.11].
Предварительные усилители 117
повысить отношение С/Ш до 71 дБ. Транзистор Т2 работает как источник постоянного
тока. Ток покоя рассчитывается по формуле
1
1	/ Л 2700 Ом	
— =------------- 10 В----------------------0,65 В .
мА 0,22 кОм 	2700 Ом + 220 Ом )
(9.4.1)
Рабочая точка стабилизируется цепочкой обратной связи на сопротивлении 6,8 кОм.
По полезному сигналу цепь ОС зашунтирована емкостью 15 мкФ; транзисторы 7] и Т3
образуют каскад с общим эмиттером. Коэффициент усиления напряжения сигнала
г„ = 50, его можно регулировать с помощью Rt и /?2 в цепи ОС, причем R2
одновременно является коллекторным сопротивлением транзистора Т3. Напряжение
сигнала на выходе рассчитывается по формуле
^сз = ^2^СЗ + (Лл + Л?з) ~ ^2^СЗ-	(9-4.2)
9.4.2.	Схема на двух параллельных транзисторах
На рис. 9.4.1,6 показана схема усилителя для магнитного звукоснимателя с
подвижной катушкой, реализованная на 4 парах параллельно включенных транзисто-
ров. Основное достоинство такого усилителя состоит в пониженной спектральной
плотности входного шума е%. Эмиттерные сопротивления Rf по 4,7 Ом включены для
равномерного распределения токов при разбросе напряжений в цепях база-эмиттер.
Вся схема работает как однокаскадный инвертор с обра гной связью и коэффициентом
усиления
^347
Rg
(9.4.3)
где RG- внутреннее сопротивление источника сигнала. Коэффициент усиления в режиме
холостого хода составляет примерно
А,	4Я,,,
г0 =-------------< —112 = 150.
0	1/4 (Д£ + /дп) " Re
(9.4.4)
9.5.	Схемы на операционных усилителях
Типовые схемы предварительного каскада на операционном усилителе показаны
на рис. 9.5.1, а и 9.5.1, б. Благодаря конденсаторам, предназначенным для блокировки
постоянной составляющей тока (смещение, регулировка рабочей точки), схема
приобретает свойства фильтра ВЧ высшего порядка с граничными частотами (см.
рис. 9.5.1, в, г)
! 1 1
~ 2nRECE fl “ 2nRlC< ’	“ 2лЛ, СА'
Сопротивления RB предназначены для разряда конденсаторов СЕ и С. Конденсаторы
СЕ, Ct и СА —разделительные для постоянного тока источника сигнала и нагрузки.
Более подробно свойства операционных усилителей рассмотрены в гл. 7.
Для обеспечения симметрии напряжения питания + Uy потенциал покоя по
постоянному току соответствует потенциалу земли, при несимметричном напряжении
питания потенциал покоя равен VB/2. Это достигается с помощью сопротивления RE,
максимальная величина которого определяется по входному току покоя 1Е и току
118 Глава 9
Рис. 9.5.1. Схема частотно-линейного предварительного усилителя на ОУ. Неинвертирующий
усилитель (а), инвертор (б), диаграмма Боде для АЧХ и ФЧХ (в, г).
смещения А/£ из условия
REIE < MJE или R2Ie < MJE,	(9.5.2)
где AUЕ-предельная величина дополнительного напряжения смещения на входе,
например, А17Е < 20 мВ. Под влиянием С коэффициент усиления по постоянному
напряжению r'o = 1, так что потенциал покоя на выходе стабилен и равен напряжению
смещения на входе.
В связи с тем что постоянный ток на входе усилителя обычно мал, то конденсатор
СЕ и резистор RB оказываются ненужными, в частности, когда усилитель работает с
низкоомным источником сигнала. Кроме того, при малых напряжениях смещения
излишен и конденсатор Сл. Часто эти усилители строятся по схеме с непосредственной
связью между каскадами, у которых коррекция напряжения смещения достигается тем,
что интегрированный на выходе сигнал (фильтр НЧ с граничной частотой fa)
вычитается из входного сигнала [9.12]. В отношении полезного сигнала такая схема
ведет себя как фильтр ВЧ с граничной частотой fG, определяемой емкостью связи.
Предварительные усилители 119
9.6.	Предварительный усилитель
для электродинамических микрофонов
9.6.1.	Несимметричная схема
Принципиальная схема предварительного усилителя для электродинамических
микрофонов с внутренним сопротивлением RG = 200 Ом приведена на рис. 9.6.1.
Коэффициент усиления схемы v' = 100. Фильтр НЧ 2-го порядка на входе (L = 10 мкГн,
С = 330 пФ) ослабляет иаводки. Добавочное сопротивление на выходе (Rs = 100-
-470 Ом) служит для подавления самовозбуждений, которые могут возникнуть при
емкостной нагрузке. Входным сопротивлением гЕ (~2 кОм) служит резистор
RE = 2,2 кОм. Сопротивление RB > RE отводит остаточные токи конденсатора при
разомкнутом входе. Емкость СЕ = 6,8 мкФ определяет нижнюю граничную частоту
fE = 10 Гц. Выбранное условие RE < RB, хотя и требует большей емкости конденсатора
СЕ, но оно благоприятнее по шуму на нижних частотах и по напряжению смещения,
чем выбор Re> Rb. Эти же соображения положены в основу выбора элементов цепи
обратной связи.
Эквивалентная плотность напряжения шума на входе, когда внутреннее сопротив-
ление источника сигнала меньше оптимального (RG < J?Gopt), составляет
4.(Л^еи2+4кТ7?г,
(9.6.1)
Лг = Rg + (RJ/R2) — Rg + Rt,
где ея-плотность напряжения шума усилителя.
Такая реализация схемы требует низкоомного R2. Расчеты показывают, что для
малошумящего операционного усилителя с е„ = 4-10“9 В/^/Гц при допустимом
увеличении шума на RT (F * = 1 дБ) величина Rt должна быть не более 245 Ом. Если
внутреннее сопротивление источника RG = 200 Ом, то на цепь обратной связи остается
= RT — Rg — 45 Ом. При этом тепловой шум RG составляет —131,8 дБ, а шум
усилителя при е„ = 4-10“9 В/^/Гц достигает —125 дБ, т. е. минимальное увеличение
шума в этих условиях равно 6,8 дБ.
Рис. 9.6.1. Предварительный усили-
тель сигналов от низкоомных источни-
ков (электродинамических микрофонов).
120 Глава 9
Рис. 9.6.2. Микрофонный усилитель с
входным трансформатором (1:й =
= 1:4).
9.6.2.	Микрофонный усилитель с входным трансформатором
В гл. 4 показано, что трансформатор на входе микрофонного усилителя позволяет
увеличить отношение С/Ш. Такое решение дает еще одно преимущество, состоящее в
снижении уровня паразитных синфазных составляющих. Разумеется, схеме присущи и
недостатки: входной трансформатор создает дополнительные нелинейные искажения (в
особенности на нижних частотах) и ограничивает сверху полосу передаваемых частот.
Типичная схема микрофонного усилителя с трансформатором на входе показана
на рис. 9.6.2. Коэффициент трансформации 1: й — 1:4. Внутреннее сопротивление
первичной обмотки RG = 200 Ом после трансформации составляет R'G = ii2RG = 3,2 кОм.
Для того чтобы деление напряжения на R'G/(R'G + RE) было возможно меньшим,
сопротивление RE выбирается из условия RE 10/?G. Конденсатор СЕ (по расчету)
должен иметь емкость 470 нФ, чтобы нижняя граничная частота была fE = 10 Гц.
Цепочка RXCX служит для линеаризации частотной характеристики в области верхних
частот. Поскольку внутреннее сопротивление источника R'c достаточно большое, то и
цепочка ОС на Rx должна быть высокоомной. Практически сопротивление R1 выбира-
ется из условия < 0,ЗД'о.
Если пренебречь активным сопротивлением обмоток трансформатора, то формула
для расчета шума, приведенного ко входу усилителя, приобретает вид
цэ„ = Т + 4fcT-(T?'c + RJ + i2(R'£ +	(9.6.2)
и
При е„ = 410 9 В/^/Гц эквивалентный уровень шума С'экв =—129,6 дБ, при
е„ = 18-10-9 В/^/Гц имеем С.)кв = —123,1 дБ, что четко свидетельствует в пользу
входного трансформатора по сравнению со случаем непосредственного подключения
на вход низкоомного источника сигнала.
9.6.3.	Симметричный предварительный усилитель
с дифференциальным входным каскадом
На рис. 9.6.3 приведена принципиальная схема предварительного усилителя с
симметричным относительно земли бестрансформаторным сдвоенным высокоомным
входом. С достаточной степенью приближения можно считать, что последовательно к
источнику сигнала подключаются только R1 и источники шума двух входов.
Для идеального усилителя (и при С} -»со) справедливы следующие уравнения:
= G + —IL + Er LL,2 = fi +— -Up+Ug,
-Л1  Rj—p /?! —" -e ~a2  Rj Ri —p —°
(9.6.3)
/	2A,
E, = E>i - Ea =	ue = vd-Ue.
Предварительные усилители 121
Рис. 9.6.3. Симметричный
микрофонный усилитель,
реализованный с использова-
нием прецизионного диффе-
ренциального каскада (“Inst-
rumentation Amplifier”).
Видно, что входные напряжения [У, и U_2 состоят из постоянных составляющих Цд и
переменных составляющих U_e напряжения сигнала:
(/, = и, + up, u^Uv+u^ ие=иР-Ц1
(9.6.4)
Два неинвертируемых каскада образуют усилитель с большим коэффициентом
дифференциального усиления vd = 1 + (2R2/Ri), но с малым коэффициентом усиления
синфазных составляющих vg = 1. В реальных усилителях добавляется составляющая
ц/СУ,, которая обусловлена конечным значением коэффициента синфазного усиления
vg. Максимальная величина синфазного входного напряжения Цд ограничивается
динамическим диапазоном входного ОУ. Большой коэффициент усиления сигнала
cd » vg улучшает в следующем вычитающем каскаде отношение полезного сигнала к
синфазным составляющим. Разброс номиналов С и R2 вызывает изменения
дифференциального усиления, но не ухудшает эффект подавления синфазных состав-
ляющих.
Третий ОУ представляет собой вычитающий каскад. Разброс номиналов резисто-
ров Rln, Rlp, R2n, R2p в этом каскаде сказывается на глубине подавления синфазных
составляющих. Здесь операционному усилителю отдается предпочтение не потому, что
он меньше «шумит», а вследствие лучшего подавления синфазных составляющих
сигнала, что обусловливает общее повышение качества звукопередачи. Показанная на
схеме пунктиром цепочка Rx-Cx позволяет усилить эффект подавления синфазных
составляющих на верхних частотах.
10.	Усилители-корректоры АЧХ
Усилители-корректоры служат для формирования частотной характеристики си-
стем звукопередачи по заданному закону при одновременном усилении передаваемого
сигнала. Частотная зависимость свойств передачи сигнала может быть физически
обусловленным признаком данного устройства, например в аппаратуре магнитной
звукозаписи, или придаваться им искусственно (при разработке всевозможных кор-
ректирующих устройств для радиоприемников, проигрывателей грампластинок и т. д.).
Передаточная функция корректоров Н(р) в системах звукопередачи обычно имеет
крутизну не более +6 дБ/окт. Как правило, передаточная функция состоит из не-
скольких функций 1-го порядка (полюсы и нули корней функции ры = — 1/т01-,
pxi = — 1/r^i располагаются только на оси отрицательных реальных значений).
Частотные характеристики требуемой формы, вообще говоря, могут быть сфор-
мированы с помощью неинвертирующих и инвертирующих усилителей с ОС на
ЛС-элементах или пассивных корректирующих /?С-звеньев (рис. 10.0.1).
При расчете корректоров исходят из предположения о том, что усилитель идеален,
т. е. справедливы следующие уравнения:
U„ Z2
Н(р) = — =------- -пассивный корректор,
ие z1 + z2
и„ z, + z2
Н(р) — — = —---— = VN -неинвертирующий корректор,
Ua z2
Н(р) = — = — — = V, -инвертирующий корректор.
ие
(10.0.1)
Поскольку в реальных усилителях паразитное петлевое усиление У„ меньше
усиления, вызванного разбросом номиналов элементов, то при точных расчетах
следует учитывать только влияние коэффициента усиления Vj, который имеет конечную
величину и зависит от частоты. Для этого в основу расчета достаточно положить
однополюсную модель усилителя. (Заметим, однако, что допущение о постоянстве
усиления в режиме XX Уд = v0 само по себе недостаточно, так как возможны встречно
Рис. 10.0.1. Схемы пассивного корректора (а), неинвертируюшего активного корректора (б),
инвертирующего активного корректора (в).
Усилители корректоры АЧХ 123
направленные отклонения частотной характеристики, зависящие от v0 и частоты
единичного усиления fT):
1
Н(р) = ИЛ,-------неинвертирующий корректор,
1+ВД
1
Щр) = Yi---------инвертирующий корректор,	(10.0.2)
1 + ^/Е,
И =-----------усиление в режиме XX,
- 1+р/сОо
К = Ул/Уц- петлевое усиление.
Для того чтобы отклонения частотной характеристики от расчетной не превышали
0,1 дБ, разброс номиналов элементов схемы должен быть не больше 1%, а петлевое
усиление vs > 100 (40 дБ).
10.1.	Расчет частотной характеристики
и составление схемы
10.1.1.	Диаграмма Боде
Диаграмма Боде-это приближенный график зависимости модуля | H(f) и фазы
<р(/) передаточной функции от частоты H(f). Математическое выражение диаграммы
Боде можно получить из передаточной функции Н(р) путем подстановки р =ja> = j2nf.
Посмотрим, что происходит с диаграммой при увеличении частоты:
•	«граничная частота»/ в знаменателе (полюс): усиление падает с крутизной 6 дБ/окт,
скачок фазы на —90е;
•	«граничная частота» / в числителе (нуль): усиление нарастает с крутизной 6 дБ/окт,
скачок фазы на +90с.
Взаимозависимость между постоянной времени г( и граничной частотой / выражается
формулами
/	159	‘	<1011)
кГц т,/мкс
На рис. 10.1.1 в качестве примера приведена диаграмма Боде для передаточной
функции
1 + pt2
Н(р) = Но—^,
1 + РИ
(10.1.2)
Произведя подстановку р = jlnf, получаем саму функцию H(f) и ее модуль:
Hf) = н0
1 + j2nft2
1 +j2nfx1
и 1 +Шг)
i+уШ)
н(Л = н0
'1 + (Ш2
1 + Ш2'
(10.1.3)
124 Глава 10
С
Рис. 10.1.1. Диаграмма Боде для модуля (о)
и аргумента (б) передаточной функции кор-
ректора согласно уравнению 10.1.2.
Диаграмма Боде для модуля H(f) получена при следующих упрощающих пред-
посылках:
•	для области нижних частот f </) отношения f2:(f/fi)2 и (///Д2 много меньше
единицы, т. е. H(f} = Но;
•	для области средних частот Д	< f2 член (JZfi)2 в знаменателе больше, член (//(2)2 в
числителе меньше единицы. На частотах выше Д усиление падает с крутизной
6 дБ/окт (-> 20 дБ/дек)
/ 1	/1
Я(/) = Я /--------- = Я0-;
VCZZ/i)2	f
•	на верхних частотах (/ Д, /2) отношение (f/fi)2 в числителе и знаменателе пре-
обладает и соответственно (//(2)2 » 1. На частотах выше /2 усиление не изменяется и
в Д/Гг раз меньше, чем Но
„1П „ 1йю2_н/,_н
10.1.2.	Реализуемость корректирующих ЛС-цепей
Критерии реализуемости заданной передаточной функции Н(р) с использованием
ЯС-цепей с дискретными импедансами Z, дает теория линейных цепей [10.17].
Согласно этой теории, функция Z,- реализуема, если ее полюсы и нули pxi и pOj,
чередуясь, располагаются на оси отрицательных значений р, причем начальным должен
быть полюс (на бесконечно большой частоте полюса отсутствуют).
Усилители корректоры АЧХ 125
Если эти условия удовлетворены, то при известном т,- можно рассчитать импе-
дансы элементов Rt и С; по формуле для Zf:
Z;(p) = A0
(1 + рто)(1 +ртг)„.
(1 +/>Ь)(1 + /*з)-
(10.1.4)
В теории цепей существуют способы разложения функции Z; в ряд по элементам
последовательных или параллельных звеньев R C. Мы же в последующих главах для
расчета элементов пепей обратной связи и коррекции будем пользоваться методами,
более близкими к практическим задачам.
10.1.3.	Структура корректирующих цепей
Для определения структуры цепи ОС, состоящей из элементов Z1; Z2, мы опять
будем предполагать, что имеем дело с идеальным усилителем. Из этого предпо-
ложения вытекают следующие конкретные условия:
•	для того чтобы частотная функция Н была равномерной, импедансы Zj и Z2 должны
быть чисто активными;
•	для того чтобы с ростом частоты функция спадала, импеданс Z2 должен быть
емкостным в параллельной цепи;
•	для того чтобы с ростом частоты функция нарастала, емкость должна быть
включена параллельно Z2;
•	для того чтобы функция спадала в сторону низких частот, конденсатор должен быть
подключен последовательно к Zi.
Структуры корректирующих цепей, позволяющих реализовать характеристику
согласно рис. 10.1.1, показаны на рис. 10.1.2, а. Компоновку цепи удобно начинать с тех
элементов, которые определяют равномерную часть характеристики в области нижних
частот. Равномерность характеристики (постоянство коэффициента передачи Н) на
частотах f <j достигается благодаря тому, что оба импеданса в цепи чисто активны
(рис. 10.1.2,6). Далее следует область частот/>./, где коэффициент усиления падает с
частотой по закону 6 дБ/окт. Спад достигается благодаря конденсатору С2, вклю-
ченному параллельно Z2 (рис. 10.1.2, в), т. е. когда Z2 = /рС2. Постоянство коэф-
фициента усиления в области частот выше /2 достигается благодаря активному
характеру импеданса. При этом спад исключается благодаря тому, что последо-
вательно с конденсатором С2 включено активное сопротивление R3 (рис. 10.1.2. г).
Такой же результат дает структура, в которой сопротивление R3 включается последо-
вательно к цепи R2C2 (рис. 10.1.2,6).
Рис. 10.1.2. Неинвертирующий корректор (а), развитие цепи обратной связи (б-г). Цепь (б)
эквивалентна (г).
126 Глава 10
10.1.4.	Расчет элементов корректирующих цепей
Для расчета элементов корректирующей цепи составляется (математически) ее
передаточная функция и затем методом сравнения определяются коэффициенты,
удовлетворяющие заданной функции. Оставшуюся степень свободы используют для
произвольного выбора какого-либо элемента, определяющего общий импедансный
уровень создаваемой корректирующей цепи.
Цепь на рис. 10.1.2, г
Передаточная функция идеального усилителя Н(р) с корректирующей цепочкой на
импедансах Zt и Z2 имеет вид
Л-Л1. и.-^1|(«, + ^7-рСг№ + Я1) + 1.
= —1 + —2 _Ri + ^2 1 + pC2(R3 + Rt||R2) _	1 + рт2
Z, Ri ' 1+PC2(R2 + R3)	°1+рт1’
+ О
(10.1.5)
R
1 + pC2(R2 + R3)
Величины Ho, Tt и т2 задаются заранее, исходя из желаемой характеристики коррекции,
например, Но = 100,	= 3180 мкс, т2 — 70 мкс. Сравнение коэффициентов дает три
уравнения для расчета элементов Rx, R2, R3, С2:
(7?i + R2)/Rt = Ho = 100,
C2(R3 + R1||R2) = t2 = 70-10"6c,
C2(R3 + R2) = Tj = 3180 IO"6 c.
Например, если задано Rt = 220 Ом, то тогда
*2
(10.1.6)
C2
= Rt (Яо - 1) = 99Rt = 21,78 кОм,
Rt + R2 ч 1 Ho , ч 3-1414-10'3 Л
(ti -т2) = Т-”Д-----------7(^1-^) =--------„-----=144,2 нФ,
^2	*
Rl
R2
(10.1.7)
R3 =
T T2“F
-Г - R2 = R2-----5 = R2 • 1,2283  10-2 = 267,5 Ом.
Q	2	2Ц-Т2	2 ’
Видно, что постоянные времени не могут быть реализованы в одной-единственной
RC-цепи, как иногда указывается в упрощенных справочных материалах.
Схема на рис. 10.1.2,д
Передаточная функция Щр) корректирующей цепи на рис. 10.1.2, д имеет вид
1  _ Т?2 + R3 + pC2R2R3
pC2J 1 + pC2R2
— —1 + —2 _	+ -^2 + R3 1 + pC2 [(Ri + R3) || R2] _	1 + px2
- Zt	Rl	l+pC2R2	°'1+RT1’
Zt — R, Z2 — R3 + I R21| ——
(10.1.8)
1 + pC2R2
а сравнение коэффициентов дает
(7?! + R2 + R3)/Rt = Ho,
C2[(R1 + R3)||R2]=t2,
6-2R2 = Ti .
Усилители-корректоры АЧХ	127
Выбрав = 220 Ом, при Но = 100,	= 3180 мкс, т2 = 70 мкс имеем
Т?2 — RlH0-
= 9,7807?! = 21,516 кОм,
, Т! 3180-10-6
2 = -^- =-----------= 151,1 нФ,
Т?2	Т?2
Г Ь
О,
(10.1.9)
*з
1,2017?! = 264,3 Ом.
Таким образом, полученные величины отличаются от тех, которые были получены для
схемы на рис. 10.1.2, г. Поскольку Z± = Rlt то передаточные функции Z2(p) в обоих
случаях должны быть одинаковыми. Следовательно, по частотной характеристике,
шуму и нагрузочной способности обе корректирующие цепи одинаковы.
10.2.	Корректоры на неинвертирующих цепях
Большинство корректоров реализуется именно на неинвертирующих цепях. Их
преимущество состоит в том, что они позволяют отделить источник сигнала от
усилителя, который поэтому может быть с низкоомным входом и, следовательно,
малошумным.
При расчете используются те же уравнения, что и для идеального операционного
усилителя при vd -> оо: сопротивление 7?j выбирается произвольно, величины сопро-
тивлений выражаются в омах, постоянных времени т,-в секундах, емкостей С-
в фарадах, фазовых углов <р-в радианах. Упрощенные формулы для расчета реальных
усилителей (с частотно-зависимым коэффициентом конечной величины) приведены в
[10.3, 10.4].
10.2.1.	Корректор НЧ с ограниченным спадом ВЧ (рис. 10.2.1)
Без фильтра ВЧ (С -> оо)
Передаточная функция:
Н(р) = Яо
(1 +^т2).
(1 +^1)’
'1 + (Щ2
(10.2.1)
ЩЛ = Но
<Р (Л = arctg (f/f2) - arctg (АЛ) •
Рис. 10.2.1 Неинвертирующий усилитель-корректор для магнитофонов.
128 Глава 10
Расчет элементов (по заданному R3):
R, => R3 = ( Я<Л - 1 ) R. => R2 = HA 1 - —)/?! => С2 =
V Ti /	V т1/	r2
(10.2.1a)
С фильтром ВЧ
Передаточная функция:
>	(1+^н)(1 +рт2)
Н(р) — — -———-	тн — Яотг,
—	(1 +рту)(1 +/п,)
I +№)2] П - (Ж)2].
[1 +(Ж)2][1 + (Ж)2] ’
ф(Л = arctg (Hof/fv) - arctg (Ж) - arctg (Ж) + arctg
Расчет элементов (no заданному R,):
r1=>r3 = (h0x—
 rl
я, = н</1//2;
//(f) =
(10.2.2)
Tn 	^17	Т1
1	/? =>Cj = — =>С2 = -^-
- 1 1 Rt	R2
(10.2.2a)
Такую характеристику должны иметь усилители записи и воспроизведения в магнито-
фонах.
10.2.2. Корректор с тремя граничными частотами (рис. 10.2.2)
Без фильтра ВЧ (С2 -> оо)
Передаточная функция:
И(п} = н ° +^з)(1 +/>т4)
“	°(1+/’Т|)(1 +рт2)’
(10.2.3)
Н.=НА±;
Н0т3	°f3
Г)2] [1 + (#з WJ2)2].
(Ж)2] [1 + (Ж)2] ’
ф(/) = - arctgt/Zfj) + arctg (f/f3) - arctg(/Z/2) + arctg(#3/НоЛ/2).
Расчет элементов (по заданному Rt):
/	т2
^о(тз ~ тг) — Ti I 1
R^R2=--------------------—Rl => А3 = (Яо - 1)7?! - R2 С3
ч-т2
Tj	Tn
__L г = —
A3 2 R2
С фильтром ВЧ
Передаточная функция:
ч (1 + ртн)0 +рт3)0 +рч). _
Н(р) — — ,——тн — Hotv,
—	(1 +ртг)(1 +рт,)(1+рт2)
я(Л =
С1С2 .
^отз
f/fv)A [1 + (Ж)2] [1 + (#3Wl/2)2] .
(Ж )2] [1 + (Ж)2] [1 + ГЖ)2]
(10.2.4)
ф(/) = arctg^a/Z/r) - arctg(Ж-) - arctgOJ +
+ arctg (Ж) - arctg (Ж) + arctg (#3/ЯоЖ);
1 lx2 — 1JO у
H(f) = Но
Усилители корректоры АЧХ 129
Рис.
10.2.2. Неинвертирующий усилитель - корректор для
проигрывателей грампластинок.
= тз + т4 + Що - 0тк - Т) - т2 - V
(яотг - Ъ) (т3 - т2 + т4) + т3т4 - тут1
т =------------------------------------.
Ч ~ Ъ
Расчет элементов (по заданному Rr):
=* G = “	= тг => ^2 = тг G = — => С3 = —.	(10.2.4а)
/?! Q Ct R2 3 R3	v ’
Такую характеристику имеют преимущественно усилители-корректоры проигрыва-
телей грампластинок с магнитным звукоснимателем (“moving magnet”, ММ). Известны
по меньшей мере 10 вариантов схемного решения корректирующей цепи, позволяющих
получить такую же характеристику.
10.3.	Инвертирующие корректоры
В связи с невозможностью полной развязки от источника сигналов и цепи
обратной связи инвертирующие корректоры почти не используются в предварительных
усилителях звуковой аппаратуры. Они могут включаться во второй или последующие
каскады усиления, где сигналы на низкоомном выходе предварительного (или пред-
шествующего) каскада уже достигают уровня порядка 100 мВ, и поэтому шум
высокоомной цепи ОС пренебрежимо мал.
В приводимом ниже расчете элементов схемы корректирующей цепи сопротивле-
ние Rt выбирается произвольно. Формулы справедливы для идеального операцион-
ного усилителя, фазовые углы выражены в радианах. Инвертированная частотная
характеристика получается благодаря замене Zx на Z2. Формулы для расчета те же, что
и выше.
10.3.1.	Корректор НЧ с ограниченным спадом ВЧ (рис. 10.3.1)
Без фильтра ВЧ (Cj -> х>)
Передаточная функция такая же, как (10.2.1):
Щр) = Но
0 +рт2).
(1 + рчУ
5 757
130 Глава 10
Рис. 10.3.1. Инвертирующий усилетель-корректор для магнитофонов.
71 + (f/f
(1031)
Ф (/) = arctg (f/f2) - arctg (///J.
Расчет элементов корректирующей цепи (по заданному Rt):
r^r3 = h0^r1^r2 = h0(i-^}r1^c2 = ^-.
ti	V т1/	R2
С фильтром ВЧ
Передаточная функция:
Н(п = Н Р'уУ+Р'^ .
—	°(1 + prv)(l +РЧ)’
нт = н L I и + Ш2]	.	по 3 2)
W % V [1 + (f/fv)2l [1 + Ш21 ’	 
<p(f) = ^~ arctg (f/fv) - arctg (///J + arctg (f/f2).
Расчет элементов цепи (no заданному Rt):
R^C1=^^R3 = H0^R1=>R2 = H0(1-^)r1^C1 = ^-.	(10.3.2a)
Tj	 Tj/	K2
Корректор эквивалентен неинвертирующему усилителю-корректору, схема которого
приведена на рис. 10.2.1.
10.3.2.	Корректор с тремя граничными частотами (рис. 10.3.2)
Без фильтра ВЧ (С -» оо)
Передаточная функция:
„	(1 + РТз)
—	°0 +РЧ)(1 +^2)’
н, = н>-
Ti
Усилители корректоры АЧХ 131
Рис. 10.3.2. Инвертирующий усилитель - корректор для проигрывателей грампластинок.
Н(/) = Н0
[1 + Ж)2]
[1+(Ш2][1 + (Ш2]’
(10.3.3)
<Р (J) = arctg (f/f3) - arctg (f/ft) - arctg .
Расчет элементов цепи (no заданному Rt):
H0(T1~T3)
Tj -r2
Aj => R2 —
^о(тз
T1 “Ъ
*2
r2
(10.3.3a)

С фильтром ВЧ
Передаточная функция:
+ Ртз)
Н(р) Но^ +
[1 + Ж)2]	~
[1 + (/7/г)2] [1 + Ж)2] [1 + Ш21 ’
(10.3.4)

ф(/) = - arctg(f!fv) - arctg + arctg(//f3) - arctg(/Zf2).
Ti-T2
1-^2
Расчет элементов цепи:
к.»с. - к, -*з) * -с» - к- ° «2 -"°(т* ~т,) д. - q - >
•**1	'1 Т2	к3	Tj т2	к2
(10.3.4а)
Частотная характеристика коррекции эквивалентна характеристике схемы на
рис. 10.2.2.
10.4.	Устройства магнитной записи
Структурная схема устройства магнитной записи приведена на рис. 10.4.1. Если
остаточная намагниченность сигналограммы Ф имеет постоянную амплитуду, то при
воспроизведении идеальной магнитной головкой ее ЭДС по закону индукции нарастает
пропорционально частоте (характеристика «6 дБ/окт»)
Ур(р)^рФ’ 1/0(/) » 2л/Ф = юФ.	(10.4.1)
5*
132 Глава 10
Бытовые
^магнитофоны
Потери
о
LQ
ig г[гц]
Ги
fA Lg f[TuJ
8
&
-6дБ/окт
Рис. 10.4.1. Структурная схема сквозного (запись воспроизведение) канала магнитофона.
Корректор записи
Компенсация
потерь
.Бытовые
магнитофоны
Идеально 1
1д(Ф/Фв)
Нормир. характеристика
остаточного потока
Lg Г [Гц]
lg f [Гц]
ig(u0/]
Напряжение воспр. головки
Идеально
с. 1
Студийные
магнитофоны
Корректор воспроизведения
Студийные магнитофоны
Компенсация
потерь
Идеально
Усилители корректоры АЧХ 133
Однако процессы записи и воспроизведения всегда подвержены влиянию много-
численных мешающих факторов, зависящих от частоты сигнала и длины волны,
связанных со скоростью движения носителя. К ним относятся:
•	слойные потери;
•	потери на саморазмагничивание в зоне записи;
•	потери из-за неравномерности контакта воспроизводящей головки с сигналограм-
мой в процессе воспроизведения;
•	щелевые потери (потери в зазоре воспроизводящей головки, обусловленные ко-
нечной шириной зазора);
•	потери в сердечнике магнитных головок (гистерезис, вихревые токи);
•	волновые потери, обусловленные явлениями резонанса в зоне контакта головок с
магнитной лентой (особенно при больших длинах волн).
Для достижения компромисса между такими показателями качества системы
магнитной записи, как отдача на высоких частотах и относительный уровень шума,
коррекция соответствующей частотной характеристики осуществляется раздельно в
канале записи и в канале воспроизведения (распределенная коррекция).
Механизм возникновения потерь при магнитной записи (например, слойных и
щелевых, затухания сигнала с нарастанием частоты) таков, что и после линеаризации
амплитудно-частотных характеристик фазовые искажения сигнала сохраняются.
Частотная характеристика остаточного потока на магнитной ленте
Нормированные частотные характеристики показаны на рис. 10.4.1, б:
для бытовых магнитофонов
|Ф(/)1 = Фв
' [1 + (В)2]
(Ж)2[1 +(Ш2Г
(10.4.2)
для профессиональных магнитофонов
|Ф(/)| = Фд- 1	=,	(10.4.2а)
Л1 + (Ж)2]
где Фд остаточный поток, соответствующий номинальному уровню записи. Соот-
ветствующие величины для кассетных и катушечных бытовых магнитофонов, а также
для видеомагнитофонов приведены в Приложении А12.
Корректор в усилителе воспроизведения
Форма частотной характеристики коррекции в канале воспроизведения магнитной
записи (без учета компенсации потерь) определяется зависимостью от частоты ЭДС
воспроизводящей головки, которая, как указано выше, нарастает с крутизной 6 дБ/окт
(рис. 10.4.1, г):
для бытовых магнитофонов функция коррекции

1 + РУ
1 + рТу '
для профессиональных магнитофонов
Hw(p) = н01-±^.
~	Р^А
(10.4.3)
134 Глава 10
Коррекция в канале записи
Поскольку слойные потери учитываются при нормировании характеристики оста-
точного потока на ленте, то верхняя граничная частота коррекции усилителя записи fA
не учитывается (рис. 10.4.1, а). Таким образом, в идеальном случае подъем в области
нижних частот (f <fv) необходим только для бытовых магнитофонов; функция
коррекции для них
1 + РТгл
НЛ(р) = Н0-----(10.4.4)
В магнитофоне со скоростью движения ленты v меньше 38 см/с для компенсации
потерь подъем характеристики коррекции на верхних частотах в усилителях записи и
воспроизведения увеличивается до 20 дБ на частоте 15 кГц.
10.4.1.	Коррекция в канале воспроизведения
Для примера рассмотрим корректор в канале воспроизведения бытовых магнито-
фонов, работающих при скорости магнитной ленты 19 см/с. ЭДС воспроизводящей
головки при остаточной удельной намагниченности ленты Фв = 320 нВб/м на частоте
сигнала 1 кГц величиной в 1 мВ принимается за номинальный уровень 0 дБ. На-
пряжение на выходе усилителя воспроизведения в этих условиях должно быть 100 мВ.
Из Приложения А12 определяются постоянные времени коррекции tv = 3180 мкс и
тА = 50 мкс. Пусть в качестве корректирующей служит цепочка на рис. 10.2.1 с
постоянными времени т1=тгит2 = тл.
Сначала определяется коэффициент усиления на нижних частотах Но по из-
вестному коэффициенту усиления Н для частоты 1 кГц, который равен 100:
-- ЛЖ - «< ^Л:;Г£Д--
По заранее выбранному R2 = 220 Ом рассчитывают остальные элементы коррек-
тирующей цепи (10.2.1)
R2 = R1H0Xv~Xa = 413,6 кОм,
xv
С2=^-= 7,689 нФ,	(10.4.6)
R2
R3 = rA НХ— - 1 ) = 6,387 кОм.
X xv '
Переменная коррекция в области верхних частот
Эта коррекция служит для компенсации спада уровня воспроизведения верхних частот,
вызываемого щелевыми потерями в воспроизводящей головке, потерями на гистерезис
и вихревые токи. Одна из возможностей реализации этой коррекции состоит в
использовании резонанса контура, состоящего из индуктивности воспроизводящей
головки L и подключаемого параллельно конденсатору С. Контур представляет собой
фильтр НЧ 2-го порядка с граничной частотой f0. Подъем характеристики в окрест-
ности f0 определяется добротностью контура Q, которую можно регулировать,
изменяя активное сопротивление RL (сопротивление нагрузки). Расчет параметров
контура производится по следующим формулам:
Усилители-корректоры АЧХ 135
o”L"’9,5 см/с
Рис. 10.4.2. Принципиальная схема усилителя воспроизведения с переключаемой коррекцией
частотной характеристики (для скоростей магнитной ленты 9.5; 19 и 38 см/с) [10.12].
1
(10.4.7)
Другой способ коррекции основан на использовании дополнительного Тзвена в цепи
коррекции верхних частот.
Шум усилителя воспроизведения
ЭДС воспроизводящей головки 1/0 при максимальном уровне записи сигнала с
частотой 1 кГц составляет около 1 мВ. Поэтому для получения достаточного ди-
намического диапазона воспроизводимого сигнала собственный шум усилителя ип
должен быть менее 1 мкВ. Для этого входная плотность напряжения шума на нижних и
средних частотах должна быть еп < 5-10“9 ВД/Гц. Плотность тока шума на верхних
частотах (чтобы исключить влияние большого импеданса головки на верхних частотах
|Z|~<bT) должна быть in < 0,5-10“12 АД/Гц. В наиболее критичных случаях для
согласования головки с усилителем используется входной трансформатор.
На рис. 10.4.2 приведена схема интегрального усилителя воспроизведения с пе-
реключаемой коррекцией и симметричным напряжением питания. Переключатель
коррекции электронный, транзисторы ВС 108 работают в ключевом режиме и
отпираются при подаче на них потенциала логического нуля L (UST = 0 В) Так
включается нужная цепь коррекции. Два других переключателя остаются запертыми
положительным напряжением в цепи базы, а параллельно включенные резисторы по
270 Ом (общее сопротивление цепи = 135 Ом) замыкаются на землю. Корректи-
рующую цепь для скорости ленты 9,5 см/с образуют конденсатор емкостью 22 нФ и
резистор 100 Ом в цепи ОС.
136 Глава 10
10.4.2.	Коррекция в канале записи
Частотная характеристика Н(р) усилителя записи бытовых магнитофонов опи-
сывается уравнением (10.4.4), согласно которому со снижением частоты fA коэффициент
усиления плавно нарастает. На практике нижней граничной частотой подъема ха-
рактеристики за пределами полосы пропускания выбирают fH = 10...20 Гп. Постоянная
времени коррекции рассчитывается по формуле
1 +
НА(р) = Н0------, тн ~ 8000 мкс.	(10.4.8)
—	1 + ртн
Характеристики и схемы корректирующих цепей приведены на рис. 10.1.1-10.2.1, 10.3.1
для постоянных времени = 3180 мкс и тн а 8000 мкс, соответствующих т2 и -ц.
Подъем верхних частот
Частотная характеристика коррекции с подъемом в области нижних частот по закону
6 дБ/окт между частотами fA и fB показана на рис. 10.4.3, а. Вариант схемы на
неинвертирующем каскаде на рис. 10.4.3.6 позволяет получить такую характеристику
при использовании дополнительной цепи А4 С4. С достаточной степенью прибли-
жения для этой цепи справедливо
К 2itC4(Rl + /?4)’ ?в = 2nC4R4	(Ю.4.9)
Для коррекции характеристики в области верхних частот полосы пропускания обычно
используются дополнительные резонансные цепи с высокой добротностью в районе/0,
как изложено в разделе об усилителях воспроизведения.
Усилитель записи
Усилитель записи является источником тока сигнала INF, подаваемого в записываю-
щую головку (рис. 10.4.1). Поскольку импеданс головки ZK(p) = Rs + pL зависит от
частоты, то для эффективного ввода тока в головку нужен источник с активным
выходным сопротивлением (усилитель с высокоомным выходом Ra) или операционный
усилитель с низкоомным выходом, нагруженным на высокоомную последовательную
нагрузку RF.
Lg(H)
Рис. 10.4.3. Коррекция верхних частот для компенсации потерь (а), принципиальная схема
каскада с коррекцией (б).
Усилители-корректоры АЧХ 137
Магнитофон REVOX А77
Рис. 10.4.4. Транзисторный усилитель записи с цепью коррекции частотной характеристики для
магнитофонов [10.11].
Универе,
головка
220
8.2 к
^47мк
Запись
4,7 мк
= 0.47 мк
0.015 мк
^220мк ^ЗЗОмк
2.2 к
Юмк
10
39 к
3,9 к
0,018 мк
5 мГн
180
2,7н
Воспроизведение
Корректор записи/воспроизведения
Усилитель
записи
Детектор
уровня
75к
820к
Коррекция
ВЧ
дРС 1204 с
NEC
15к ~]Б,01 мк
Рис. 10.4.5. Универсальный (запись - воспроизведение) усилитель на ИС для простых кассетных
магнитофонов [10.18].
1мк ==
UQ 390
150к
1к
10
Uv=12 В
—о
138 Глава 10
Схема с дополнительным сопротивлением неблагоприятна с двух точек зрения.
Во-первых, на частотах, при которых Rv, ток записи Ini уменьшается; во-вто-
рых, из-за дополнительного падения напряжения на Rv уменьшается динамический
диапазон записи.
Реализации схемы
Схема двухкаскадного усилителя записи на транзисторах Т, и Т2 с корректирующей
цепью показана на рис. 10.4.4. Он выполнен по неинвертирующей электрометрической
схеме. Цепь коррекции с постоянной времени (подъем на частоте 50 Гц) образуют
резистор R3 и конденсатор С2; резистор R2 ограничивает подъем частотной ха-
рактеристики на частотах fH ниже 25 Гц. Конденсатор С4 служит для подъема
характеристики в области верхних частот. Цепь С5, R3, С4. R4 образует Т-образное
звено с резонансной частотой около 20 кГц.
Оконечный каскад усилителя записи на транзисторе Т3 и источник постоянного
тока на Т4 с высоким выходным сопротивлением работают как источник тока сигнала,
подаваемого в записывающую головку. (Благодаря конденсатору емкостью 47 мкФ
база транзистора Т4 и, следовательно, эмиттер по переменному току находятся под тем
же потенциалом, что и коллектор Т3, поэтому падения напряжения на резисторе
330 Ом нет, значит нет и тока.)
На рис. 10.4.5 приведена схема предварительного универсального (запись вос-
произведение) интегрального усилителя для кассетного магнитофона невысокого
класса качества. Усилитель содержит автоматический регулятор уровня записи и
каскад усиления в цепи индикатора среднего уровня (типа «ИУ-метр»). В канале записи
нет специальной цепи для коррекции частотной характеристики в области нижних
частот. Подъем частотной характеристики в области верхних частот достигается с
помощью последовательного резонансного контура в предварительном каскаде и
дополнительно-с помощью ЛС-пепи в выходном каскаде.
10.5.	Усилитель-корректор
в проигрывателе грампластинок
10.5.1.	Частотная характеристика механической звукозаписи
Для того чтобы обеспечить по возможности большую плотность записи на
грампластинках (меньший шаг записи) и возможно большее отношение С/Ш, ампли-
туды сигналов при записи грампластинок подвергаются предкоррекции, характе-
ристика которой зависит от частоты. Согласно международным нормам, частотная
характеристика колебательной скорости записи (кривая RIAA) на рис. 10.5.1, а опи-
сывается уравнениями
,,	„ (1+рт,)(1+рт2)	/ [1 + (-///.nti +(Ж,)!]
- к> (1+рт>) • '|'1 ~Ч —ti+жн	’
Tj = 3180 мкс —*_// = 50 Гц, т2 = 75 мкс ->/2 = 2120 Гц,
т3 = 318 мкс->/3 = 500 Гц.	(10.5.1)
Постоянная К, (ее измеряют в см/с) определяет абсолютный уровень записанного с
максимальным уровнем сигнала с частотой 1 кГц. Колебательная скорость записи
составляет 4 = 10 см/с (монофоническая запись при 45 оборотах пластинки в минуту) и
соответственно 5 = 8 см/с (при 33 об/мин).
В случае гармонических сигналов колебательная скорость s и амплитуда сигнала а
Усилители-корректоры АЧХ 139
связаны между собой зависимостью
s(p)=pa(p); |л|=2л/|а|.	(10.5.2)
Графики зависимости s и а от частоты приведены на рис. 10.5.1.
10.5.2.	Частотная характеристика коррекции грамзаписи
Магнитные звукосниматели с подвижным магнитом (“moving magnet”, ММ) или
подвижной катушкой (“moving coil”, МС) имеют выходной сигнал, пропорциональный
скорости записи. Следовательно, для восстановления исходного (без предкоррекции)
сигнала частотная характеристика воспроизведения грампластинок должна быть кор-
ректированной по зеркально-обратному закону предкоррекции (уравнение 10.5.1).
а
Рис. 10.5.1. Диаграмма Боде частотной характеристики колебательной скорости s и амплитуды
сигнала а при записи грампластинок (а), частотной характеристики звукоснимателя при воспро-
изведении (б). (Выходной сигнал пропорционален амплитуде или колебательной скорости грамза-
писи.)
140 Глава 10
Звукосниматели, вырабатывающие сигнал, пропорциональный амплитуде записи
(например, пьезоэлектрические с керамическим или кристаллическим преобразовате-
лем), также требуют коррекции частотной характеристики (рис. 10.5.1). Поскольку
качество звукопередачи таких звукоснимателей невелико, то этой коррекцией в целях
удешевления проигрывателей обычно пренебрегают.
Поскольку характеристики коррекции при записи и при воспроизведении под-
чиняются одному и тому же закону (взаимная обратимость функций в счет не
принимается), то система записи и воспроизведения грампластинок в целом может
рассматриваться как система без фазовых искажений, которая, следовательно, не
требует фазовой коррекции. Однако небольшие фазовые искажения в системе все-таки
имеют место; они вызываются различиями формы режущей кромки рекордера и игл
звукоснимателей. Особенно эти искажения проявляются на сигналах верхних частот и
сигналах, записанных на дорожках малого радиуса (внутренние дорожки грамплас-
тинки).
10.5.3.	Магнитный звукосниматель
Звукосниматель это устройство для преобразования механических колебаний
иглы проигрывателя грампластинок в электрические сигналы. По типу используемого
преобразователя звукосниматели подразделяются на магнитные, пьезоэлектрические,
оптические и полупроводниковые. В настоящее время наибольшее распространение
получили звукосниматели с магнитными и пьезоэлектрическими преобразователями.
Механическая часть магнитного преобразователя в принципе представляет собой
фильтр НЧ высшего порядка, граничная частота которого у современных звуко-
снимателей превышает 15 кГц. Кроме того, звукосниматель вместе с тонармом
образуют фильтр ВЧ, граничные частоты которого лежат в области ниже 10 Гц и
должны сильно демпфироваться [10.4, 10.21].
Обычно коэффициент передачи магнитного звукоснимателя с подвижным маг-
нитом (напряжение на выходе Uo при колебательной скорости 1 см/с) имеет величину в
пределах 1/о = 0,5...1 мВ/(см с-1) и Uo = 0,03...0,2 мВ/(смс-1)-у звукоснимателей с
подвижной катушкой.
Электрическая часть звукоснимателя включает: сопротивление катушки Rs, ее
индуктивность L, емкость кабеля и входную емкость усилителя С и входное сопро-
тивление усилителя Rl (47 кОм). Все это в целом образует фильтр НЧ 2-го порядка с
граничной частотой
Для того чтобы коэффициент передачи при воспроизведении был постоянным во всей
полосе пропускания, необходимо, чтобы граничная частота фильтра f0 была выше
20 кГц, а его добротность Q не превышала значения 0,71. Лучше других этому
требованию удовлетворяют магнитные звукосниматели с подвижной катушкой, по-
скольку у них число витков невелико (индуктивность катушки L порядка единиц мкГн).
Более критичны в этом смысле звукосниматели с подвижным магнитом, у которых
индуктивность катушки L порядка 0,2-1 Гн, сопротивление проводов катушки Rs
около 1 кОм и емкость кабеля Ск около 250 пФ. Для согласования со звуко-
снимателями предварительные усилители проигрывателей грампластинок должны
иметь входную емкость в пределах от 47 до 470 пФ и сопротивление R, в пределах от
20 до 100 кОм.
Усилители корректоры АЧХ 141
а
Рис. 10.5.2. Схемы фильтров ВЧ для подавления низкочастотных помех: фильтр ВЧ на входе (а),
фильтр ВЧ в корректирующей цепи (б), фильтр ВЧ 3-го порядка (в), амплитудно-частотные
характеристики для fv = 15 Гц (г).
10.5.4.	Подавление низкочастотных помех
Повышенный шум на низких частотах-сугубо специфическое свойство системы
грамзаписи. Наряду с искажениями, появляющимися на нижних частотах при кор-
рекции, при воспроизведении грампластинок возникают акустические шумы (рокот,
гул) приводного механизма, а также шумы самой пластинки. Максимальные уровни
этих шумов приходятся на область частот от 3 до 15 Гц. Наиболее эффективно
низкочастотные шумы подавляются с помощью фильтров, включаемых на входе
усилителя воспроизведения грамзаписи. К таким фильтрам относятся:
•	фильтр ВЧ 1-го порядка на входе (рис. 10.5.2, а). В области частот ниже граничной fv
он позволяет подавлять шумы с крутизной спада частотной характеристики
6 дБ/окт. Он же служит разделительным каскадом между источником сигнала и
усилителем по постоянному току. Недостаток данного способа фильтрации состоит
в том, что он приводит к увеличению импеданса источника с понижением частоты
(увеличение токовой составляюшей шума):
•	фильтр ВЧ 1-го порядка в корректирующей цепи (рис. 10.5.2,6). Этот способ
фильтрации шума одновременно стабилизирует рабочую точку. Как часть кор-
ректирующей цепи фильтр оказывает влияние на постоянную времени коррекции;
•	фильтр ВЧ 3-го порядка (рис. 10.5.2, в). Высокая крутизна частотной характеристики
фильтра (18 дБ/окт) позволяет эффективно подавлять помехи в области, близкой к
нижней граничной частоте fv.
142 Глава 10
Расчет элементов фильтра (с характеристикой Баттерворта) заданной нижней
граничной частоты производится по следующим формулам:
1	Rl	1
7?!^=—, RH = -±	Сн = —— (Л = 47кОм).	(10.5.4)
2л/„	4	7tfvRL
10.5.5.	Корректоры для магнитных звукоснимателей
Согласно стандарту DIN45536/6, лист 2, частотная характеристика корректора для
магнитных звукоснимателей должна быть зеркально обратной характеристике записи
(уравнение 10.5.1). Сопротивление нагрузки звукоснимателя с подвижным магнитом
должно составлять RL = 47 кОм + 20%, входная емкость - Се 100 пФ, а функция
коррекции иметь вид
z. „	(1+РЪ) Г РЧ
(р) = Нг,------------ ------ ,
(1 +гч)(1 +p^)Li +^0J
tj = 3180 мкс = 50 Гц, т3 = 318 мкс ->/3 = 500 Гц,
т2 = 75 мкс ->/2 = 2122 Гц, т0 = 7959 мкс ->/0 = 20 Гц.
(10.5.5)
Здесь т0 = 7959 мкс-постоянная времени дополнительного фильтра ВЧ для подав-
ления низкочастотных помех, о чем говорилось выше. Схемы корректоров приведены
на рис. 10.5.3. (При использовании дополнительного фильтра для подавления
НЧ-шумов последовательно резистору R± должен быть включен конденсатор Ct.)
Инвертирующий корректор
Инвертирующему корректору (рис. 10.5.3, а) свойственны два основных недостатка.
Во-первых, корректор не развязан от источника сигнала, вследствие чего импеданс
Рис. 10.5.3. Схемы частотной
коррекции по характеристике
RIAA [10.5, 10.6, 10.19]: инверти-
рующая схема (а), прецизионная
схема (б), пассивная корректи-
рующая цепь (в), комбинирован-
ная пассивная цепь и прецизион-
ная схема (г), комбинированная
прецизионная + неинвертирую-
щая схема (д).
Усилители-корректоры АЧХ 143
звукоснимателя (разный у разных экземпляров) влияет на частотную характеристику
воспроизведения, особенно на верхних частотах. Во-вторых, высокий импеданс источ-
ника (| Ze | » Rt = 47 кОм) приводит к увеличению суммарного шума звукоснимателя и
усилителя почти на 15 дБ.
Неинвертирующий корректор
Преимущества неинвертирующего корректора (рис. 10.5.3,6): низкий уровень собствен-
ного шума, наличие развязки между входом и корректирующей цепью, повышенный
динамический диапазон сигнала на верхних частотах. Благодаря этим достоинствам
неинвертирующий корректор находит довольно широкое применение на практике. Но
у него есть и недостаток, который, впрочем, легко устраним. Он состоит в том, что на
частотной характеристике корректора появляется дополнительная граничная частота
/4. Своим появлением она обязана тому обстоятельству, что коэффициент усиления
всегда больше единицы. Корректирующая функция:
и /м = Н (1+^з)(1+^4).
-пРе« «оРР	О (1 + рх^ (1 +	,
1	(1 + рт3)
^~рр(?) -= Яо(1 +рТ1).(1 +/?Т;г);
отсюда следует
АЯ(р) =	= 1 + рт4;
^ном.корр
Т1Т2	75,75
т, =-----, в частности, т4 =-------Гмкс] .
г Нот3	Н/кГц
(10.5.6)
(10.5.7)
Погрешность расчета тем меньше, чем выше частота /4 и соответственно /ЛкГц.
Начиная со значения функции Hi кГц > 50, погрешность амплитуд на частотах
f > 15 кГц не превышает 0,2 дБ, что пренебрежимо мало. В реальных системах
грамзаписи стандартная частотная характеристика RIAA удовлетворяется лишь до
частот 25...50 кГц и, кроме того, имеет спадающий характер. Поэтому действительная
суммарная погрешность значительно меньше. На практике отклонение частотных
характеристик от расчетных у неинвертирующих корректоров меньше, чем у ин-
вертирующих или имеющих дополнительную коррекцию в области /4.
Активно-пассивные корректоры
На рис. 10.5.3,в приведена схема, состоящая из частотно-линейного предварительного
усилителя и корректора на пассивных элементах.
На рис. 10.5.3, г приведена схема, которая позволяет получить частотную харак-
теристику без четвертой граничной частоты /4. Активный корректор обеспечивает
постоянные времени и т3, а пассивное 7?С-звено Z22-постоянную времени т2. Обе
схемы требуют дополнительного согласующего усилителя с равномерной частотной
характеристикой. Его назначение-уменьшить влияние нагрузки на работу корректора.
Но он же ухудшает шумовые свойства канала воспроизведения и, кроме того, требует
более высоких уровней сигнала на верхних частотах в электрометрическом каскаде Аг
(из-за недостающей граничной частоты /2). Улучшенный вариант схемы показан на
рис. 10.5.3,6. Здесь согласующий усилитель одновременно служит инвертирующим
фильтром НЧ с граничной частотой f2.
144 Глава 10
10.5.6. Неинвертирующий (электрометрический) корректор
по характеристике RIAA
Характеристика коррекции по кривой RIAA для звукоснимателей с выходным
сигналом, пропорциональным колебательной скорости, может быть получена с по-
мощью цепи обратной связи с передаточной функцией HN(p) согласно рис. 10.2.2 и
уравнениям (10.2.3).
Рассмотрим вариант схемы на рис. 10.5.4, а. Для расчета элементов схемы про-
извольно выбирают сопротивление (в омах), а затем задают коэффициент усиления
на нижних частотах Но, например, Но = 9,90 кГ11 (типичные значения /Д кГц =
= 50...100). Дальнейший расчет производится в следующем порядке:
=> R2
243 (//0 - 10)	z	75 г	3180
~Rt^ R3 ~ (^о — 1)	— R2=> С2 —- — [мкФ] => С3 — — [мкФ] .
ЛоЭ	л.^	]
(10.5.8)
Схема на рис. 10.5.4. б-это фильтр ВЧ с нижней граничной частотой Д (обычно
5...20 Гц). Она полностью соответствует основной схеме на рис. 10.2.2 (уравнения
10.2.4), и ее передаточная функция описывается уравнением
(1 +рт3)(1 + /гг4)(1 +/?т5)
(1 +РТ1) (1 + /гс2)(1 +гс4)’
Н — Тз — ^°
nNO — — —
TiT2 1	750
т4 =---- х----<------мкс С 1,5 мкс.
тз	Hno
(10.5.9)
При заданных значениях постоянных времени ту = 7959 мкс -> f = 20 Гц и после
выбора сопротивления R3 (в омах) расчет элементов корректирующей цепи произ-
водится следующим образом:
(7S0 	31Я 7SO
243 +--) - 7959-3180 +---
_______________Hno/___________HNO
3105
[мкс].
= 7959 (/До - 1) +	— 2937 - тх [мкс] ,
"ко
Ri=^ Сj — —-— [мкФ] => R2
Ri
тх/мкс
С/мкФ
[Ом] =>
(10.5.10)
т„/мкс	75	3180
с^ф СОм] -С^Т2 [мкф]	= 7Г[мкФТ
Рис. 10.5.4. Схемы прецизион-
ных частотных корректоров по
характеристике RIAA: идеаль-
ная с ОС по постоянному напря-
жению (а), с фильтром ВЧ (б).
Номиналы элементов приведе-
ны в таблице на рис. 10.5.4, в, г.
а
С срильтром ВЧ
б
7?, С,	Коэфф.	Частота		Корректирующая цепь для v' — 34 дБ/I кГц				
	усиления	единил-		Л2		С310-’	С210 3	с,
	XX г0 [дБ]	него	[Ом]	[Ом]	[Ом]	[мкФ]	[мкФ]	[мкФ]
		усиления Гт [МГц]						
								
	Идеально		455,86	37,95	1,0000	6975,65	1976,09	31831,1
	100,00	10,00	458,25	38,13	1,0000	6957,06	1951,65	31666,3
	100,00	3,50	457,67	38,47	1,0000	6933,11	1905,21	31632,5
	100,00	1,00	455,37	39,79	1,0000	6841,47	1729,52	31744,5
fu = 5 Гц	90,00	10,00	464,21	38,15	1,0000	6944,49	1952,59	31290,7
	90,00	3,50	463,61	38,48	1,0000	6920,48	1906,12	31307,1
	90,00	1,00	461,23	39,80	1,0000	6828,62	1730,40	31370,1
	80,00	10,00	484,13	38,19	1,0000	6904,78	1955,53	30096,6
	80,00	3,50	483,50	38,52	1,0000	6880,59	1909,00	30113,3
	80,00	1,00	481,03	38,86	1,0000	6788,02	1732,90	30179,8
	Идеально		455,59	37,95	1,0000	6980,00	1976,35	7957,8
	100.00	10,00	458,59	38,13	1,0000	6960,92	1951,71	7906,9
	100,00	3,50	456,77	38,46	1,0000	6939,15	1905.12	7930,6
	100.00	1,00	449,94	39,78	1,0000	6856,01	1729,04	8013,9
/„ = 20 Гц	90,00	10,00	467,52	38,14	1,0000	6944,88	1952,92	7767,2
	90,00	3,50	465,58	38,47	1,0000	6923,10	1906,28	7791,3
	90,00	1,00	458,33	39,79	1,0000	6839,90	1730.83	7884,7
	80.00	10,00	499,93	38.16	1,0000	6892,56	1956,93	7289,5
	80,00	3,50	497,48	38,50	1,0000	6870,80	1910,12	7323,4
	80,00	1,00	488,40	39,82	1,0000	6787,59	1733,27	7435,9
Л, С,	Коэфф.	Частота		Корректирующая цепь для v = 40 дБ/I кГц				
	усиления	единил-	«3	Л2		С310“3	С210~3	С,
	XX г0 [дБ]	него	[Ом]	[Ом]	[Ом]	[мкФ]	[мкФ]	[мкФ]
		усиления А [МГц]						
								
	Идеально		912,02	76,69	1,0000	3486,58	977,83	31831,1
	100,00	10,00	921,65	77,43	1,0000	3457,99	953,53	31501,2
	100,00	3,50	919,25	78,79	1,0000	3444,11	907,61	31533,7
	100,00	1,00	909,75	84,36	1,0000	3353,32	737,28	31658,3
fu = 5 Гц	90,00	10,00	946,10	77,48	1,0000	3455,34	954,45	30747,6
	90,00	3,50	943,62	78,85	1,0000	3431,35	908,43	30781,1
	90,00	1,00	933,78	84.45	1,0000	3340,09	737,90	30909,4
	80,00	10,00	1033,13	77,65	1,0000	3415,39	957,43	28335,9
	80,00	3,50	1030,29	79.04	1,0000	3391,03	911,27	28373,0
	80,00	1,00	1019,11	84,71	1,0000	3298,29	739,93	28514,8
	Идеально		911,75	76,68	1.0000	3437,75	978,07	7957,8
	100,00	10,00	923,88	77,41	1,0000	3468,66	953,57	7855,6
	100,00	3,50	916,45	78,78	1,0000	3447,03	907,50	7903,6
	100,00	1,00	889,21	84,31	1,0000	3364,98	736,79	8079,8
fu = 20 Гц	90,00	10,00	961,63	77,45	1.0000	3452,33	954,73	7570,2
	90,00	3,50	953,13	78,81	1,0000	3430,68	908,52	7522,5
	90,00	1,00	922,39	84,38	1,0000	3348,49	737,57	7813,1
	80,00	10,00	1130,00	77,51	1,0000	3395,71	959,12	6514,7
	80,00	3,50	1113,75	78,90	1,0000	3374,48	912,57	6595,8
	80,00	1,00	1060,05	84,56	1,0000	3293,13	740,27	6872,7
Рис. 10.5.4, в, г. Номиналы элементов схем коррекции на рис. 10.5.4.
146 Глава 10
Влияние усиления в режиме холостого хода (XX)
В реальных усилителях с конечным коэффициентом усиления Vd(p) действительный
коэффициент усиления V отличается от усиления в цепи ОС HN. Его можно рассчитать
по формуле
V'(p) = HN ——
1 + —
1+ vd
(10.5.11)
—	-------j-.
Отсюда для каждой искомой функции V можно рассчитать параметры т'.Н'хо цепи
обратной связи в зависимости от т; и коэффициента усиления холостого хода Vd.
Для расчета коэффициента усиления холостого хода Vd используется однополюс-
ная модель, для которой v0~коэффициент усиления на нижних частотах и/0-граничная
частота на уровне —3 дБ. Далее, используя полученные величины т';, H'NO, проводится
расчет элементов цепи ОС [10.4].
Величины элементов корректора по кривой RIAA, нормированные по Rx = 1 Ом,
приведены в таблицах на рис. 10.5.4, в. г. Действительные значения элементов по-
лучают расчетным путем, задаваясь произвольно выбираемым R^.
R = R^„R„ С = %^.	(10.5.12)
Случай пренебрежимо малого влияния коэффициента усиления XX
Погрешность расчета элементов схемы корректора, обусловленная влиянием коэф-
фициента усиления XX, пренебрежимо мала в случае, когда петлевое усиление во всей
полосе частот vs(f) остается больше наперед заданной минимальной величины rs.min.
Требования в отношении коэффициента усиления XX и граничной частоты /т
единичного усиления v0 (однополюсная модель) зависят от коэффициента усиления
корректора на частоте 1 кГц, Я|кГц. Имеем
l^O 100 ’ rf | кГц *	,
(10.5.13)
/г	кГц-	RIAA :/2 = 2120 Гц .
При Я1кГц = 100 и rs.min = 100 (т.е. максимальная погрешность 1% или 0,1 дБ)
получаем v0 > 105 -> 100 дБ и /т 21 МГц.
Коррекция петлевого усиления
Отличия реальных частотных характеристик корректоров HN(p) от расчетных (урав-
нение 10.5.11) оказываются зависимыми от коэффициента усиления в петле ОС
Vs = Vd/H^. Если усилению XX Vd также придать закон частотной характеристики
корректора HN, то и петлевое усиление, и погрешность усиления становятся не
зависимыми ~от частоты. Остается лишь абсолютная погрешность коэффициента
усиления. Усилитель реализуется на двух операционных усилителях (его действи-
тельный коэффициент усиления, как у неинвертирующего усилителя, устанавливается
путем подбора параметров ОС). Между ОУ включается пассивный элемент с желаемой
функцией передачи. Общий коэффициент усиления Vd = v • HN представляет собой
произведение коэффициентов усиления промежуточных каскадов v2 и v2, которые
имеют постоянную величину в полосе частот до 50 кГц (50...200), и коэффициента
передачи пассивной корректирующей цепи Hd (допускаемый разброс номиналов
Усилители-корректоры АЧХ 147
Рис. 10.5.5. Максимальные отношения С/Ш без
частотного взвешивания (эффективные значения
относительно 10 мВ/l кГц) корректоров по харак-
теристике RIAA и типичных магнитных звукосни-
мателей с подвижным магнитом в зависимости от
плотности напряжения шума е„, приведенной ко
входу усилителя.
5... 10%). Благодаря общей ОС усилителя каждый каскад которого охвачен своей ОС,
нелинейные искажения (стационарные) получаются весьма малыми. Сквозная частот-
ная характеристика определяется параметрами внешней цепи ОС, передаточная
функция которой HN.
Шумы
Собственный шум магнитных звукоснимателей с подвижной катушкой, измеряемый с
частотным взвешиванием по характеристике R1AA относительно 2 мВ (сигнала с
частотой 1 кГц), лежит в пределах —68...—72 дБ. При измерениях без частотного
взвешивания эти величины соответствуют активному входному сопротивлению
Rg = 2,2 кОм, а при измерениях со взвешиванием по частотной характеристике
слуха-сопротивлению RG = 4,7 кОм. Шум предварительных усилителей следует рас-
считывать исходя из входного сопротивления Ло opt = 2...5 кОм. Отсюда следует, что
для входных каскадов на биполярных транзисторах при коэффициенте усиления
Во = 250 ток покоя 1С в цепи коллектора должен составлять приблизительно 40 мкА.
При меньших токах покоя преобладающей окажется шумовая составляющая на-
пряжения еп, что под влиянием коррекции приведет к усилению шума в области нижних
частот. При больших токах покоя преобладающей оказывается шумовая состав-
ляющая тока 1„, что под влиянием импеданса звукоснимателя приводит к усилению в
области верхних частот. Полевые транзисторы во входных каскадах должны иметь как
можно большую крутизну дт.
Специально для операционных усилителей на рис. 10.5.5 приведен график за-
висимости отношения С/Ш от приведенной ко входу плотности напряжения шума е„.
На практике предельными являются значения еп < 5 нВ/^/Гц и i„ < 6 пА/^/Гц. Для
операционных усилителей результаты измерений шума, проводимых при различных
сопротивлениях нагрузки, могут значительно отличаться от приведенных.
Относительный уровень шума корректора RIAA на операционном усилителе NE
5534А без частотного взвешивания при короткозамкнутом входе равен 87,3 дБ; при
нагрузке на эквивалентное сопротивление источника RG = 2,2 кОм он составляет
82,8 дБ, а шум самого звукоснимателя-81,2 дБ. Измерения при короткозамкнутом
входе могут дать ошибочные (завышенные результаты), особенно для усилителей с
большими шумовыми токами на входе. Более или менее совпадающие результаты
дают измерения при эквивалентном сопротивлении источника RG = 2...5 кОм.
У инвертирующих частотных корректоров относительный уровень шума на 15 дБ
ниже. Собственный тепловой шум магнитного звукоснимателя с индуктивностью
L= 600 мГн при сопротивлении нагрузки Rr = 47 кОм составляет 72 дБ (относительно
2 мВ на частоте 1 кГц), а собственный тепловой шум схемы на рис. 10.5.4 при
148 Глава 10
Рис. 10.5.6. Частотный коррек-
тор по характеристике RIAA на
малошумящем операционном
усилителе [10.20].
Re = Zj = 47 кОм-на 13 дБ выше, и соответственно отношение С/Ш в лучшем случае
достигает 50 дБ. Еще больше отношение С/Ш снижается под влиянием шумового тока
усилителя
Примеры схем
На рис. 9.2.4 приведена схема частотного корректора по характеристике RIAA,
выполненного на дискретных элементах. На рис. 12.3.2 приведена схема корректора на
ИС.
На рис. 10.5.6 приведена схема стандартного корректора на малошумящем ОУ
типа NE 5534А. Нижняя граничная частота сигнального входа /4 = l/2nCrRL при
СЕ = 22 мкФ и Rl = 180 кОм || 180 кОм лежит около 0,1 Гц. Корректирующая цепь
содержит фильтр ВЧ, образованный емкостью С1 = 47 мкФ и сопротивлением
R1 = 150 Ом с f4 = 22,6 Гц. На выходе включается другой фильтр ВЧ, образованный
емкостью СА = 330 нФ, Rc = 470 кОм и нижней граничной частотой около 1 Гц.
Допустимая нагрузка RL = 22 кОм, при ней нижняя граничная частота f4 повышается
до 20 Гц (на практике иногда требуется меньшее нагрузочное сопротивление; его
можно реализовать, увеличив СА и уменьшив Rc).
При асимметричном напряжении питания весьма полезно введение полярного
электроли тического конденсатора. Емкость компенсации частотной характеристики
Ск = 68 пФ может быть уменьшена. Небольшие отклонения частотной характеристики
от нормированной ликвидируются подбором элементов цепи ОС.
11.	Регуляторы
частотных характеристик
Регуляторы частотных характеристик являются неотъемлемой частью любого
звуковоспроизводящего устройства и предназначены для регулирования уровня сигна-
лов в определенных частотных полосах, позволяющего изменять характер всей
звуковой картины. На практике такие регуляторы становятся весьма эффективным
средством воздействия на искусственно воспроизводимую звуковую картину, в ре-
зультате которого ее можно приблизить к естественному звучанию [11.6]. К регуля-
торам частотных характеристик относятся:
•	частотно-зависимые регуляторы громкости («физиологические»);
•	регулят оры тембра (регуляторы нижних и верхних частот);
•	регуляторы «эффекта присутствия»;
•	многополосные регуляторы (эквалайзеры);
•	фильтры ограничения передаваемой полосы частот (антишумовые фильтры нижних
и верхних частот);
•	регулирующие схемы для улучшения пространственного слухового впечатления
(псевдостереофонические эффекты, расширение стереофонической базы, «круговой
звук»).
К peiуляторам в частотной области относятся и многие устройства студийных и
сценических звукотехнических комплексов, которые позволяют путем электронной
обработки сигналов придавать звуковому материалу самые разнообразные, весьма
впечатляющие эффекты звучания («флэнжинг», «фэйзинг» и др.).
11.1.	Частотно-зависимые регуляторы громкости
Из физиологии слуха известно, что при снижении уровня громкости человек хуже
воспринимает составляющие звука в областях низких и высоких частот звукового
диапазона. Частотно-зависимые регуляторы громкости как раз и предназначены для
выравнивания громкости звучания звуковой картины в соответствии с субъективными
свойствами слуха человека. Как правило, это выравнивание состоит в искусственном
подъеме составляющих нижних и верхних частот при общем малом уровне звука.
Коррекция громкости, соответствующая кривой субъективного восприятия, реали-
зуется с помощью регуляторов тембра, которые обычно связаны с общим регулятором
громкости (рис. 11.1.1). Такая регулировка позволяет улучшить субъективно воспри-
нимаемую звуковую картину, особенно при низких уровнях громкости. Во всех
устройствах звуковоспроизведения предусмотрена возможность отключения регуля-
торов субъективной громкости, поскольку их использование иногда связано с опре-
деленными проблемами [11.7]:
•	при данном положении регулятора заранее не известно, какой в действительности
окажется субъективная громкость;
•	реализованная в каждом конкретном звуковоспроизводящем устройстве частотно-
зависимая характеристика регулировки громкости (по чисто экономическим при-
чинам) является грубо аппроксимированной;
•	нелинейная характеристика чувствительности слуха требует (теоретически) допол-
нительного сжатия сигнала, зависящего от уровня звука;
150 Глава 11
Рис. 11.1.1. Частотно-зависимый регулятор громкости по кривой громкости слуха (а), АЧХ при
трех положениях регулятора: на максимальную, среднюю и минимальную громкости (б) [10.6].
•	коррекция частотной характеристики осуществляется с помощью минимально-
фазовых цепей, хотя до сих пор неясно, чувствителен ли слух человека к фазовым
искажениям;
•	многие музыкальные инструменты при исполнении на них громких и тихих пассажей
издают звуки с разной тембральной окраской.
11.2.	Регуляторы тембра
Простейшими регуляторами тембра являются комбинированные регуляторы ниж-
них и верхних частот [11.1]. Схематически частотная характеристика регулятора
тембра показана на рис. 11.2.1. На ней видно, что в области средних частот (около
1 кГц) передаточная функция остается неизменной, а на крайних частотах 20 Гц и
20 кГц ее можно регулировать в пределах +20 дБ. График передаточной функции Н
можно приближенно рассматривать как состоящий из нескольких участков, каждый из
которых представляет собой характеристику независимого фильтра 1-го порядка с
крутизной 6 дБ/окт. При симметричном подъеме и спаде передаточная функция
фильтра
Н(  = Н атР^т .	1 + <Wrc1H
— Р °(1 - ат) +/?т1Г 1 + (1 - ан)рт1Н
(11.2.1)
Переменный коэффициент а определяет вид реализуемой обработки спектра: при
максимальном подъеме а = 1, без подъема или спада а = 0,5, при максимальном спаде
а = 0. Теоретические зоны регулирования тембра на рис. 11.2.1 затемнены. В реальных
схемах регулятора тембра области регулирования ограничиваются значениями ко-
эффициента а
0 < O-min + Ct + Ctmax < 1 ,
АН
Ищах .	'	. yj.? C^min 1 Ctrnax
1 + АН
(11.2.2)
Регуляторы частотных характеристик 151
Рис. 11.2.1. Диаграмма Боде ре-
гулятора тембра. Крутизна ска-
тов фильтра 6 дБ / окт.
11.2.1.	Пассивные регуляторы тембра
Пассивные регуляторы тембра работают как частотно-зависимые делители на-
пряжения, обладающие большим собственным затуханием. Граничные частоты ре-
гулирования показаны на диаграмме Боде (рис. 11.2.1).
Регулятор нижних частот (рис. 11.2.2, а)
А^Т.тах
Л
Ri
R1 С2’
максимальный подъем при
~ 2nR3C2 ^2т ~ 2nR1C2 ’
максимальный спад при
f_______1 f______________1
/1г''2лЛ1С1’ J ~ 2nR2C1 ’
^2	*3	^22
равномерная область = —, Н(} =----------= .
F F	R22 с; 0 rx + r3 r2
(11.2.3)
Формулы справедливы при условии R2 » Rx » R3 и симметричности характеристик
коррекции. Потенциометр R2 должен иметь логарифмическую характеристику ре-
гулирования, в среднем положении потенциометра отношение сопротивлений плеч
делителя должно быть R2i = 0,9R2 и R22 = 0,1 .
Регулятор верхних частот (рис. 11.2.2)
АНн.тьх
Rt’
максимальный подъем при
fiH * 1/2л7?3С2, /гн ~ 1/2tiR3C1 ,
(11.2.4)
максимальный спад при
152 Глава 11
Cj + С2
Рис. 11.2.2. Пассивные частотные кор-
ректоры нижних частот (а), верхних
частот (б).
(11.2.4)
Формулы справедливы при условии R2>> Rt » R3, потенциометр R2 должен иметь
логарифмическую характеристику регулирования, в среднем положении потенцио-
метра отношение сопротивлений плеч должно быть Т?21 = 0,97?2 и ^22 = 0,1Т?2.
Расчет регулятора с пределами регулирования +20 дБ
Регулятор тембра с пределами регулирования нижней и верхней областей +20 дБ
реализуется по стандартной схеме (Л//тах = 10, при этом R2 = ЮА, = 1007?3). При
одинаковых сопротивлениях R2 регуляторов нижних и верхних частот формулы 11.2.3 и
11.2.4 упрощаются (сопротивления R2 подставляются в килоомах, частоты /2в
герпах):
7?1Г = RlH = 0.1Я2 (кОм), R3T = R3H = 0,01/?2(кОм);
(11.2.5)
159-103	159-103
С1Г =  ----— (нФ), С2Т = 10С1Г (нФ), С1Н -  --------— (нФ), С2И = 10С1н (нФ).
J2T' ^2	J2T' К2
Рис. 11.2.3. Схема пассивного регулятора тембра (а), пределы регулирования АЧХ (б). Макси-
мальное вводимое затухание —20 дБ [11.2, 11.3].
Регуляторы частотных характеристик 153
В этих формулах индекс «Т» относится к регулятору нижних частот, а индекс
«Н» верхних. Числовой пример, при R2 = 100 кОм получаем Rx = 10 кОм, /?3 =
= 1 кОм и f2T = 50 Гц, при f2H = 10 кГц получаем = 31,7 нФ, С2т = 318 нФ и
соответственно С1Н = 15,9 нФ, С2Н = 159 нФ. На практике полученные величины
округляются до ближайших номиналов (33 нФ, 330 нФ, 15 нФ, 150 нФ). Полная схема
регулятора тембра приведена на рис. 11.2.3. Включенный между потенциометрами
резистор RK — R2/W = 10 кОм является развязкой. Емкость Со служит развязкой по
постоянному току. Нижняя граничная частота развязки
1 ~ !
2лС0(/?1т + /?2Т + ^ЗТ) 2лС0/?2т
При выбранных величинах сопротивления и fv < 15 кГц требуемая емкость Со
> 0,1 мкФ. Сопротивление нагрузки должно быть |Z, |	R2.
11.2.2.	Активные регуляторы тембра
Активные регуляторы тембра обычно строятся по инвертирующей схеме. Преи-
мущества схемы (рис. 11.2.4):
•	в нейтральном положении регулятора (равномерная передача во всей полосе частот)
затухание равно 0 дБ, коэффициент усиления усилителя v' = 1 (а не А//тах), благо-
даря чему нелинейные искажения и шум снижаются; '
•	низкоомный выход;
•	возможность применения потенциометра с линейной характеристикой регулиро-
вания;
•	симметричность областей подъема и спада частотной характеристики (при сим-
метричной схеме)
В простейшем случае активный регулятор тембра может быть построен на одном
транзисторе по схеме с общим эмиттером.
Регулятор нижних частот
Максимальные пределы регулирования (подъем/спад)
^7/утах = 1 + R2jR ,
1 1
fiT ~ 2л(/?1||/?2)С1’ f2T ~ 2.nR2Ci •	°1 -2’6)
При расчете частотной характеристики сопротивлением регулятора верхних частот RK
можно пренебречь, в области частот f < f2 можно пренебречь емкостью С. Таким
Рис. 11.2.4. Принципиальная схема
симметричного активного регулятора
тембра.
154 Глава 11
образом, А// и, следовательно, /&Нт можно определить непосредственно по соот-
ношению сопротивлений. Амплитудно-частотная характеристика регулятора тембра
получается равномерной в среднем положении потенциометра, т. е. когда R2i =
= r22 = 0,5 R2. Поэтому здесь целесообразно использовать потенциометр с линейной
характеристикой регулирования.
Регулятор верхних частот
Максимальные пределы регулирования (подъем/спад)
(7?3 + 7?4) (7?! + 2RK + R3)	7?i + 2RK
~ R3 (R, + 2RK + Л3 + Л4) ~ R3 ’
(11.2.7)
f______________1 f____________________1
J1"^2n(Ri +2RK + R3)C3 J2H~2nR3C3
Здесь при расчете регулятора верхних частот нельзя пренебрегать низкочастотным
регулятором. В рассматриваемой области частот конденсатор С± является шунтом для
сопротивления R2. Между клеммами А, В и С остаются соединенные в звезду
сопротивления Rt и RK. Передаточная функция и величины Д//н, f1H, f2H рас-
считываются для полученной цепи звезда-треугольник, включающей все эти эле-
менты. Упомянутые упрощения справедливы при условии
Т?4 » (R3 + 7?! + 2RK) ,
которое на практике всегда удовлетворяется.
б
Частота (Гц )
Рис. 11.2.5. Принципиальная схема ак-
тивного регулятора тембра (а),
АЧХ(б).
Регуляторы частотных характеристик 155
Расчет элементов схемы
При расчете элементов схемы задаются максимальными пределами регулирования в
нижней и верхней частотных областях &НТ, АЯН и одним из сопротивлений, например
R2. Затем на нижней рабочей частоте/2 г регулятора тембра рассчитываются С и R}
для регулятора нижних частот. По выбранному RK (например. RK = R3) на верхней
рабочей частоте/2Н рассчитываются R3, С3 и /?4 для регулятора верхних частот. Для
надежной защиты сигнального входа и регулятора от перегрузок величины Rv и R3
следует выбирать большими, чем минимально допустимое сопротивление нагрузки
Zmin (обычно для операционных усилителей | Zmin | = 0,6...2 кОм). С другой стороны, в
целях уменьшения шума импеданс нагрузки следует выбирать как можно меньшим.
В случае когда максимальные пределы регулирования тембра не превышают 20 дБ
(АН — 10), расчет можно проводить по формулам
Rr = 0,11/?2 (кОм), С = 1-^9	(нФ),
J2T ' R2
RK = Rx (кОм), R3 = 0,33/?! (кОм),
4,34-106
С3 = —------—(нФ),	/?4 > 3,7R2 (кОм)
J2H ’ г<2
(11.2.8)
(значения R2 подставляются в килоомах, а частоты/2-в герцах). Числовой пример: при
R2 = 100 кОм, f2T = 50 Гц и f2H = 10 кГц получаем R3 = 11 кОм, С = 31,8 нФ.
RK = 11 кОм, R3 = 3,66 кОм, С3 = 4,34 нФ и /?4 = 370 кОм. Для практической реали-
зации схемы можно использовать близкие по номиналу стандартизованные элементы
(рис. 11.2.5).
Для защиты регулятора нижнечастотной области от постоянного тока в его пепь
целесообразно включить потенциометр. Рабочая точка устанавливается с помощью
дополнительного сопротивления в цепи обратной связи RG 10/?2. Для предотвраще-
ния самовозбуждения при полностью введенном регуляторе ВЧ в цепь включается
компенсирующее звено Rc-Cc.
11.3.	Эквалайзеры (многополосные регуляторы тембра)
Регулирование АЧХ усилителя в отдельных участках частотного диапазона осу-
ществляется с помощью эквалайзеров, которые преимущественно представляют собой
регулируемые полосовые фильтры 2-го порядка («корректор Боде» на рис. 11.3.1).
Передаточная функция корректора
®о +Р^а +Р2
Щр) = н0---------------,
«о + р^(1 -а)+Р2
(11.3.1)
АН
^тах । I д	Clmin 1 ^тах •
Здесь Но- постоянное основное усиление, а определяет величину подъема или спада
характеристики на центральной частоте /0 = ю0/2л. Добротность Q определяет изби-
рательность фильтра. Она связана с шириной пропускания фильтра А/ на уровне — 3 дБ
зависимостью Q = /O/Af. Классификация и углубленный анализ схемы приведены в
[11.13].
156 Глава 11
Рис. 11.3.1. АЧХ эквалайзера 2-го по-
рядка.
11.3.1.	Эквалайзер с постоянной шириной полосы частот
Эквалайзеры с постоянной шириной полосы частот могут реализовываться,
например, как «октавные фильтры» (центральные частоты полос разнесены на одну
октаву) или как «третьоктавные фильтры» (центральные частоты полос разнесены на
1/3 октавы -терцию).
Для расчета параметров эквалайзера ю0 и Q задаются количеством А-частотных
полос обработки, верхней и нижней граничными частотами (fmax) и (/й^,) [11.8]. Точные
значения центральных частот полос /0,< рассчитываются по формуле
2 (N-i) I 1
/о.< —
21—in
i = 1. 2........... N.
(11.3.2)
Центральная (среднегеометрическая) частота
,/o.m Z/max,/min •
Шаговый коэффициент (шаг разноса центральных частот)
На практике в качестве центральной /0 т частоты выбирают 1 кГц, а шаговый
коэффициент К = 21/м, где М- количество частотных полос на октаву. Например, для
третьоктавного эквалайзера шаговый коэффициент К = 21/3 = 1,26, для октавного
эквалайзера К = 21/l = 2. Добротность Q при максимальном подъеме или спаде АЧХ
следует выбирать из условия
Для третьоктавных фильтров Q = 4,32 (К = 1,26) и для октавных Q = 1,41 (К = 2).
Эквалайзер с фиксированной добротностью Q (рис. 11.3.2)
Центральная частота
2/?i + R2 ц — _ 
RlR2RJC1C2 ° “	’
Регуляторы частотных характеристик 157
Рис. 11.3.2. Схема эквалайзера с доб-
ротностью Q = 1.
максимальный подъем или спад
2R3R2^-1 “I" Я3С2 (Я< З- Я2)
АНтах = А „ Л/ , „ L >	*3 » *1 >
иа
О
(11.3.3)
2R1R2C1 + /?jC2(/?2 + Я3)
добротность
0 _ ю ________^2R3CtC2________
V	0 2/?2Cj + (Rt + R2 + R3) C2
Для октавных фильтров можно допустить С3 = 10С2 и R3 = 10/?2, после чего формулы
для расчета элемент овг схемы упрощаются
Рис. 11.3.3. Эквалайзер как фильтр
«эффекта присутствия», объединенный
с регулятором тембра (а), АЧХ(б)
[11.11].
158 Глава 11
С, =------УЗАЯ - 1,
2 20л/оЛ2х
Q = 10С2,
R3 = 1QR2,
(11.3.4)
е=
v V 9,6
причем R2 выбирается произвольно. Максимальный подъем АН и добротность Q
связаны между собой той же зависимостью, что и выше. Таким образом, например,
при АЯ =3,1 (10 дБ) Q = 0,92, при ДЯ =10 (20 дБ) Q = 1,74. Следовательно, для
октавного эквалайзера благоприятен максимальный подъем ДЯ в пределах 3...5.
Недостатком схемы является высокий импеданс R3 на входе усилителя на частотах
ниже центральной /0.
В качестве примера на рис. 11.3.3 приведена схема эквалайзера, используемого в
качестве регулятора тембра (ВЧ-НЧ) в сочетании с фильтром «эффекта присутствия».
Эквалайзер с параллельными цепями
На рис. 11.3.4 показана схема 10-полосного эквалайзера, состоящего из фильтров,
показанных на рис. 11.3.2. Входной согласующий усилитель нагружен на сопротив-
ление RJN = 10 кОм/IO = 1 кОм (Л' число фильтров). Это сопротивление является
минимальным для эквалайзера; другой способ решения схемы входа эквалайзера
состоит в том, что вход делается раздельным, для чего используются несколько
согласующих усилителей. Общий для всех фильтров выходной сигнал получается на
сумматоре. Результирующее усиление эквалайзера регулируется путем вычитания
входных сигналов на RB = RA/(N — 1), т. е. происходит компенсация основного уси-
ления v = 1 каждого отдельного фильтра. Удовлетворяя этому требованию, можно
добиться того, что на краях полосы пропускания форма частотной характеристики
будет выдерживаться точно. Недостаток схемы состоит в том, что на выходе
суммируется шум всех полосовых фильтров. Увеличение шума в линейном режиме
(т.е. когда коррекция не введена) составляет Uc-a-^/~N UK, что равносильно после-
довательному включению эквалайзеров.
		Го(Гц)	СИнФ)	С2(нФ)
ф	125 Гц			32	180	18
|	250ГЦ			64	100	10
i	500Гц			125	47	4,7
i	1кГц 	 4	2кГц 			250	22	2,2
4	4 кГц 			500	12	1,2
£	8кГц 			1к	5,6	0,56
4	15кГц			2к	2,7	0,27
		4к	1,5	0,15
Rb = ^=5,22k		8к	0,68	0,068
о у	i		15к	0,39	0,039
Рис. 11.3.4. 10-полосный ок-
тавный эквалайзер [11.12].
Регуляторы частотных характеристик 159
11.3.2.	Эквалайзер с регулируемой полосой коррекции
Третьоктавные и параметрические эквалайзеры требуют более широких полос
коррекции, чем допускают схемы, описанные в разд. 11.3.1. (Параметрические эква-
лайзеры отличаются тем, что центральные частоты полос коррекции и их добротность
могут свободно регулироваться.)
Хорошие результаты дают схемы эквалайзеров с активной (омической) отри-
цательной ОС и управляемой положительной ОС, обладающей свойствами полосового
фильтра (рис. 11.3.5, а). Это схема инвертирующего эквалайзера с Но = — 1. Более
простой вариант схемы на рис. 11.3.5,6 обеспечивает добротность Q < ДЯ/2. Ис-
пользуя в схеме активный полосовой фильтр 2-го порядка (рис. 11.3.5, в), можно
получать любые добротности (типичные величины Q < 20). Параметрический эква-
лайзер реализуется при использовании управляемого полосового фильтра с регули-
руемой добротностью. В качестве примера схема такого эквалайзера показана на
рис. 11.3.5, г.
Требуемая характеристика полосового фильтра
Передаточная функция многополосного эквалайзера Н(р) на частоте максимального
подъема и требуемая для нее добротность G(p) связаны между собой зависимостью
Н(р) =---——-------- (рис. 11.5,а, б),	(11.3.5)
1-Ц^-С(р)
Н_(р) = 1 + 26 (д) (рис. 11.3.5,в. г).
Для хорошего совпадения частотных характеристик должно удовлетворяться условие
Ro < | ZBP | (входное сопротивление меньше импеданса фильтра). Центральная частота
ю0, добротность Q и максимальный подъем Н частотной характеристики эквалайзера
определяются соответствующими параметрами полосового фильтра, для которых
справедливы соотношения
и>о,вр — cOq>
Но,№ — |ЯВр(ю0)|
(ДЯ- 1)к
1 + 2k
(11.3.6)

Для схемы на рис. 11.3.5, в к-> оо.
Пассивный полосовой фильтр
В частном случае схемы на рис. 11.3.5,6, когда можно пренебречь величиной kR (т. е.
когда к -» оо) и считать Cj = С2 = С, формула для расчета максимального подъема
частотной характеристики упрощается:
ДЯ = 1 + 2Q2, Q = J^,	(11.3.7)
R
Активный полосовой фильтр
Элементы фильтра на рис. 11.3.5, в после произвольного выбора R3 и при
Cj = С2 = С рассчитываются по формулам
бвр п z- _ z-	^2вр
2Я0, вр	и>о°з
1
(11.3.8)
Ri
(2Qbp — 1)юоС1
160 Глава 11
Рис. 11.3.5. Схемы эквалайзеров: с полосовым фильтром в цепи ОС (о), для небольших (Q <
< АН/2) добротностей (б), для любых добротностей Q(в), с управляемым полосовым фильтром
(г).
Вариант последовательного включения эквалайзеров
Несколько эквалайзеров можно соединять последовательно или параллельно, образуя
систему с одним суммирующим усилителем и компенсирующим сопротивлением Ав,
как показано на рис. 11.3.4 и 11.3.5. Один из вариантов соединения эквалайзеров
показан на рис. 11.3.6. Такая схема позволяет получить весьма желаемую на практике
частотную характеристику с симметричными областями подъема и спада. Система
состоит из нескольких полосовых фильтров (рис. 11.3.5, в, г) [11.14], соединенных
параллельно между собой. Шум полосовых фильтров подавляется в среднем по-
ложении потенциометра. Коэффициент усиления в линейном режиме (Я(| = 1) уста-
Регуляторы частотных характеристик 161
Рис. 11.3.6. Многополосный эквалайзер с па-
раллельно подключаемыми цепями коррек-
ции (усиление / ослабление) [11.14].
навливается подбором сопротивлений R3 и R3. Максимальный подъем частотной
характеристики АН обеспечивается благодаря суммированию сигналов на выходах
полосовых фильтров
&Н = ( 1 । ^ВР.тах
(11.3.8а)
11.3.3.	Эквалайзер с R-L-C режекторным фильтром
Еще один класс корректоров образуют эквалайзеры с режекторными (заграждаю-
щими) фильтрами, образованными последовательными резонансными контурами
R = L=C (рис. 11.3.7). Когда потенциометр R3 находится в одном из крайних
положений, на работу схемы никакого влияния он не оказывает. В положении
потенциометра « + » схема работает как неинвертирующий усилитель. В положении
« — » операционный усилитель работает как повторитель напряжения, и сопротивления
на входе R и Z образуют пассивный делитель напряжения:
aR + а(1 — a) R. 4- Z
Я(р) =--------------------!-----=-—
(1 — a)R + а(1 — ct)/?j + Z
(11.3.9)
При параллельном включении потенциометров R3 в многополосных эквалайзерах
их взаимное влияние оказывается очень сильным, особенно в крайних положениях
потенциометров. Избавиться от этого влияния, т. е. обеспечить развязку фильтров
можно, если для каждой частотной полосы использовать отдельный корректор с
заграждающим фильтром (рис. 11.3.7). При этом сигналы всех эквалайзеров сум-
мируются на общем выходе:
Рис. 11.3.7. Эквалайзер с RLC-pe-
жекторным фильтром.
6-757
162 Глава И
Рис. 11.3.8. Гираторы: принципиальная схема (о), схемы с улучшенными свойствами на верхних
частотах (6, в).
при максимальном подъеме
Нтак(Р) =
при максимальном спаде
(11.3.10)
R + Z
Z
, l+pREC + p2LC
где Z(p) =---------.
рс
Элементы схемы каждого эквалайзера рассчитываются по центральным частотам
полос со0 = 2л/0, добротности Q и максимальному подъему характеристики АН
(сопротивление R выбирается свободно) по формулам
R	ДЯ - 1	, О „ R
=----, С=——, L= — Rt, Ri^-.
ЛН-Г cd0QR cd0 fc 1	2
(11.3.11)
Недостаток схемы состоит в том, что добротность фильтров Q зависит от положения
потенциометра Rx.
Имитация индуктивностей
Для того чтобы при реализации эквалайзеров не использовать неудобные катушки
индуктивности, их имитируют электронными средствами (так называемые «гира-
торы»). Схема искусственной индуктивности приведена на рис. 11.3.8,а. (/^-после-
довательное сопротивление). Для схемы справедливо:
ZE(p) ^Re+ PReRlCl, L = ReRlCl	(11.3.12)
Операционный усилитель должен обладать достаточно высокой частотой единичного
усиления fT и устойчивостью при всех коэффициентах до v' = 1. Оптимальные элементы
схемы: RE = 1 кОм, CL = 470 пФ, R, » RE. Когда имитируются индуктивности меньше
20 мГн, на работе* схемы начинает сказываться последовательная RL~CL цепь. Из-
бавиться от этого неприятного эффекта позволяют варианты схемы на рис. 11.3.8,6, в.
Существуют и другие способы электронной имитации индуктивностей.
Регуляторы частотных характеристик 163
11.4.	Фильтры подавления НЧ-помех
Для ослабления низкочастотных помех («гул», «рокот» при воспроизведении
грампластинок, акустические помехи, шум кондиционеров и др.) используются фильт-
ры ВЧ с крутым скатом характеристики пропускания. Соответственно высокочас-
тотные шумы подавляются с помощью фильтров НЧ. Обычно в этих целях ис-
пользуют фильтры Баттерворта (максимальная равномерность АЧХ) и фильтры
Бесселя (равномерная частотная характеристика групповой скорости). Они отличаются
только добротностью резонансных контуров Qt и частотами полюсовэлементарных
фильтров. Поэтому схемы их практически одинаковы, различия могут быть лишь по
величинам емкостей и сопротивлений. Весьма эффективными являются активные
фильтры фирмы Sallen & Kelly, схемы которых показаны на рис. 11.4.1, а, б.
На рис. 11.4.1 приведена таблица нормированных емкостей фильтров 2-го и 3-го
порядка. Для каждого конкретного случая емкости Ct и сопротивления Rt рассчи-
тываются по заданной частоте f0 и выбранной величине R по формулам:
для фильтра НЧ
Q = —
2nf0R
Рис. 11.4.1. Фильтры фирмы Sallen &
Kelly. Фильтры НЧ и ВЧ (а, б), норми-
рованные номиналы элементов схем
(в).
(11.4.1)
5-го порядка
а
Порядок №	С1	Функция Бесселя С2	С3	Фильтр Баттерворта	
				с.	с2	с3
2	0,500	0,667	—	0,707	1,414
3	0,813	0,145	0,565	3,549	0,202	1,393
в)
164 Глава 11
для фильтра ВЧ
1
^ = 5777^-
27У о а
11.5.	Изменение пространственного впечатления
Существуют устройства, позволяющие изменять субъективное восприятие зву-
ковых картин. К ним относятся, например, устройства, предназначенные для улучше-
ния пространственного впечатления (электронное расширение стереофонической базы),
создания впечатления о локализации кажущихся источников звука за ее пределами
(эффект «сверхбазы»). Технически эти эффекты достигаются путем фильтрации и
микширования (матрицирования) сигналов первичных источников звука левого L и
правого R стереоканалов, получения суммарных и разностных, других дополнительных
сигналов, которые соответствующим образом распределяются по громкоговорителям
(например, при создании псевдостереофонических эффектов «кругового звука» и др.).
При этом искусственно полученные дополнительные сигналы Е и R' могут вос-
производиться как вместе с первичными стереосигналами L и R, так и самостоятельно
в качестве основных (при расширении стереобазы).
11.5.1.	Расширение стереофонической базы
Эффект расширения стереобазы целесообразно создавать для стереофонических
систем воспроизведения с близко расположенными парами громкоговорителей. Это, в
частности, кассетные и переносные магнитофоны, радиоприемники и магнитолы со
встроенными громкоговорителями и даже телевизоры со стереозвуковым сопровож-
дением. Малое расстояние между встроенными громкоговорителями без специальных
мер не позволяет вызвать у слушателя хоть сколько-нибудь заметный эффект
пространственности звучания.
Эффект расширения стереобазы (ширины стереофонической звуковой картины)
достигается электрически путем перекрестного сложения отфильтрованных сигналов
левого и правого каналов, благодаря чему ослабляется сигнал середины (подчер-
кивающий эффект монозвучания) (рис. 11.5.1). Получаемые при этом новые стерео-
сигналы:
левого канала
Е = Е— H(p)kR,
правого канала
R! = R- H(p)kL.
(11.5.1)
Рис. 11.5.1. Структурная схема расширителя
сгереобазы.
Регуляторы частотных характеристик 165
Рис. 11.5.2. Принципиальная схема
расширителя стереобазы [11.15].
Коэффициент ослабления к сигнала середины всегда меньше 1 (обычно к = 0,6). Это
делается для того, чтобы исключить возможность его полной компенсации. Степень
расширения стереобазы в зависимости от частоты излучаемых громкоговорителями
сигналов может регулироваться с помощью фильтра (с передаточной функцией Н(р),
граничная частота фильтра f обычно выбирается выше 300 Гц). При расчете фильтра
крайне важно учитывать различие свойств передачи монофонических и стереофо-
нических сигналов (т. е. результирующую АЧХ). Если, например, фильтр с функцией
Н (р) режекторный фильтр ВЧ, то моносигналы с частотой выше граничной будут
ослаблены на 20 log (1 — к) дБ. Принципиальная схема расширителя стереобазы по-
казана на рис. 11.5.2. Операционные усилители работают в режиме вычитания сигна-
лов, при этом коэффициент перекрестного проникания сигналов из канала в канал — Нй
изменяется в зависимости от импеданса ZP по закону полосового фильтра
/у. гм _ —R ___________________PRpCp______________
ZR +	1 + P(rrCp + PR( R + RPCP + p RpCpRpCj
(11.5.2)
11.5.2.	Псевдостереофонический эффект
Из монофонических сигналов (случай, когда левый L, правый R и сигнал середины
М равны между собой) можно искусственно сформировать псевдостереофонические
сигналы. Для этого сигналы в обоих каналах определенным образом сдвигаются по
Рис. 11.5.3. Структурная схема устройства для реализации псевдостереофонического эффекта.
166 Глава 11
ZP
0,47мк о
Ср!1 юк
0,47мк
4*
ЗЗк
5
__________ivz
Росшие.
стерео
R<Hh
0,1мк
О,Ink
LO-|h
Входы НЧ
к
12к
15
0,47
мк
ЮнЮн
12к росшир.
стерео
>50
к
,2к
14
“1
22н
Режекторный фильтр
Ьбычное +
J стерео +
UP=+12B
|10к
18
-Задержка
включения
„„ 10к
ЗЗк
псевдо
псевдо
V4
- -I Логика
+1уббыцное стерео
Сигналы 12
управления
выбором работы
82креЖИМа
[20к
Юк
TDA 3810
4,7мк /63 В
47мк /25 В
(| прООмк /25 В
Р' 1 Выходы НЧ
10
13
4,7мк /63 В
-Усилитель тока
светодиодов
16к I
I—
Полосовой фильтр
Расшир. псевдо
стерео
18к Юн [
Пз12н
Rr
6
а
1
Рис. 11.5.4. Принципиальная электрическая схема расширителя стереобазы и формирователя
эффекта псевдостереофонии на ИС TDA 3810 [11.15].
фазе. Поскольку при этом АЧХ каналов должны остаться неизменными, то в качестве
фазосдвигающих элементов используются фазовые (всепропускающие) фильтры. По-
лучаемые при этом сигналы
L =
(11.5.3)
R’ = е^2^-м.
Структурная схема создания псевдостереофонического эффекта показана на
рис. 11.5.3. Фазовый фильтр 2-го порядка здесь состоит из полосового и режекторного
фильтров, выходные сигналы которых суммируются. Принципиальная электрическая
схема формирователя псевдостереофонического эффекта показана на рис. 11.5.4. Поло-
совой фильтр здесь включен в состав ВЧ/НЧ каскада, а режекторный фильтр
реализован на сдвоенных Т-образных звеньях между выходными клеммами [11.15].
12. Электронные переключатели
и регуляторы громкости
Электронные интегральные переключатели и регуляторы обладают
целым рядом практических преимуществ. К ним относятся:
•	отсутствие механически изнашиваемых деталей;
•	отсутствие монтажных проводов, подверженных внешним паразитным наводкам;
•	относительная простота устройств дистанционного управления;
•	более свободный выбор схем реализации.
Недостатками систем электронной коммутации и регулирования являются:
•	конечная величина нагрузочных сопротивлений (30.. .1000 Ом), зависящих от дина-
мического диапазона управляющих сигналов;
•	невозможность полного подавления переходных процессов коммутации из-за
влияния емкостей монтажа;
•	собственный шум коммутирующих и управляющих устройств;
•	переходные помехи из цепей управления в сигнальные цепи.
Электронные коммутаторы и регуляторы с аналоговым или цифровым управлением
позволяют плавно изменять свою передаточную функцию. В качестве управляемых
элементов могут использоваться:
•	биполярные транзисторы;
•	полевые транзисторы;
•	управляемые усилители/аттенюаторы, аналоговые умножители, логические схемы;
•	умножающие цифро-аналоговые преобразователи.
В отдельных случаях применяются релейные коммутаторы, способные работать на
низкоомные нагрузки и обеспечивающие большое сопротивление изоляции в выклю-
ченном состоянии.
12.1.	Переключатели на биполярных транзисторах
Биполярные транзисторы в качестве коммутирующих элементов удобны благо-
даря своей вольт-амперной характеристике (UCE — 1С). Вблизи нулевой точки характе-
ристики транзистор при малых напряжениях перехода коллектор-эмиттер (АС7сь < 50 мВ)
представляет собой короткозамкнутый переключатель (рис. 12.1.1). Максимальное
напряжение сигнала (перехода коллектор-эмиттер) должно быть меньше напряжения
насыщения этой же цепи UCES.
Рис. 12.1.1. Транзисторный ключ в инверсном ре-
жиме (принципиальная схема на ири-транзисторе).
168 Глава 12
Предпочтительным здесь является инверсный режим, так как напряжение смеще-
ния коллектор-эмиттер (1...3 мВ) значительно меньше, чем в нормальном режиме
(10.. .25 мВ). Для того чтобы по возможности снизить шум диодного перехода, следует
применять малошумящие транзисторы и на базу подавать сигнал от источника с
низким выходным сопротивлением.
Из-за небольшого допустимого динамического диапазона входных сигналов и
напряжения смещения применение биполярных транзисторов в качестве коммутирую-
щих элементов весьма ограничено. Один из примеров применения показан на рис. 10.4.2.
Поскольку один из переключателей всегда замкнут, то в точке суммирования напря-
жение UEC не может быть больше входного напряжения (напряжение от звукоснимателя),
измеряемого милливольтами.
12.1.1.	Плавные аттенюаторы
Схема на рис. 12.1.1 может служить плавным аттенюатором. Для этого необхо-
димо, чтобы плавно изменялось постоянное управляющее напряжение перехода база -
эмиттер в окрестности излома характеристики (для кремниевых транзисторов около
0,65 В). Подобные схемы используются, например, в схемах АРУ. В такой схеме
транзистор работает как управляемый резистор в плече делителя напряжения. Управ-
ляющий сигнал выделяется детектированием полезного сигнала (обычно детектируется
выходной сигнал Ua, т.е. происходит как бы обратное регулирование). Схеме свойст-
венны значительные нелинейные искажения, поэтому она используется в устройствах
невысокого класса качества.
12.2.	Переключатели на полевых транзисторах
При напряжениях сток-исток UDS, меньших напряжения в точке излома характе-
ристики (UDS < Uк), полевой транзистор ведет себя как нелинейный резистор, сопро-
тивление которого rDS можно изменять, варьируя напряжение перехода затвор-исток
(^gs) :
U2	U2
rDS =---------5--------~?-------------.	(12.2.1)
2Ipss I Ucs — UDS — Uр | 2/css | Ucs — Uр |
Это сопротивление становится минимальным при Ucs = 0, когда rDS 0 = 1/дт х
х (rDS = 50 Ом... 1 кОм).
Эквивалентные схемы замещения ключевых каскадов на полевых транзисторах в
малосигнальном режиме показаны на рис. 12.2.1. На частотах выше звукового диапа-
зона величина импеданса ZDS в разомкнутом состоянии ограничивается емкостью
перехода сток исток. CDS; в последовательных выключателях затухание запирания
спадает почти пропорционально частоте. Выбросы напряжений при коммутации
проникают через емкости CGD и CGS в сигнальные цепи. Для того чтобы снизить эти
помехи, амплитуда напряжения Us должна быть как можно меньшей. Кроме того,
следует также ограничить скорость нарастания Us (фильтр НЧ на RC) и по возмож-
ности уменьшать импеданс R в сигнальной цепи.
Минимальная величина сопротивления R » rDS вх определяется по допустимым
нелинейным искажениям К (в процентах)
где Arcs - изменения rDS в рассматриваемом динамическом диапазоне.
Электронные переключатели и pei  ля горы громкости 169
мдп пт
—oD
Id
Cdg
So-
Рис. 12.2.1 Малосигнальная
эквивалентная схема ключевых
каскадов на полевых транзисто-
Cis
pax [12.12].
(^GS ^СБЬыкл)<0
МОП пт
Выкл
Выкл
Использование оптополевых транзисторов позволяет создавать дистанционно-
управляемые аттенюаторы с гальванически развязанными цепями (исключаются
«фоновые» петли) и переменные резисторы.
12.3.	Пассивные делители напряжения
Хорошим коммутатором на биполярных и полевых транзисторах считается такой,
который работает при малых напряжениях сигнала и проходное сопротивление
которого мало влияет на его свойства. Поскольку напряжение в точке перегиба
характеристики полевых транзисторов UK = |17Р| значительно больше, чем темпера-
турное напряжение биполярных транзисторов UT, то у первых соответственно больше
и линейный динамический диапазон напряжений UDS (сток-исток) и их можно
использовать в качестве параллельных и последовательных выключателей (рис. 12.3.1).
Коэффициент квадратичных нелинейных искажений (измеряемый в процентах) для
схемы на рис. 12.3.1,6
к = HXWns.o)
41 С/Р |(1 + R/rDS)2 е'
(12.3.1)
Линейный участок характеристики передачи значительно расширяется, если на управ-
ляющее напряжение затвора С7О накладывается половина напряжения сток - исток
С/рДЯ, » Л2 » Л на рис. 12.3.1, в).
На рис. 12.3.1,г [12.13] показана схема для линейного регулирования проводи-
мости в зависимости от UST. Для нее справедливо
<J = M.UH-UST).	(12.3.2)
В этой схеме исток должен быть заземлен (C/DS = 0). Примером применения могут
служить инвертирующие схемы.
В последовательных выключателях целесообразно использовать полевые
МОП-транзисторы. Они отпираются, когда управляющее напряжение превышает
напряжение питания в отсутствие тока в цепи затвора (что отличает их от полевых
170 Глава 12
Рис. 12.3.1. Варианты ключевых каскадов на полевых транзисторах: последовательный (я) и
параллельный (б) ключи, схема линеаризации (в), полевой транзистор как линейно регулируемая
проводимость (г), последовательный КМОП-ключ (6).
транзисторов с управляющим переходом JFET). Широкое применение на практике
находят ключевые каскады на интегральных схемах с КМОП-структурой (рис. 12.3.1).
В звуковой схемотехнике применяются переключатели на ИС со встроенными
согласующими усилителями (Приложение А13), позволяющие получать на выходе
высококачественный звуковой сигнал. Типичная схема входного коммутатора на ИС
TDA 1029 показана на рис. 12.3.2 [12.14].
12.4.	Регулировка усиления
На рис. 12.4.1 для сравнения приведены несколько вариантов схем инвертирующих
усилителей. Добавочные сопротивления А, в варианте на рис. 12.4.1, о следует сохра-
нять, так как последующие выключатели срабатывают от несинфазных сигналов и
замкнуты на землю. Альтернативным решением является схема на рис. 12.4.1,6.
Схема благоприятнее по rDS, паразитным прониканиям на высоких частотах, по
величинам сопротивлений R.
На рис. 12.4.2 показаны схемы неинвертируюших усилителей. Базовой является
схема на рис. 12.4.2, о. Сопротивления Rx служат для линеаризации rDS, конденсатор
С> —-—
2nRxfv
разделяет управляющую цепь (Us) от сигнальной. Пределы регулирования коэффи-
циента усиления по напряжению Н определяются величиной сопротивлений
R™A> rDs) и Amin.
Если в качестве управляющего использовать аналоговое постоянное напряжение
Us, то схемы на рис. 12.4.2 могут быть использованы как плавные регуляторы
усиления.
(12.4.1)
62к
J_47mk
3,9н 12н
680
20к 220к
Н220н
270
2,2мк -£
470 fOO
NE 542
^F^jipO _?
L
,R
680
20к 220к
62 к
J 220hL
12н
Радио
39 т____________ 220к
/|з5,6к 4= 220н
°4 -5<
 к О
5,6к 4= 220н
39 Т 220к
2«820к
ТВ 2
39 Т nnn 220к
5,6к 4= 220н
Переключатель 81:
Положение 1,
Положение 2,
Положение 3,
Положение 4,
220н
^220к
4,7мк
391  220к
'	220н н---к
„___„ 5,6к i 220н
2»820к 39
5,6к ррПи н
39 I 220к
220н
НН
±•51
ю
9
4,7мк
22°* 0,1 мк
100 мк
16 н
15
TDA 1029
моно
радио
диапазон ТВ1
диапазон ТВ 2
та
4,7к
Лин.
430
47мк
HI
фЮОн
2,2н
47мк~|~
22к я=> 22мк
10мк 4t7K 22мк
-100н
TDA 1512
4700мкI
. 40В L
Пр 200 мА
220 В~
0,1мк режим XX:Ub=30,0 В
_____ Рмакс :0в=26,5 В
^47н
:47н
=т= „„ =т=0,1мк
ДТООООмк _

56н
2,2мк
не
3,3к 3,3к
180 и_____________
680
= 10мк
22к
16 17 16 15 14 13 12 11 10
TDA 1524 А
1 23456769
5,6нГ4 _L
I ЮкПТ
ЮОмк |_|л1т15н
I » 2,2мкПззк
^<47к
Линейно
ШООн ЛООн
Стабилизатор
=Ь0,1мк
430
4,7к
Лин.
47мкЛ
22к 'П22мк
47мк
HI
10мки7к 2,2мк
-ЧН&Т-Г
А 2,2н
ЮОн
3,3к
680
4700мк р
, 40 В.—.
TDA 1512
г±=2,2мк
*1,2к
330
З’к
10 мк
Рис. 12.3.2. Усилитель НЧ с электронным входным переключателем на ИС TDA 1029, электронным регулятором тембра на ИС TDA
1524А и интегральным выходным каскадом [12.14].
172 Глава 12
Рис. 12.4.1. Инвертор с переклю-
чаемым коэффициентом усиления.
Заземленный выключатель (а),
шунт разветвлений (б).
Рис. 12.4.2. Неинвертирующий усилитель с регулируемым коэффициентом усиления. Плавный
регулятор (а), ступенчатый нагруженный регулятор (б), ступенчатый ненагруженный регулятор (в).
Варианты «б» и «в» представляют собой схемы для дискретного изменения
усиления. Достоинством схемы «б» является то, что ключи находятся под нулевым
потенциалом, а недостаток состоит в том, что для понижения шума сопротивления Rt,
R2,   - , должны быть по возможности меньшими, вследствие чего коэффициент
усиления становится зависимым от внутреннего сопротивления транзистора rDS и его
изменений A/BS. Этого недостатка лишена схема «в». Минимальный коэффициент
усиления определяется сопротивлением, включенным параллельно электронным клю-
чам. Это же сопротивление стабилизирует рабочую точку в разных фазах коммутации
и уменьшает щелчки коммутации.
12.5.	Усилители, управляемые постоянным напряжением
12.5.1.	Двух- и четырехквадрантные перемножители
Двух- и четырехквадрантные перемножители, как усилители и аттенюаторы,
управляемые постоянным напряжением, обычно реализуются в виде перемножителей
крутизны или их вариантов. Основу перемножителя образует дифференциальный
усилитель, у которого крутизна одного из транзисторов дт = IC/UT изменяется путем
изменения тока покоя коллектора 1С = 1Е = 70/2, т. е. ток коллектора является управ-
ляющим параметром.
Недостаток таких схем состоит в том, что они требуют внешних элементов,
сложной настройки, имеют небольшой динамический диапазон (около 70 дБ), невысо-
кую линейность передаточной функции, а также нестабильность при больших коэф-
фициентах ослабления, обусловленную влиянием дрейфа смещения.
Электронные переключатели и регуляторы громкости 173
12.5.2.	Дифференциальные усилители,
управляемые по эмиттеру
Управлять усилителем удобнее, если источник постоянного тока модулировать
напряжением сигнала U_e, а управляющим напряжением Us распределять ток на
дифференциальном входе (рис. 12.5.1) [12.15, 12.16]. Линейность передачи напряжения
сигнала определяется в основном линейностью преобразования «напряжение - ток» при
UC^>IO. Распределение тока зависит от разности постоянных напряжений
Us — UBE1 — U ВЕ2 :
(12.5.1)
7Е1=/о(1-Э), /е2 = 709.
Коэффициент распределения тока 8
9 =-----г> 1 - 9 =--------------Ь - ,	(12.5.2)
I	SI	I	1
1+ехР|-7Г“ ) 1+expl7F )
 V/ т- /	 С/ 'Г /
где UT — 26 мВ температурное напряжение. При изменении напряжения в пределах
+ 200 мВ коэффициент 8 может варьировать от 0,001 до 0,999.
Выходное напряжение на R2 пропорционально току 1Е2 и состоит из постоянной
составляющей и наложенной на нее составляющей сигнала. В базовой схеме потенциал
покоя U0H = R2' Iон изменяется пропорционально коэффициенту ослабления. Этот
недостаток можно устранить, если дифференциальный усилитель сделать сдвоенным и
подавать на вход (соответственно получать на выходе) симметричные сигналы [12.16].
Пример схемы управляемого аттенюатора приведен на рис. 12.5.2, а (пределы
регулирования 95 дБ, отношение С/Ш около 95 дБ, коэффициент нелинейных иска-
жений меньше 1%). На рис. 12.5.2,6 показана принципиальная схема интегральной
микросхемы VCA IC 1537А [12.17]. Пары транзисторов ТЗ/Т4 и Т5/Т6 образуют два
связанных, управляемых по эмиттерам дифференциальных усилителя (управляющий
сигнал подается на клеммы 4 и 8). Выходные напряжения снимаются с резисторов
3,32 кОм (клеммы 9 и 14) и с двух эмиттерных повторителей Т7 и Т8 (клеммы 13 и 10).
Дифференциальный усилитель IC4 компенсирует дрейф постоянного напряжения,
который зависит от коэффициента ослабления. Каскады на IC2 служат входными
согласующими усилителями входного сигнала и вырабатывают из него двухтактный
сигнал, который подается на симметричные входы следующего усилителя, что позво-
Рис. 12.5.1. Принципиальная схема дели-
теля тока с управляемым по эмиттеру
дифференциальным усилителем.
174 Глава 12
13,Зк	6,65к
Вход"+’
—1122
+15 В
20к
Вход’’-’’
Per. пост,
смещения
юга/
___Il22.
"Юк
*~~^Юк'
„22
4,99к
Юк
3,32к
3,32 к
>+15 В
---0+15 В
3,32к
Пз,32к
з
IC3
VCA1537A
г1
,39
IC4
NE 5534
Выход НЧ
Р1
50k1
-15В
3,32к
46,4 к
-15 В	20к
П 3,32 к
Т 1 N 914
1С1Ь
5
-15В -15В
IC1: LF353
4,99к
ю ,—,
Юк
IC2:LF353
ЮОмк +
25В -
"3_100мк
5+ 25 В
+UB(+15B) -ив(-15В)
1мК-т- 536
Коэср<р.
усиления 1
+ 15В
1/2 LF 353
Зк
50к
36,5к
К выводу
I ИС7
Uynp.
Рис. 12.5.2. Схема высококачественного управляемого усилителя / аттенюатора (а), внутренняя
схема ИС (б) [12.17].
ляет уменьшить нелинейные искажения. Микросхемы IC1 «а» и «б» вместе с транзисто-
рами Г12 и Т13 работают в режиме источника тока эмиттеров для ТЗ/Т4 и Т5/Т6,
модулируемого полезным сигналом.
Существует еще один вариант интегрального управляемого усилителя (OVCE,
operational voltage controlled element), описанный в [12.18], который позволяет плавно
управлять распределением входного сигнала на два выхода U_al =	,
Со2=(1 -9)Ue.
Электронные переключатели и регуляторы громкости 175
12.5.3.	Дифференциальный усилитель с перекрестными связями
Особое место среди усилителей, описанных в разд. 12.5.2, занимает дифферен-
циальный усилитель с перекрестными связями [12.15]. Он позволяет получать на
выходе плавно регулируемые сигналы двух источников U£l, U_e2 (Рис- 12.5.3, п).
Сигналы звуковой частоты, модулирующие постоянный ток, вводятся через преобразо-
ватели импедансов OV1 и OV2. Общий выходной сигнал снимается с коллекторного
сопротивления RL Если транзисторы Тх-Т4 одинаковы и одинаковы токи
/01 = Iq2 = ^о> т0 сумма токов транзисторов Т, + Т2 и Т2 + Т4 постоянна и равна
Il =	+ /02 О - 9) = /0 = const.	(12.5.3)
Постоянный ток в коллекторном сопротивлении R, не зависит от управляющего
напряжения, и поэтому постоянное напряжение не изменяется.
Базы транзисторов 7 и Т4 находятся под внутренним опорным потенциалом
UREF > из которого выделяется управляющее напряжение Us = UBE2 = UBE3. При
Us < 0 один входной сигнал через Т2 поступает на выход, второй входной сигнал
Ue2 на выход не попадает, а отводится через Т4 и Т5. При Us > 0 ситуация
соответствующим образом меняется на обратную, т. е. на выход поступает сигнал
второго входа Ue2. а сигнал первого входа Uel отводится.
Рис. 12.5.3. Схема делителя то-
ка с перекрестно включенными
дифференциальными усилите-
лями (с) [12.4], упрощенная схе-
ма электронного потенциометра
с внешними элементами (б).
176 Глава 12
Электронный потенциометр
Упрощенная структурная схема электронного потенциометра показана на рис. 12.5.3,6.
Эффект регулирования коэффициента усиления 9 достигается благодаря переключению
цепей ОС Z] — Z2 или Z3 — Z4 на входе инвертирующего ОУ OV3 (усилители ОVI и
OV2 служат входными согласующими усилителями с коэффициентом усиления v = 1).
Передаточная функция усилителя
Н{р) = -	= -2Э/(-х + -2> + -4° ~ Ж-3 + ~4)	(12 5 4)
Ue Z1Q/(Z1 + Z2) + Z3(l - 9)/(Z3 + Z4)
В крайних положениях регулятора функция приобретает вид
Z4
9 = 0:	Н(р)=- —;
Z3
(12.5.5)
Z2
9=1: Н(р) =-=?-.
Zi
При соответствующем выборе Zj, — Z4 можно реализовать желаемые функции регули-
рования громкости и коррекции частотной характеристики в области нижних и верхних
частот. Если цепи ОС симметричны (Z2/Zj = Z3/Z4), то и частотные характеристики
коррекции на краях диапазона также будут симметричными. Работу такого усилителя
удобно анализировать при крайних положениях регулятора, т. е. при 9 = 0 и 9 = 1.
Регулятор громкости (рис. 12.5.4, а)
Максимальный коэффициент усиления Нтт = — /?2//?j, минимальный Hmi„ = — RJR3.
Для того чтобы пределы регулирования были по возможности большими, выбирают
R3 = оо, /?4 = 0. Коэффициент усиления схемы
- К2
,|2-5-61
Частотно-зависимый регулятор громкости (рис. 12.5.4,6)
Для того чтобы регулятору громкости придать частотную зависимость, соответст-
вующую слуховому восприятию, один входной канал делают частотно-независимым, а
второму придают желаемые свойства, обеспечивающие максимальную коррекцию
9 = 0:	Н(р)=-^-, 9=1: Н(р)=-^.	(12.5.7)
Z,	—
Предельные частотные характеристики, соответствующие 9 = 0 и 9 = 1, приведены на
рис. 12.5.4. Формулы для расчета
^42
^31’
Нм
^42 II ^41
^42 II ^41
^32 II ^31
(12.5.8)
________________f = ______________
2лС4(Я41 + Я42)’ 741 2лС4Я41’
________}_______ f _	1
2яС3(/?31 + R32) 2лС3/?32
Электронные переключатели и регуляторы громкости 177
Рис. 12.5.4. Электронный потенциометр как регулятор громкости (а), частотно-зависимый
(«физиологический») регулятор громкости и его АЧХ (б, в).
Величина коррекции (подъема) частотной характеристики в области нижних частот
определяется импедансом Z4, а верхних частот-импедансом Z3. Удобство такого
регулятора состоит в том, что он позволяет дополнительно вводить затухание при
9 = 0, благодаря чему увеличивается общее ослабление.
Регулятор тембра нижних частот (рис. 12.5.5, а)
Подъем характеристики в области нижних частот
ц _	~ ^2^11_______В-2 pf _ _
°~Я1(Д2 + ЯН)_ я,' н~ к/
(12.5.9)
^1Т 2пС2Я2’ ?2Т 2пС2(Я2 + RH)~ 2nC2RH'
Спад характеристики в области нижних частот
J4 — ~ ^(^3 + Rh) ~ _ ^4 ТТ _
°- R3RH	А3’ н~ RH’
f =—L_ f 1	1
1Т 2тгС3Я3’ J2T 2nC3(R3 + RH) 2nC3RH'
(12.5.10)
Более простым по схемной реализации является вариант «б». При 9 = 1 импедансы
Zt = Rt и Z2 = Л4 + (1/рС3) || RH позволяют получить подъем нижних частот. При
178 Глава 12
Рис. 12.5.5. Электронный потенциометр как регулятор тембра на НЧ, базовая схема (а), упрощен-
ная схема (б).
Э = 0 цепь С3 || RH в канале сигнала подключается последовательно к Rx. что приводит
к спаду нижних частот. Резистор RH включен в цепь питания постоянным током от
источника Uе1, и он же ограничивает пределы максимальной коррекции (подъем/спад).
В среднем положении регулятора (Э = 0,5) частотная характеристика усиления равно-
мерна (/?! =/?4). Частота срабатывания регулятора f = /2tiR1 С3, минимальное
входное сопротивление усилителя определяется RY.
Регулятор тембра верхних частот (рис. 12.5.6)
Подъем частотной характеристики в области верхних частот
„ _	^2	,, _ — ^2(^1 + ^я)	^2
ЛЛ п   —	Ч	** fj  	~~	ч
° Ri	RiRH RH
i	1	1
н - 2пС1 (/?! + RH) ~ 2лС1/?1 ’	~ 2KQR,,'
(12.5.11)
Рис. 12.5.6. Электронный потен-
циометр как регулятор тембра на
ВЧ.
Электронные переключатели и регуляторы громкости 179
+20В
Ю0н
470 к
47 мк (4В)
к 1к
Тембр ВЧ Тембр НЧ
8к 68 к
470к
(лин.)
47мк
(4В)
12к
10
1А: Тембр ВЧ
1В: Тембр ВЧ
2А: Тембр НЧ
2В: Тембр НЧ
V; 1В
RG
Входы
2,2
41В
39 к
1,8 н
2,2 мк
39к ЗЭк
12
9___>
7
а
6
м
Vp 100 мк Т
11 (25В) +П
8
5
4
|к
180 к I
17
I2 33
н
180к|]
2 Т
[5 33
н
1
22мк V02A
R. > 4,70м
Выходы на
усилитель
мощности
—*-R



4,7мк	12 к
----------------------------
Рис. 12.5.7. Применение микросхемы TDA 1074А как регулятора громкости и тембра [12.4].
Спад характеристики в области верхних частот
— R& ..	— R$.Rh ~ Rh
~ R3’
Я° R3 ’ Ни R3(R^ + RH)
(12.5.12)
1
1
f	*	- f = -1 -
2nC4(R4 + RH) 2nC4R^’ J2H 2nC^RH
Для получения равномерной частотной характеристики в среднем положении регуля-
тора (9 = 0,5) требуется Rt = R2 = R3 = Т?4 = R и С = С4 = С. Сопротивление
RH = 1 кОм ограничивает пределы регулирования (подъем/спад).
Регуляторы на интегральных схемах
Технические данные некоторых регуляторов, реализованных в виде интегральных
микросхем, приведены в Приложении А13. Типичная схема интегрального регулятора
на ИС типа TDA 1074А приведена на рис. 12.5.7. Другой вариант регулятора на
микросхеме TDA 1524 приведен на рис. 12.3.2.
180 Глава 12
12.6.	Регуляторы на операционных усилителях
Достоинство регуляторов на операционных усилителях состоит в том, что они
требуют немного дополнительных пассивных элементов. Регуляторы громкости и
коррекции частотной характеристики (управляемые фильтры) на операционных усили-
телях используются в звуковой аппаратуре среднего класса качества. Примеры приме-
нения описаны в [12.8, 12.10]. Широкого распространения в настоящее время такие
регуляторы не имеют.
12.7.	Усилитель - логарифматор
Управляемый напряжением усилитель можно получить путем последовательного
соединения логарифмирующего каскада (рис. 12.7.1, а) с характеристикой
17а1 = ~ Гг-1п-—-----
BIBOxRi
и каскада с экспоненциальной характеристикой передачи (рис. 12.7.1,6)
С/о2 = В • /во X R2  е 1 е211 т.
При этом управляющее напряжение Us подается на базу Т2 в каскаде с экспоненциаль-
ной характеристикой. Результирующее напряжение
Ue2 = Ual-Us.
Если транзисторы одинаковы, то из формулы (12.7.2) получаем
Uа2 = В-1во-R2e~{v“i~v^vT = В-1во-R2-e~U“i'uT-eus/uT =
(12.7.1)
(12.7.2)
(12.7.3)
(12.7.4)
= В-IBO- R2- eIn<l,ei В,ВО- R1>-evJvT =
 evJvT = —  eusluT  и
R.	'
= BIboR2------------
2 z?. г . z?
" *BO
Рис. 12.7.1. Однополярный ло-
гарифматор (о) и степенной ум-
ножитель (б).
Рис. 12.7.2. Управляемый (однопо-
лярный) усилитель с термокомпен-
сацией.
Электронные переключатели и регуляторы громкости 181
Полученная функция отражает зависимость выходного напряжения от постоянного
управляющего напряжения Us.
Для компенсации температурной зависимости вольт-амперной характеристики
Ic — (UBE -) в логарифмирующем каскаде используется дифференциальный усилитель с
управляемым эмиттерным источником тока (рис. 12.7.2). Эта схема может рассмат-
риваться и как управляемое напряжением Us токовое зеркало с передаточным отно-
шением 12/11 [12.20]. Для передачи биполярных сигналов нужна вторая такая же схема
на комплементарных транзисторах.
Логарифмирующие усилители находят применение в магнитофонах с переключае-
мой частотной характеристикой коррекции, в компандерных системах [12.21, 12.22].
12.8.	Регуляторы, управляемые цифровыми сигналами
Дискретно управляемые аттенюаторы/усилители с передаточной функцией
Ua = К„ U_e могут быть получены и при использовании в управляемых цифровыми
сигналами резистивных цепях или цифро-аналоговых преобразователях (ЦАП).
Достоинство таких регуляторов состоит в том, что однажды установленные режимы
регулирования можно сколько угодно раз повторять и сохранять. Им свойственны:
стабильность свойств во времени, возможность использования микропроцессоров для
управления.
В качестве ключевых элементов в таких регуляторах удобно использовать полевые
МОП-транзисторы с резистивным затвором (“resistive gate MOSEFTs, например,
SIPOS MOSEFT, semi-insulating polycrystalline silicon”). Внутреннее сопротивление
участка от вывода до собственно затвора у таких транзисторов больше 1 МОм.
Следовательно, по переменному напряжению емкость канал-затвор образует цепь
короткого замыкания и напряжение канал затвор остается неизменным. Это озна-
чает, что изменения уровня входных сигналов не оказывают никакого влияния на
величину сопротивления (см. рис. 12.3.1, в). Нелинейные искажения такого регулятора
меньше 0,01%. В управляемых цифровыми сигналами резистивных цепях и ЦАП
коэффициенты передачи (усиления, ослабления) Кп могут быть только дискретными
(ступенчато изменяемыми). Используя в делителе соответствующим образом подоб-
ранные резисторы, можно получать регуляторы с линейной или логарифмической
характеристиками.
12.8.1.	Цифровой регулятор громкости
Дискретный регулятор высокой разрешающей способности с большим числом
ступеней регулирования можно получить, соединив последовательно два или несколько
аттенюаторов с разными шагами изменения сопротивлений (рис. 12.8.1). Параллель-
ные резисторы в звеньях большого затухания позволяют обходиться не очень боль-
шими сопротивлениями в делителях по 10 дБ.
Существуют специально разработанные интегральные регуляторы с линейными
резистивными делителями напряжения со 100 отводами, управляемые полевыми
транзисторами; к ним относится, например, микросхема Е2РОТ [12.19]. В регуляторе
имеется встроенный реверсивный счетчик с входным декодером и управляющим ПЗУ.
12.8.2.	Цифровой регулятор тембра
Управляемые регуляторы тембра и эквалайзеры в принципе могут быть реализо-
ваны таким же способом, как описано в гл. 11. Для этого надо лишь заменить
потенциометры делителями напряжения с отводами.
Рис. 12.8.1. Регулятор громкости ступенями по 10 дБ (а) и ступенями по 1 дБ (б) [12.9].
8
Рис. 12.8.2. Схемы регуляторов тембра. Регулятор НЧ(с), регулятор ВЧ(б), характеристика
регулирования (в).
Электронные переключатели и регуляторы громкости 183
Рис. 12.8.3. Внешние элементы регулятора тембра. Ослабление НЧ/ослабление ВЧ(а), подъем
НЧ/ослабление ВЧ (б), ослабление НЧ/подъем ВЧ (в), подъем НЧ/подъем ВЧ (г).
Принципиальная схема относительно простого управляемого корректора нижних
и верхних частот приведена на рис. 12.8.2. Схемы управляющих каскадов для обоих
регуляторов (подъем/спад) приведены на рис. 12.8.3. В регуляторах имеется 5 отводов
ступенями по 2 дБ, т. е. общие пределы регулирования составляют +10 дБ.
В режиме спада частотной характеристики регулятор тембра работает как пассив-
ный аттенюатор, в режиме подъема он включается в цепь ОС внешнего усилителя
[12.9]. Граничные частоты корректоров:
для полосы нижних частот
f1T =-------------, Г,т =---------,	(12.8.1)
71Г 271^(2?! ||/?2)	72Г 2nCTRj	V
для полосы верхних частот
f	1	f =	1
J1H 2nCH(R1\ R2Y J2T 2tiChR2
12.9.	Умножающие ЦАП
Весьма важную разновидность регуляторов представляют цифро-аналоговые
преобразователи, позволяющие при количестве N управляющих сигналов получать 2Л
градаций регулирования К"
Кл = К0{а12-1 + a22-2 + ...aN2-N}.	(12.9.1)
Здесь Ко -модуль коэффициента усиления (двухквадрантный умножитель), а коэф-
фициенты а, могут принимать значения нуля или единицы. Структурная схема
делителя со звеньями «лестничного» типа R — 2R показана на рис. 12.9.1. Принцип
работы такого делителя состоит в том, что в каждой узловой точке ток разветвляется
по продольной и поперечной ветвям в отношении 1:1. благодаря чему в каждой
184 Глава 12
Рис. 12.9.1. Структурная схема
ЦАП с коммутируемыми цепями
R 2R.
очередной поперечной ветви ток уменьшается вдвое. При этом общий коэффициент
деления тока не зависит от состояния ключей, так как точка, в которой суммируются
токи 1а1, с помощью инвертора удерживается под тем же потенциалом земли, что и
точка суммирования токов 1а2. В зависимости от состояния ключа ток в данной
поперечной ветви течет либо на землю, либо на суммирующий усилитель. В свою
очередь ток в усилителе либо объединяется с током инвертора («выход напряжения»),
либо выводится отдельно как составляющая 1а1 («выход тока»).
Если опорным напряжением UREF служит напряжение сигнала Uc. то на выходе
и
2Л
— =—— • Ue; п = 0, 1, 2, ..., 2N~l,
К B-D/A
(12.9.2)
LL=~ialRCK-
По своему принципу работы умножающие ЦАП могут служить управляемыми
резисторами, которые один концом замкнуты на землю (или на виртуальную землю),
как этого требуют, например, фильтры (см. схему аналогового эквалайзера на
рис. 11.3.5, г).
В звуковой схемотехнике успешно применяются ЦАП, реализуемые на КМОП-
структурах, что требует, правда, определенной осторожности. Дело в том, что
временные сдвиги в процессах коммутации могут вызвать весьма нежелательные
выбросы тока на выходе. Чтобы исключить опасность разрушения входных каскадов
последующих ОУ, между входными клеммами входа (« + » и « —») включается
гасящий диод (диод Шоттки). Здесь предпочтительно применять «недребезжащие»
диоды. Большие изменения уровня следует преобразовывать в новые кодовые слова не
сразу, а с предварительным преобразованием в ступенчатую функцию, используя
реверсивные счетчики.
Вследствие изменения выходной емкости Са (она может изменяться в зависимости
от состояния ключа) коммутирующей цепочки R-2R на выходном ОУ образуется
дополнительный полюс, что приводит к сокрашению полосы пропускания и ухудшает
устойчивость схемы. Ослабить этот эффект можно с помощью конденсатора CGK,
включаемого параллельно сопротивлению нагрузки RCK.
Недостатком линейных ЦАП как регуляторов являются высокая разрешающая
способность при небольших коэффициентах ослабления сигнала (50% кодовых слов на
снижение уровня от 0 до —6 дБ) и очень низкая разрешающая способность при
больших затуханиях.
Электронные переключатели и регуляторы громкости 185
Расширить пределы регулировки (затухания) сигнала можно путем последователь-
ного включения нескольких ЦАП (разумеется, что их кодовые слова должны иметь
одинаковую длину). В этом случае коэффипиенты ослабления Кп для т последова-
тельно включенных ЦАП (для характеристики регулирования с шагом 1 дБ) равны
К„ = 10"/2Ои.	(12.9.3)
где и-требуемое ослабление в дБ. Так, при п = 1 дБ Кп = 0.891 (т = 1), при п = 2 дБ
К„ = 0,794.
Кодовые слова промежуточных значений исключаются. Этого можно достичь
непосредственно с помощью управляющего микропроцессора или ПЗУ, включаемого
между выходом счетчика и ЦАП.
12.9.1.	ЦАП для регуляторов громкости
Для регуляторов громкости высококачественных систем звукопередачи разработа-
ны специальные ЦАП. К ним относятся, например, ЦАП семейства LOGDАС типов
AD7110, 7111, 7115, 7118 с линейной ступенчатой характеристикой затухания (шаг 1 дБ).
Принцип работы регулятора громкости на ЦАП показан на рис. 12.9.2. Собственно
регулятор состоит из линейного 17-разрядного ЦАП с лестничной цепочкой резисторов
H 2R. Внутренний декодер преобразует поступающие на вход 8-разрядные кодовые
слова в 17-разрядные команды.
Схема другого регулятора показана на рис. 12.9.3. Этот регулятор выполнен на
микросхеме AD7110 со встроенными 3 дополнительными ключами МОП-структуры
5'1-S3, которые управляются общими командами, поступающими на ЦАП. Частот-
но-зависимая характеристика регулирования громкости такого регулятора приобре-
тает согласованность с кривой чувствительности слуха. При малых вводимых затуха-
ниях ключи разомкнуты, поэтому параллельно к RDtA подключается только одна цепь
сопротивлений 2 х 470 кОм. По мере увеличения вводимого затухания ключи размы-
каются, вследствие чего параллельная цепь начинает работать как фильтр НЧ, т. е.
регулятор громкости приобретает характеристику частотного корректора с подъемом
нижних частот. Изменение схемы в режиме коррекции верхних частот на рис. 12.9.3
показано пунктирными линиями. Ключ S3 замыкается только в положении « — оо»
(полное затухание). Режим частотной коррекции по кривой чувствительности слуха
можно отключить с помощью дополнительного транзисторного ключа.
07 6 5 4 3 2 1 00
(сзр)	(МЗР)
^гв
^ВЫХ
Земля по
переменному
напряжению
иь
Входы данных
Рис. 12.9.2. Структурная схема ЦАП
типа AD 7111. Перекрываемый дина-
мический диапазон 88.5 дБ ступенями
по 0,375 дБ [12.24].
186 Глава 12
+12 В
1410 13.
68к
0,22мк
Выкл.
Аналог. Ь -12 В
земля Частстнозависимый
(физиологический)
регулятор
громкости
AD 7110
8	9
|---------.f 1 Цифр.
Цифр, управляющее земля
слово
Аналог,
земля
Рис. 12.9.3. Интегральный частотно-зависимый («физиологический») регулятор громкости
[12.24].
По чисто практическим соображениям целесообразно раздельно замыкать на
землю цепи аналоговых и цифровых сигналов. Кроме того, регулятор должен быть
построен так, чтобы при его включении автоматически устанавливалась некоторая
заранее определенная (не максимальная) громкость. Важно, чтобы это был режим
полного затухания ( —оо) или ослабления громкости, например, до уровня —60 дБ.
12.10.	Широтно-импульсная модуляция (ШИМ)
При широтно-импульсной модуляции (ее называют иногда «длительно-импульс-
ной» модуляцией-ДИМ) низкочастотный сигнал только дискретизируется, но не
квантуется. Интенсивность входного сигнала ослабляется благодаря очень быстрым (с
большой частотой) сбросам его уровня до потенциала земли. Изменение скважности
последовательности импульсов Твкл: 7ВЬ1КЛ приводит к изменению площади импульсов,
которая характеризуется произведением его амплитуды (напряжения) на время [12.5].
При этом интенсивность сигнала на выходе 1А оказывается пропорциональной дли-
тельности импульсов (их ширине) Твкл и, следовательно, произведению длительности
импульса на период дискретизации D = ТВКЛТО:
(12.10.1)
Дискретизация приводит к образованию периодических составляющих спектра с
интервалами, кратными частоте дискретизации/0 = 1/Т0. Эти паразитные составляю-
щие подавляются фильтром НЧ, который к тому же преобразует изменения площади
импульсов в изменения амплитуд. Нижняя граничная частота дискретизации/0 опре-
деляется из теоремы отсчетов f0 , где/тах-максимальная частота дискретизи-
руемого сигнала. Верхняя граничная частота дискретизации определяется свойствами
электронного коммутатора, причем очень важной является способность коммутатора
формировать импульсы за очень короткие отрезки времени. Весьма критичны также и
нелинейные искажения, которые могут возникать в процессе коммутации и в устано-
вившемся режиме.
13. Усилители мощности
Усилители мощности, иногда называемые оконечными усилителями, предназна-
чены для увеличения мощности звуковых сигналов до такого уровня, чтобы они могли
возбуждать электроакустические преобразователи-громкоговорители, головные теле-
фоны и др. Принцип работы усилителей мощности состоит в том, что они преобразуют
подводимую к ним от источника питания мощность постоянного тока в переменный
ток, причем форма сигнала на выходе усилителя полностью повторяет сигнал на входе.
Усилители мощности должны обладать небольшими искажениями и высоким КПД
(отношение мощностей переменного тока на выходе и постоянного тока, подводимого
от источника питания).
Усилители мощности, как правило, состоят из нескольких каскадов, аналогичных
по схеме каскадам предварительного и промежуточного усиления (рис. 13.0.1). Разница
лишь в том, что входные и промежуточные усилительные каскады работают в режиме
большого усиления по току или напряжению, а выходные каскады-в режиме преоб-
разования импедансов при коэффициентах усиления ги3 — 1.
13.1.	Основные схемы усилителей мощности
Здесь мы будем рассматривать схемы на биполярных транзисторах, помня о том,
что для схем на полевых транзисторах параметры аналогичны.
13.1.1.	Входной каскад
Входные каскады обычно реализуются по дифференциальной схеме. Их свойства (в
частности, динамический диапазон) определяются в основном сильносигнальными
свойствами всего усилителя на высоких частотах (максимально допустимая скорость
нарастания сигнала).
Выход дифференциальных усилителей целесообразно выполнять симметричным,
используя токовое зеркало или второй дифференциальный каскад. Это позволяет
Рис. 13.0.1. Структурная схема уси-
лителя мощности.
Входной
каскад
-эк---------Ж------------1
Промежуточный Выходной
каскад	каскад
У[2'*>^412'^>^ Чз>>^ 413
188 Глава 13
получать максимальный коэффициент усиления = gmRL, большой коэффициент
ослабления синфазных составляющих (КОСС), равный 2gmR0 (в эмиттерных источни-
ках тока вместо Ro подставляется 10). К достоинствам дифференциальных каскадов
следует отнести также эффективность температурной компенсапии и низкий уровень
собственного шума. Источники тока нагрузки TL (вместо сопротивлений нагрузки RL)
позволяют получать большие коэффициенты усиления по напряжению, а эмиттерные
сопротивления RE транзисторов 1 и Т2 увеличивают динамический диапазон каскада.
Повышенная под влиянием эффекта Миллера емкость перехода коллектор - база Свс
транзисторов Тх и Т2 может быть уменьшена применением каскодной схемы.
Корректирующая емкость Ск определяет частотную характеристику усиления в
режиме холостого хода, т. е. частоту единичного усиления и максимальную скорость
нарастания сигнала.
13.1.2.	Промежуточный каскад
Промежуточный каскад является вторым каскадом усиления напряжения. Он же
служит источником напряжения смещения рабочей точки для оконечного каскада Д1/.
Основную проблему в схемах, где промежуточный каскад является источником
напряжения смещения Л17 для оконечных каскадов, представляет задача обеспечения
термической стабильности биполярных транзисторов в выходных каскадах. При
постоянном напряжении смещения Д1/ температурная зависимость напряжения пере-
хода база-эмиттер (17ВЕ) влечет за собой весьма нежелательную термическую поло-
жительную обратную связь. Необходимо отметить, что полевые транзисторы обла-
дают свойством самостабилизации.
В усилителях с повышенными требованиями нагрузочное сопротивление RL
является источником тока нагрузки /02.
13.1.3.	Выходной каскад
Выходной каскад служит усилителем тока и в общем виде может рассматриваться
как преобразователь импедансов, согласующий низкоомный выход каскада с нагрузоч-
ным сопротивлением (повторитель напряжения с коэффициентом усиления vu = 1).
Мощность выходных каскадов лежит обычно в пределах от 50 мВт до 100 Вт и более,
поэтому при расчете усилителей всегда следует учитывать рассеиваемую транзисто-
рами мощность. Применять линейные эквивалентные схемы замещения для анализа
таких схем можно лишь весьма условно, поскольку параметры транзисторов зависят
от тока.
Несимметричное
напряжение питания
Симметричное
напряжение питания
Рис. 13.1.1. Максимальные неискаженные
сигналы.
Усилители мощности	189
13.1.4.	Максимальная выходная мощность
Максимальную мощность выходных каскадов при усилении гармонических сиг-
налов можно реализовать в случае, когда размах напряжения сигнала становится
равным напряжению питания (рис. 13.1.1). При сопротивлении нагрузки RL и напря-
жении питания UB максимальными будут следующие значения:
		ив
	2 ’	UL,eff ~ 2Л/2
л	ив	^в
'l.	2Rl’	2REyj2
	_ Ub	
Pl		р
(13.1.1)
На практике эти значения полностью реализовать невозможно, так как свойственное
транзисторам явление насыщения (для биполярных транзисторов напряжение насыще-
ния UCES =1,5 В, для полевых напряжение насыщения UDS S >5 В) не позволяет
доводить напряжение сигнала до напряжения питания. Если фактор насыщения учесть
в виде сопротивления (на схеме 13.2.1 это сопротивление Rs в цепи коллектор - эмиттер
биполярных транзисторов или в цепи сток-исток для полевых), то максимальный
размах напряжения атак и максимальная мощность на выходе будут
1
"max = YTRjRL < L
(13.1.2)
ui ,	ui ?
Р --- ---- -	- р ------ --- .
L Л О max ’	L, eff пр wmax 
Это ограничение в особенности касается усилителей с низким напряжением питания и
выходных каскадов на полевых транзисторах.
Выражение для максимальной скорост и нарастания сигнала, требуемой при работе
усилителя в сильносигнальном режиме с верхней граничной частотой fM, имеет вид
SR = 2л fMuL = 2л(13.1.3)
13.2.	Рабочая точка и выходные характеристики
Сказанное ниже одинаково справедливо для схем на биполярных и полевых
транзисторах.
Для анализа динамических свойств транзисторных каскадов используется идеали-
зированная выходная характеристика, приведенная на рис. 13.2.1,6. От реальной
характеристики она отличается тем, что не учитывает остаточный ток коллектора,
эффекты пробоя при больших напряжениях перехода коллектор-эмиттер и допускает,
что ic = 1Етл В = const. Остаточное коллекторное напряжение UCE s замещается сопро-
тивлением Rs, что в первом приближении допустимо.
Зависимость между 1С и UCE, возникающая при наличии входного сигнала,
называется рабочей характеристикой. Если нагрузка каскада чисто активная, то
характеристика получает вид прямой («нагрузочная прямая»). Угол наклона нагрузоч-
ной прямой определяется величиной сопротивления нагрузки RL и напряжением
питания Uv. Рабочая точка определяется током покоя /0.
190 Глава 13
Ub	Ub
Рис. 13.2.1. Транзисторный выходной каскад (а) и идеализированная выходная характеристика (б)
с предельными нагрузочными кривыми.
Соотношения мощностей
Мощность рассеяния транзистора рг
Рт(1) — гсИ — uce(0'1'е(0 = ^rW’^rW	(13.2.1)
на выходной характеристике отображается участками гипербол. Мощность, отдавае-
мая на нагрузку pL, и мощность, потребляемая от источника питания pv, составляют
Pl (О = ul (0' 4. W ~ Wв uce (0)' гс W ’
(13.2.2)
Pv (О = U в • ic (?).
Практический интерес представляют средние значения мощностей Р (усредненное во
времени значение мощности)
1 т
P = -$p(t)dt.	(13.23)
* о
Коэффициент полезного действия
Коэффициент полезного действия г] это отношение полезной (отдаваемой на нагруз-
ку) мощности PL к потребляемой от источника общей мощности Pv
Угол отсечки тока
В случае когда входной сигнал-гармонический, нагрузка-чисто активная и удовлет-
ворены условия идеализированной выходной характеристики, взаимосвязь между
током транзистора и падением напряжения на нем при включении по схеме рис.
13.2.1, я характеризуется уравнениями
ic(t) = Io + aICM cos (cor),
(13.2.5)
«се И = (U в - Я,7о)(1 - a-cos (он)),
где 0 < а 1 - коэффициент использования.
Усилители мощности 191
Рис. 13.2.2. Вольт-амперные характеристики коллекторного тока в разных режимах работы
транзисторного каскада; с углом отсечки тока в режиме А (а), режим АВ(б), режим В(в),
двухтактный режим В (г).
192 Глава 13
В зависимости от положения рабочей точки 10 относительно 1СМ меняются и
режимы работы каскада (рис. 13.2.2). Граница области активной работы транзистора
ic (Г) = 0 определяется углом отсечки тока 9
9 = arccos (--—).	(13.2.6)
Угол отсечки тока 29 характеризует отрезок времени, в течение которого транзистор
работает в активном режиме.
Режимы А, АВ, В
В зависимости от величины угла отсечки тока 9 различают следующие режимы работы
транзисторного каскада:
режим А
режим АВ
режим В
9 = л(180°);
п
- < 9 < л;
2
9 = ^(90“).
(13.2.7)
В режиме А транзистор остается в активном состоянии на весь период сигнала; в
режиме В 10 = 0 и транзистор работает только в течение полуволны. Для передачи
обеих полуволн сигнала используется симметричная пара взаимно дополняющих
транзисторов (комплементарных транзисторов), например, как показано на рис. 13.0.1,
где симметричную пару образуют транзисторы Т4 и Т5, работающие в двухтактном
режиме В (рис. 13.2.2, г).
13.2.1	. Мощность рассеяния транзистора
Мощность рассеяния транзистора в случае гармонических сигналов и активной
нагрузки Rl следующим образом зависит от угла отсечки тока:
TJ __ D Г	/2^	1
Рт =	-----— {/09 - аЦ0 + 7CJ sin9 - - 1СМ [9- sin2v]}.	(13.2.8)
п	2	2
ниже описаны режимы работы транзисторов А, АВ и В в случае, когда симметрично
напряжение питания (г. е. UB=2UV) и симметричны входные сигналы, т. е.
Cfmax= Uv- Формы расчета мощности рассеяния транзисторов в разных режимах
работы и при разных формах входного сигнала приведены в таблице на рис. 13.2.3.
Режим А
Рабочая точка в режиме А выбирается с таким расчетом, чтобы при достижении
максимума отрицательной полуволны ток ic(t) = 0, т.е. Io = ICM = UV/RL. В этих
условиях мощность потерь транзистора:
в отсутствие сигнала (а = 0)
Uv
р —____L. т
гт — 2 2°’
при максимальном сигнале (а = 1)
Uv
р —____. I
г‘ 4 По-
(13.2.9)
Усилители мощности 193
Форма сигнала	Мощность рассеяния	Максимальная мощность рассеяния
и (Uy С Синус (оконечный каскад Рт = —1	1 + с током покоя 10, режимы	л 4/ А, АВ, В) (Uv U + /оЬг—)  2 п/	U( Рт	= 	— + Г, max	2 г» 1 л Rl (	Io R, А + /0 0,3 Ur + -° — 	п / 2 при U = ~(Uy — IgRl) л
-г	/	№	и (Uy	и Треугольник (режим	В)	Р.,=	—1 —	 т	Rl4	k)	3	U( РТ max =—-•— ~ 0,09 Т.п,°х 32 * 31, при U = -	= 0,75 Uy
Прямоугольник (режим В) р = 2Р,.	U2y	ul рт пих = —= 0,125 — Tn,ax 8Pl	Rl при U = 0,5 Uy
Видно, что чем меньше входной сигнал, тем больше мощность рассеяния транзистора.
Для режима А примечательно то обстоятельство, что мощность, потребляемая от
источника питания Pv = Uv  10, не зависит от величины входного сигнала.
Режим В
В режиме В(10 = 0) при а = 0: Рт = 0.	(13.2.10)
Кроме того, в случае синусоидальных сигналов при
а = 1: Рт= UyIcM( 1 -	= 0,0685 • UVICM,
(13.2.11)
а = 0,636: Pr,max =	0,1 • Uv • 1СМ.
п
Мощность рассеяния транзистора максимальна не при максимальном входном сигна-
ле, а при а — 0,64. Потребляемая от источника мощность Pv — Рт + PL при увеличении
входного сигнала увеличивается.
13.3.	Комплексные сопротивления нагрузки
13.3.1.	Синусоидальные сигналы
В действительности усилители работают не на активную нагрузку, а на комплекс-
ную (на импеданс)
Z^ = RL+jXL.	(13.3.1)
7 757
194 Глава 13
Рис. 13.3.1. Рабочая характерис-
тика при гармоническом возбужде-
нии и комплексном импедансе наг-
рузки ZL(a). Увеличение мощности
рассеяния Рт при увеличении фазо-
вого угла нагрузки (б).
Такую нагрузку создают, например, одиночные или комбинированные многополосные
громкоговорители. Всегда существующий сдвиг фазы между напряжением и током на
выходе усилителя приводит к тому, что при синусоидальных входных сигналах
нагрузочная прямая вырождается в эллипс (рис. 13.3.1). Максимальная мощность
рассеяния на каждый транзистор, например в режиме В, увеличивается пропорцио-
нально сдвигу фазы <р на нагрузке
р _ 2 ' ^L, eff
т’max ~ л2 cos (ср) ’
(13.3.2)
(ХД
<р = arctg I — .
Еще больше увеличивается мгновенное значение мощности рассеяния транзистора
^r.max = [sin (coz - ф) - sin (coz)  sin (coz - Ф)].	(13.3.3)
13.3.2.	Скачкообразные сигналы
Емкостная нагрузка
На рис. 13.3.2, а показана выходная нагрузочная характеристика транзисторного
каскада, нагруженного на емкостную нагрузку Z, — AL|| CL при скачкообразной форме
входного сигнала. Весьма критичным для этого случая является переходный процесс
включения, при котором кратковременная максимальная рассеиваемая мощность
Усилители мощности 195
Рис. 13.3.2. Рабочие харак-
теристики каскада при
скачкообразных сигналах и
комплексной нагрузке: емко-
стная нагрузка (а), индуктив-
ная нагрузка (б).
составляет
Pr.max ~
(13.3.4)
В этот момент напряжение на нагрузке и UCE остаются неизменными, а ток 1СМ
достигает максимума. За время переходного процесса выключения ток 1С спадает при
неизменном напряжении UCE, вследствие чего мгновенная мощность рассеяния стано-
вится значительно меньше.
Индуктивная нагрузка
Нагрузочная характеристика в случае нагрузки Z, = R,+ pL, показана на рис. 13.3.2,6.
В момент скачка входного сигнала коллекторный ток на индуктивной нагрузке
остается неизменным. Таким образом, переходный процесс включения на работу
каскада существенного влияния не оказывает.
Амплитуда скачка напряжения в момент выключения зависит от отношения
постоянной времени сигнала т0 к постоянной времени нагрузки т = LJ RL.
В случае когда нагрузка индуктивна и т > т0, напряжение UCE может стать больше
UB и превысить напряжение пробоя. В результате на короткий отрезок времени резко
возрастает мощность рассеяния
т
(13.3.5)
KL Х0
7*
196 Глава 13
(Ом)
30 г
Индуктивность 12,5 мГн
10
23,7 Ом
20
IHF А202
Эквивалент нагрузки
громкоговорителя
Импеданс на резонансной частоте
о—
Резистора"
18,3 Ом
5,40м
Конденсатор
800 ни
50,3 Гц Резонансная частота
—।—।—-----------------1 (Гц)
100	200
Рис. 13.3.3. Эквивалент нагрузки
(имитатор громкоговорителя)
IHFA202.
13.3.3.	Громкоговоритель как нагрузка
Измерения усилителей, нагруженных на громкоговорители, показали, что реаль-
ная нагрузочная характеристика сильно отличается от идеальной прямой. Особенно
неблагоприятно на режиме работы усилителей сказываются помехи со стороны
всевозможных коммутирующих устройств, вызывающие резкие кратковременные про-
падания сигнала. Из сказанного выше вытекает, что индуктивность громкоговорителя
может вызвать мгновенные нарастания мощности потерь и даже привести к пробою,
когда пики помех превысят UCE max.
Стандартный эквивалент нагрузки
На рис. 13.3.3 показана схема стандартизованного эквивалента нагрузки (тип IHF
А202), являющегося заменителем громкоговорителей. Схема в основном имитирует
резонансные свойства низкочастотных излучателей.
Компенсатор Буше
Реактивную составляющую импеданса громкоговорителей Zl = R + pL (последователь-
ной цепочки RL) можно скомпенсировать, подключив к ней параллельно компенсатор
Буше или Цобеля- цепочку RC с импедансом Z2 = R2 Ч——. В результате импеданс
рС2
полученной цепочки становится чисто активным (Zo6nl = R) и не зависящим от частоты.
Условия компенсации R2 = R ~ RL и С2 = L/ R2.	(13.3.6)
Здесь Rl эквивалент сопротивления громкоговорителя 4 ... 10 Ом и С2 ~0.1 мкФ.
13.3.4.	Требуемый выходной ток
Комплексный характер импеданса громкоговорителей, являющихся нагрузкой для
оконечных каскадов усилителей, приводит к возникновению бросков тока, что особен-
но заметно при скачкообразных изменениях сигнала. Эти броски тока могут намного
превысить максимально допустимые для стандартной нагрузки значения, например 4
или 8 Ом.
Номинальное сопротивление громкоговорителей
При расчете максимального тока нагрузки следует учитывать, что на определенных
частотах импеданс громкоговорителя достигает минимума | Zmin | ~ Ао/2. Макси-
Усилители мощности 197
мальный перепад напряжения сигнала может быть U = 2UV, (т е. от — Uv до +UV).
Таким образом, ток в момент скачка напряжения может стать
3UV 6UV
(13.3.7)
I Zmin I
Строгий расчет номинального сопротивления громкоговорителей /?nom = max {й/г}
приведен в [13.31]. Расчеты показывают, что для типичных громкоговорителей
^nom — I ^min 1/2-
Выходной ток
Пиковые величины тока /тах гармонического сигнала, зависящего от выходной мощ-
ности PL (эффективное значение), можно рассчитать по формулам
I1PL е„
iL = /----— -для активной нагрузки.
у rl
______	(13.3.8)
I15Pl eff
iLx /----' -для комплексной нагрузки.
у rl
Так, например, при RL = 200 Вт и RL = 8 Ом ток сигнала на выходе iL = 7,1 А при
активной нагрузке и iL = 40 А при комплексной нагрузке.
Искажения на стыке усилитель - громкоговоритель
Нелинейные искажения, вызываемые ограничением тока на выходе усилителя при
комплексной нагрузке, называются «интерфейсными интермодуляционными» искаже-
ниями (ИМ) [13.10]. Для их измерения на вход усилителя подается сигнал с частотой fs,
а на выход-второй сигнал частоты /2. Затем измеряются амплитуды составляющих
результирующих частот, являющихся мерой данного вида нелинейных искажений
усилителя мощности.
Требования к схемам усилителей мощности
Требования, которым должны удовлетворять усилители мощности в системах звуко-
передачи, состоят в следующем [13.10, 13.11]:
•	выходные каскады усилителей должны быть низкоомными и обладать большой
нагрузочной способностью по току (большой коэффициент демпфирования, не зави-
сящий от частоты и уровня сигнала);
•	в схемах усилителей должны быть предусмотрены средства защиты выхода
(автоматический ограничитель тока) с большим запасом по току и длительности
перегрузок;
•	монтаж должен быть выполнен проводами с правильно подобранным сечением;
•	источник питания должен иметь большую емкость накопления энергии (CL/J/2),
емкость сглаживающего конденсатора должна быть не менее 20 000 мкФ при больших
зарядных токах.
13.4.	Эмиттерный и истоковый повторители
на симметричной паре
комплементарных транзисторов
Типовая схема двухтактного выходного каскада на комплементарных транзи-
сторах показана на рис. 13.4.1. В зависимости от величины напряжения смещения A U
каскад может работать в режимах В, АВ или А.
198 Глава 13
Рис. 13.4.1. Схема комплементарного эмиттерного повторше_1я (а), распределение тока при
симметричном (б) и несимметричном (в) напряжении питания | 13.22].
13.4.1.	Режим В
Двухтактный режим В отличается тем, что для положительных полуволн сигнала
транзистор 7 работает как эмиттерный повторитель, а транзистор Т2 заперт (zL+ = iEl,
z£2 = 0). Для отрицательных полуволн сигнала (ие < 0), наоборот, Т2 отперт, а запертым
оказывается Тг (iL _ = iE2, iE1 = 0). Угол отсечки тока для каждого транзистора состав-
ляет v = л/2. В отсутствие сигнала (we = 0) ток покоя 10 = 0 до тех пор, пока
напряжение смещения А17 меньше прямого напряжения обоих транзисторов UF.
Малосигнальные свойства
В режиме малого сигнала и при RB« В/дт коэффициенты усиления по напряжению vv,
по току vI и выходное сопротивление каскада га составляют
(13.4.1)
1	U, иГ
га=~ = — = —-
dm	lE	lL
Малосигнальные параметры vv и го сильно зависят от уровня входного сигнала (рис.
13.4.2). При низких уровнях (iL -» 0) уменьшается крутизна (дт -> 0), вследствие чего
стремится к нулю коэффициент усиления (yv -»0) и стремится к бесконечности выходное
сопротивление (г„ — со). Возникающие при этом нелинейные искажения называются
переходными нелинейными искажениями.
Усилители мощности 199
---Режим В
---Режим АВ
Рис. 13.4.2. Зависимость малосигнальных параметров vv(a) и га(б) от напряжения возбуждения.
Силъносигналъные свойства
Если в линейном режиме пренебречь напряжением насыщения UCE S и прямым
напряжением UF, то максимальная амплитуда выходного сигнала
(13.4.2)
, max	Р'V •
При гармонических сигналах на входе выходная мощность PL, мощность рассеяния
работающего транзистора Рт; мощность, потребляемая от источника Р„ (эффективное
значение) и коэффициент полезного действия г] рассчитываются по коэффициенту
использования а = иа/мО1Пах (0 < а < 1) (рис. 13.4.3) следующим образом:
Р = а2^ Р =
L 2Rl’ tmax 2Rl’
U2 (a a2	(2a a2
n I _ A )	, max I _ о )5
Rl л	4 /	 л	2 /
(13.4.3)
Л. — Pl + 2 • Pt — Pl ,max ’	>
л
П =--a
Потребляемая мощность Pv и коэффициент полезного действия г] увеличиваются
прямо пропорционально коэффициенту использования, поэтому максимальных значе-
ний они достигают при а = 1, т.е. при максимальном уровне входного сигнала
Л.,тах= 1.27-Л.,тах,	(13.4.4)
Птах =78,5%,
в то время как мощность рассеяния транзистора достигает максимума при а = 0,635
7’т.тах = 0,20-РМтах,	(13.4.5)
РТ = 0.14-/тах при а= 1.
13.4.2.	Режим АВ
Используя транзистор при токе покоя 10 > 0, можно значительно уменьшить
зависимость слабосигнальных параметров от уровня входных сигналов (рис. 13.4.2).
200 Глава 13
б
Рис. 13.4.3. Сравнительные графики зави-
симости потребляемой мощности Р„(а),
общей мощности рассеяния транзисторов
2Рт(о) и КПД от относительной выходной
мощности в режимах А, В, и для схемы
DLD(e) (разд. 13.11.5). Нормирование по
максимальной выходной мощности
Pl.^ [13.14].
Угол отсечки тока составляет v > л/2. В окрестности точки перехода через 0 транзи-
сторы работают в активном режиме, и соответствующий транзистор запирается лишь
при больших амплитудах сигнала. Результирующая передаточная характеристика
получается путем наложения двух характеристик, смещенных одна относительно
другой на величину напряжения смещения Л (7 = UF.
Поскольку ток покоя 10 обычно пренебрежимо мал по сравнению с выходным
током IL max (/(| < 0,1 • IL max), то мощностные соотношения в режиме АВ остаются
такими же, как в режиме В (см. таблицу на рис. 13.2.3).
Малосигнальные параметры при iL = иа! RL составляют
~ 1, Vj ~ В ~ P;
(13.4.6)
=
Pl (.'l + ^о)
Pl(‘l + [q) + UT
Рабочая точка определяется фиктивным напряжением смещения Uo = RLI0, причем
для уменьшения переходных нелинейных искажений целесообразно выбрать Uo » UT.
Усилители мощности 201
13.4.3.	Режим А
При достаточно большом напряжении смещения ДС’ режим А устанавливается,
когда Io > iL max = UvRl. Благодаря постоянному напряжению смещения коллектор-
ный ток одного транзистора спадает в такой же мере, в какой ток второго каскада
увеличивается под влиянием дополнительного тока нагрузки
Лэ = Л) + ZL ’ ^С2 = Iq ~ zl •	(13.4.6а)
Расчет малосигнальных параметров проводится по формулам (13.4.6). Поскольку во
всем динамическом диапазоне возбуждения оба транзистора активны, то коэффициент
усиления vv и нагрузочное сопротивление га постоянны, и нелинейные переходные
искажения не возникают.
Сильносигнальные свойства каскада в режиме А можно проследить по рис. 13.2.3 в
предположении, что Io = UJ RL:
Р = а2--— Р =
L 2RL’ £’max 2Л£’
7?Д2
(13.4.7)
Pv ~ Pl + 2 Рт — 2РЬтях,
Потребляемая мощность PL постоянна (признак режима А) и равна удвоенной
мощности гармонического сигнала PLmax. Мощность рассеяния одного транзистора
достигает максимума в отсутствие сигнала и составляет РГтах = PLmax, коэффициент
полезного действия увеличивается пропорционально квадрату напряжения сигнала и
при максимальном уровне сигнала достигает г] = 50% (рис. 13 4 3).
Напряжение смещения
Напряжение смещения Д17 создается суммой напряжений
п
(13.4.8)
где £ L'nOT-сумма напряжений база-эмиттер всех транзисторов, /0-ток покоя выход-
ного транзистора и £7?£-сумма эмиттерных сопротивлений.
Несколько вариантов построения схемы построения схемы для получения напряжения
смещения показаны на рис. 13.4.4.
Основная проблема использования биполярных транзисторов в режиме Л-тем-
пературная зависимость тока покоя. При неизменном напряжении смещения база-
эмиттер коллекторный ток возрастает примерно на 8% на каждый градус повышения
температуры (это следует из известной формулы SVBE/dT= — 2mV/K). В результате
транзистор еще больше нагревается и, наконец, может разрушиться (термическая
положительная обратная связь).
Одно из основных требований с точки зрения термостабильности работы каскада
состоит в том, что при самых неблагоприятных условиях (максимальная температура
среды, нагрев до максимально допустимой температуры рабочей зоны транзистора)
мощность рассеяния в режиме покоя PTt 0 = Io (Т™*)' U» всегда должна оставаться меньше
рассеиваемой мощности РТ транзистора в возбужденном состоянии (в присутствии
сигнала). Установлено, что для кремниевых транзисторов дополнительное сопротивле-
Рис. 13.4.4. Способы получения
напряжения смещения: обычный
(а), с помощью диодов (б), с
помощью транзисторов (в), с по-
мощью транзистора как исто-
чника напряжения (г).
г
ние в цепи эмиттера RE, при котором 70	50 мА, составляет приблизительно 0,5 Ом.
На рис. 13.4.4.6 показан способ регулирования напряжения смещения (положения
рабочей точки) изменением протекающего через диоды тока Сх, используя параллель-
ный или последовательный переменный резистор. Для лучшей термостабилизации
требуется, чтобы диоды и выходные транзисторы были смонтированы на радиаторе по
возможности плотнее. Однако абсолютной термокомпенсации достичь практически
невозможно из-за разности температур радиатора и полупроводникового кристалла
Т -Т
радиат крист
Один из вариантов решения схемы показан на рис. 13.4.4. В обоих случаях ток
должен быть больше максимального тока базы при полной раскачке транзисторов 7} и
Т2. Это необходимо для того, чтобы диоды D3, D2 и транзисторы Т3 и Т4 не запирались
раньше, чем сигнал достигнет максимума.
На рис. 13.4.4, г показана стандартная схема установления напряжения смещения,
получившая довольно широкое распространение. Транзистор Т3 здесь является источ-
ником постоянного напряжения
А<7 = *г +*г17ВБз,	(13.4.9)
из которого можно получить напряжение смещения АС/ > С/ВЕЗ и регулировать его.
Термостабилизация достигается благодаря тому, что с изменением температуры при
Усилители мощности 203
Рис. 13.4.5. Схема квазикомплементарного
двухтактного эмиттерного повторителя.
Ц = const уменьшается напряжение С/ВЕЗ (монтаж с непосредственным термическим
контактом с транзисторами 7j и Т2).
Весьма важное требование к этой схеме состоит в том, что ток покоя /, в цепи
выделения напряжения смещения не должен зависеть от уровня входного сигнала, т.е.
он должен быть больше максимального тока базы выходного транзистора
(Л > 5-4.тах/р).
13.4.4.	Квазикомплементарный эмиттерный повторитель.
На рис. 13.4.5 приведен вариант схемы 13.4.1 с двумя одинаковыми выходными
транзисторами Т2, Т'2 (так называемая «схема двухтактного эмиттерного повторителя
на квазикомплементарных транзисторах»).
13.4.5.	Комплементарный истоковый повторитель
При выборе рабочей точки для полевых транзисторов с управляющим переходом
дополнительное напряжение ДС' не требуется. Ее можно установить с помощью
резистора в цепи ОС по току (рис. 13.4.6, а, б). Ток покоя 10 определяется из условия
иа = 0 при ие = 0, т. е. | UGS | = RSIO:
(13.4.10)
Недостаток схемы состоит в том, что для получения малых токов покоя требуется
большое сопротивление Rs. Напряжение смещения можно также установить на
источнике отрицательного постоянного напряжения — Д67. Для этого достаточно
переключить (поменять местами) выводы затворов 1 и Т2. Более пригодными для
мощных каскадов являются полевые транзисторы с изолированным затвором, у
которых напряжение смещения в цепи затвор-исток такое же, как у биполярных
транзисторов (рис. 13.4.6, в).
Малосигнальные параметры рассчитываются по формулам
1 X
R 2 Н----)
9ml /
V, -» оо,

Rl
Rl + Rs 4--
Sm
(13.4.11)
204 Глава 13
Рис. 13.4.6. Комплементарный истоковый повторитель. Способ установки рабочей точки длй
полевых транзисторов разных типов (а. 6. в).
13.4.6.	Сравнение схем на биполярных и полевых транзисторах
На низких частотах полевые транзисторы работают как усилители тока с г, -> оо,
поэтому их нагрузка на предварительные каскады незначительна (они не требуют
также и согласующих, промежуточных цепей, например моста Дарлингтона). На
верхних частотах мощность раскачки в цепи затвора определяется входной емкостью
С,- и напряжением перехода затвор-исток UGS:
(13.4.12)
Ориентировочно при частоте сигнала f = 20 кГц, С, = 900 пФ и UGS = 6 В можно
получить Ре сх 0,65 мВт Таким образом, выходной каскад на полевом МОП-транзисто-
ре можно непосредственно подключать к предварительному каскаду усиления (в
режиме А). Правда, вследствие меньшей, чем у биполярных транзисторов, крутизны,
нелинейные искажения истоковых повторителей vv оказываются большими, поскольку
крутизна дт зависит от уровня входного сигнала. (Поэтому такие каскады должны
работать при больших коэффициентах усиления напряжения холостого хода и с более
глубокой ОС.)
Поскольку основных носителей заряда в цепи затвора нет, то и при больших токах
быстродействие каскада на полевом МОП-транзисторе в режиме коммутации доста-
точно высокое (длительность коммутации около 0,05 мкс). Выходные каскады на
полевых транзисторах обладают хорошими передаточными свойствами на высоких
частотах. Благодаря температурной зависимости напряжения UGS рабочая точка
стабилизируется автоматически (эффект самостабилизации).
Недостатком каскадов на полевых транзисторах является небольшой максималь-
ный ток в цепи затвора, что приводит к необходимости включать параллельно
несколько каскадов. Кроме того, у них больше сопротивление насыщения цепи
сток-исток (Rdss ~ 0,2...2Ом). Поэтому динамический диапазон выходных напряже-
ний и выходная мощность ограничены, особенно при низком напряжении питания.
Поскольку р-канальные комплементарные полевые транзисторы более сложны по
технологии изготовления, то мощные выходные каскады реализуются по квазикомпле-
ментарной схеме на истоковых повторителях на полевых МОП-транзисторах (рис.
Усилители мощности
205
Рис. 13.4.7. Способ возбужде-
ния квазикомплементарных ис-
токовых повторителей (в), реа-
лизация на дифференциальном
усилителе (б).
а
13.4.7)	. На вход подаются два сдвинутых на 180° сигнала, источником которых может
быть, например, дифференциальный усилитель.
В усилителях на полевых транзисторах при работе на низких частотах могут
возникнуть нелинейные искажения термического происхождения. На частотах ниже
100 Гц сигнал изменяется так медленно, что за один полупериод температура
кристалла успевает измениться и, следовательно, изменяются пороговое напряжение и
крутизна полевого транзистора.
13.5.	Отрицательное входное сопротивление
В случае когда сигнал поступает от источника с низкоомным выходом, истоковые
повторители (как и эмиттерные) склонны к самовозбуждению. Упрощенная эквива-
лентная схема истокового повторителя приведена на рис. 13.5.1. Под влиянием входной
емкости С, (типичные величины для мощных полевых транзисторов С, > 500 пФ) и
емкости нагрузки CL входное сопротивление ZE при
Т 1 g Т Rl <
(13.5.1)
становится отрицательным.
Рис. 13.5.1. Истоковый повторитель (в) и
линейная эквивалентная схема (б); типич-
ная малосигнальная модель полевого
МОП-транзистора (в).
206 Глава 13
Меры предупреждения самовозбуждения каскада:
•	включить индуктивность между выходом и нагрузкой,
•	сопротивление в цепи затвора Rc (или базы) выбрать более 100 Ом (при этом,
правда, ухудшится частотная характеристика).
13.6.	Переходные нелинейные искажения
13.6.1.	Переходные искажения 1-го рода
Характеристика передачи эмиттерных (истоковых) повторителей в режимах АВ и В
(зависимость иа от z/e) имеет сильно выраженную S-образную форму в окрестности
начала координат (рис. 13.6.1). Обусловленные этой нелинейностью искажения сигнала
называются переходными искажениями 1-го рода. Характерной их особенностью
является то, что при снижении уровня сигнала они увеличиваются. Уменьшить их
можно, используя режим АВ и увеличив ток покоя /0. Что касается величины тока
покоя, то можно рекомендовать величины
Jo = 0,02...0,l-/L>max.
Уменьшить переходные искажения 1-го рода можно и с помощью обратной связи.
Поскольку в начальной области характеристики коэффициент усиления по напряжению
«1, то и петлевое усиление мало и, следовательно, эффект линеаризации незначите-
лен. Дополнительную линеаризацию характеристики передачи позволяют получить так
называемые «токоразгружающие» схемы каскада.
13.6.2.	Переходные искажения 2-го рода
В каскадах на комплементарных транзисторах при работе на высоких частотах
возникают искажения, которые обусловлены временными свойствами транзисторов-
их быстродействием, а также индивидуальными различиями частотных свойств тран-
зисторов, работающих в двухтактном режиме. Временные задержки сигнала, вызы-
ваемые процессом коммутации, приводят к искажениям в начальной области характе-
Рис. 13.6.1. Передаточная характеристика комплементарного повторителя и результирующий
выходной сигнал в режимах В и А В (а), переходные нелинейные искажения 1-го рода (б).
Усилители мощности 207
Рис. 13.6.2. Типичная форма сигнала (о) и переходные нелинейные искажения 2-го рода (б).
ристики (в области перехода через нуль). Эти искажения называются переходными
искажениями 2-го рода (рис. 13.6.2). Обычно половина эмиттерного повторителя на
рир-транзисторе по своим коммутационным свойствам оказывается менее быстродей-
ствующей, чем на ири-транзисторе. В точке перехода положительной полуволны к
отрицательной задержка отпирания р/гр-транзистора вызывает импульсную помеху
(искажение формы сигнала).
Чисто технически уменьшить переходные искажения 2-го рода можно путем
увеличения тока возбуждения /дгр-транзистора и прежде всего на высоких частотах
сигнала. Что же касается обратной связи, охватывающей весь усилитель, то желаемого
эффекта снижения искажений она здесь дать не может.
Это объясняется тем, что при увеличении частоты снижается общее и петлевое
усиление, усиление в окрестности нулевой точки мало, а также тем, что в режиме
насыщения транзистор становится практически неуправляемым извне.
13.6.3.	Управляемые источники напряжения смещения
Как сказано выше, при работе каскадов в режимах В и АВ в момент перехода
транзистора из состояния пропускания в запертое состояние возникают переходные
искажения. «Отключение» одной половины двухтактного каскада происходит потому,
что, несмотря на неизменное смещение A U, напряжение перехода база-эмиттер и
падение напряжения на эмиттерном сопротивлении отпертого транзистора все-таки
увеличиваются, следовательно, напряжение смещения другой половины каскада умень-
шается. Этот эффект можно исключить, если управлять напряжением смещения в цепи
база-эмиттер таким образом, чтобы ток покоя продолжал протекать и в запертом
повторителе [13.4-13.6, 13 3.2]. В результате процесс переключения состояний схемы в
окрестности нулевой точки ускоряется, а значит, уменьшаются переходные искажения
2-го рода (“Non-Swithing Amplifier”).
Принципиальная схема управляемого источника напряжения смещения показана
на рис. 13.6.3, а [13.4]. В режиме пропускания создается напряжение смещения АС/, и
ток сигнала через диод поступает на выходные транзисторы. В запертой половине
каскада напряжение смещения в цепи базы с помощью диода D2 удерживается на
нижнем пределе — С/пот, и ток покоя базы поступает от диода D2.
Известны и другие способы автоматического регулирования напряжения смеще-
ния. Так, например, один из них состоит в том, что общее напряжение смещения
208 Глава 13
Рис. 13.6.3. Управляемые источники напряжения смещения: основная схема (а), схема с положи-
тельной и отрицательной ОС (б).
увеличивается ровно на столько, на сколько увеличивается напряжение смешения в
активной ветви (способ положительной ОС). Альтернативным ему является способ,
построенный на оценке спада напряжения смещения в пассивной ветви. Это уже режим
отрицательной ОС. который, безусловно, более стабилен. Схемы реализации обоих
способов (положительной и отрицательной ОС) показаны на рис. 13.6.3,6.
13.7.	Электронные защитные устройства
13.7.1.	Ограничитель выходного тока
Очень часто для предотвращения разрушения транзисторов в выходных каскадах,
к которому может привести короткое замыкание в схеме или ее самовозбуждение,
применяют специальные схемы, позволяющие ограничивать максимальный ток тран-
зистора на заданном уровне. Принцип работы этих схем основан на оценке тока в цепи
эмиттера выходного транзистора и ограничении напряжения перехода база-эмиттер.
Довольно эффективно ограничивать ток выходного транзистора позволяет схема
на рис. 13.7.1. В момент, когда напряжение база-эмиттер UBE транзисторов Т3 и Т4
Рис. 13.7.1. Ограничение тока выход-
ных транзисторов. Способ с отклю-
чающими транзисторами Т3 и Т4.
Усилители мощности 209
превышает определенный порог, отпирается эмиттерно-коллекторная цепь. Сопротив-
ление Rr = 100 Ом защищает транзисторы Т3 и Т4 от бросков тока в цепи базы.
Если R2 > R,. то при уменьшении выходного напряжения ио снижается также
максимальный ток zomax, вследствие чего уменьшается и мощность рассеяния при
коротком замыкании. Так, если выбрать Rl/(RE- R2) = 1/RL, то
Ктах-'О1 = Дг-
BE 3,4
Re
и.
Re Ri
(13.7.1)
Отсюда видно, что максимальный ток ограничивается на уровне, превышающем ток
сигнала ia на некоторую постоянную величину Az.
13.7.2.	Защитная схема SOAR
Схема защиты транзистора по способу SOAR (“Save Operation Area”) допускает его
работу в определенных пределах величин тока (см. рис. 13.2.1). Условия вступления
схемы в действие одновременно должны зависеть от UCE и 1С.
Принципиальная схема ограничителя по способу SOAR приведена на рис. 13.7.2. В
этой схеме защищается верхний выходной транзистор Т1. Управляющим параметром
служит напряжение ик, которое складывается из падения напряжения на R3, создавае-
мого током zcl, и составляющей, пропорциональной UCEl:
Ri
ик = RJci +	, 7ГиСЕ1 	(13.7.2)
E'l '
Выходное напряжение транзистора Т4 сравнивается с некоторым опорным напряже-
нием С7У в дифференциальном усилителе Т5. Тб. Если оно больше, чем Uv, то
отпирается Т5 и ток источника предварительного каскада Ц уменьшается до величины
(13.7.3)
_ ^РК , max____Rl	UCE 1
IC!,max-	R2+R3 R^
при которой UPK max опять опускается ниже порога.
Рис. 13.7.2. Принципиальная схема оконечного каскада с защитой выходного транзистора Т1 от
перегрузок [13.3].
210 Глава 13
13.7.3.	Рассеяние мощности на высоких частотах
Описанные схемы не позволяют эффективно контролировать свойственное бипо-
лярным транзисторам нарастание рассеиваемой мощности при увеличении частоты
сигнала, а также при самовозбуждении. Процесс переключения транзисторов имеет
конечную длительность (у мощных транзисторов она измеряется микросекундами), и в
момент, когда один транзистор отпирается, второй еще в течение некоторого
промежутка времени остается открытым, т.е. в обоих транзисторах существует
коллекторный ток, и, следовательно, увеличивается мощность потерь Рт. Это
увеличение тем больше, чем быстрее нарастание выходного напряжения в области
перехода функции через 0 или чем чаще переключения транзистора. Создается
опасность термической перегрузки транзисторов, которая, как нетрудно видеть,
оказывается пропорциональной частоте.
Меры защиты от этого неприятного явления состоят в грамотном подборе
эмиттерных сопротивлений, применении защитных диодов, использовании быстродей-
ствующих (с малыми постоянными времени коммутации) транзисторов и быстродейст-
вующих защитных схем.
13.7.4.	Защита мостовых схем от постоянных напряжений
В усилителях с мощными каскадами, собранными по мостовой схеме, громкогово-
ритель оказывается гальванически связанным с выходом каскада даже при однопо-
лярном напряжении питания, поскольку оба выхода находятся под одинаковым
напряжением покоя (обычно Uv = VB/2) (рис. 13.7.3).
В нормальном режиме напряжение покоя Uv получается из UB с помощью
делителя RG — R5 (оба каскада охвачены общей ОС по постоянному напряжению, т. е.
vu (0) = 1). Если, например, в результате короткого замыкания одного из выходов на
землю изменится его напряжение UA, то соответственно изменится и потенциал покоя
Uv (цепь R3, R4, DI/D2), и оба выхода окажутся под одинаковым потенциалом. Таким
образом окажется защищенным и громкоговоритель (А(7К = 0 -> 1К = 0), и выход
усилителя. Диоды DI/D2 определяют нижний порог срабатывания защиты, а конденса-
тор Cs позволяет выбрать нужную временную задержку срабатывания.
Рис. 13.7.3. Принципиальная схема мостового выходного каскада с защитой громкоговорителя
от постоянных напряжений [13.3].
Усилители мощности 211
13.8.	Выходные каскады с большим током
Мощные биполярные транзисторы обладают небольшим коэффициентом усиле-
ния по току (В 50). Поэтому однокаскадные эмиттерные повторители могут работать
при выходных токах порядка сотен миллиампер. Большие коэффициенты усиления по
току (г, > 100) можно получить, включив выходные транзисторы по схеме Дар-
лингтона.
Эмиттерный повторитель Дарлингтона
Принципиальная схема выходного каскада на симметричной паре транзисторов,
работающих в режиме эмиттерного повторителя, показана на рис. 13.8.1, а. Ток покоя
устанавливается с помощью резистора при напряжении смещения А1Л Укажем,
кстати, что сопротивление /?15 с одной стороны, уменьшает общий коэффициент
усиления по току rt < Pt Р2, но, с другой, ускоряет отток зарядов с баз транзисторов Т3
и Т4 во время переключений. Если ток покоя 10 создается только для входных
транзисторов Т3 и Т2, то напряжение смещения следует выбирать из условия
21УПОТ АП = 4Пп<)т. В малосигнальном режиме работают только транзисторы 1 и Т2,
выходные транзисторы отпираются только при больших выходных токах, когда
RliL> Ппот.
Псевдодвухтактный эмиттерный повторитель
Укажем, что псевдодвухтактный эмиттерный повторитель (его схема приведена на
рис. 13.8.1,6) не дает такого усиления по току, какое можно получить в схеме
Дарлингтона. Ток на базы транзисторов Т3 и Т4 поступает через R3. Его сопротивление
должно быть очень небольшим, поскольку при этом потенциал базы транзисторов Т3 и
Т4 при максимальном входном сигнале оказывается близким к напряжению питания,
т. е. транзисторы работают в режиме максимального динамического диапазона. С этой
целью вместо R3 целесообразно использовать источник постоянного тока (см. рис.
13.4.4, в).
Квазикомплементарный эмиттерный повторитель
В квазикомплементарных выходных каскадах (рис. 13.8.1, в) используются два одинако-
вых транзистора Т3 и Т4 (преимущества такой схемы: экономичность, возможность
использования ири-транзисторов на повышенных частотах единичного усиления).
Транзисторы Т2 и Т4 образуют двухтактный усилитель напряжения с обратной связью,
коэффициент усиления по напряжению vv = 1. Таким образом каскад искусственно
приобрел свойства одного ири-транзистора. На положительных полуволнах сигнала
работает схема Дарлингтона на транзисторах 7) и Т3. В связи с тем что характеристики
передачи всего каскада в целом различны для положительных и отрицательных
полуволн сигнала, то в ней возникают дополнительные нелинейные искажения.
Параллельное включение выходных транзисторов
Для работы в режимах больших токов и при повышенной мощности потерь два
выходных транзистора включаются параллельно (Т3 и Т4 на рис. 13.8.1, г). Ток каждого
транзистора при этом снижается, поэтому коэффициент усиления по току при макси-
мальном возбуждении снижается в меньшей степени, и напряжение насыщения UCE s
тоже остается меньшим. Кроме того, в такой схеме можно использовать транзисторы с
небольшим 1С тях, но с более высокой граничной частотой единичного усиления. В
связи с тем что увеличивается входная емкость каскада (у мощных транзисторов
емкость перехода база-эмиттер достигает 1 нФ), параллельно соединенные выходные
транзисторы рекомендуется подключать раздельно к параллельно включенным тран-
зисторам промежуточных каскадов.
212 Глава 13
Рис. 13.8.1. Выходной каскад Дарлингтона (а), псевдо-двухтактный эмиттерный повторитель (6),
квазикомплементарный каскад Дарлингтона (в), параллельное включение зранзисторов (г),
эмигтерные сопротивления с шунтирующими диодами (д').
Шунтированные эмиттерные сопротивления
Шунтирование эмиттерных сопротивлений мощными диодами позволяет снизить
падение напряжения на RE при максимальном возбуждении транзистора (увеличение
выходной мощности). При этом для лучшей стабилизации рабочей точки сопротивле-
ние Re следует выбирать по возможности большим.
13.9.	Мостовые схемы
В мостовой схеме выходного усилителя два каскада включаются в противофазе и
работают на общую нагрузку (сопротивление нагрузки включается между каскадами),
как показано на рис. 13.9.1. Громкоговоритель может подключаться непосредственно к
мостовой схеме даже при однополярном питании, поскольку потенциал покоя обоих
выходов одинаков (обычно U„ = UB/2) (см. рис. 13.7.3). Поскольку каскады работают в
противофазе, то средняя точка сопротивления нагрузки RL должна быть заземлена.
Усилители мощности 213
Рис. 13.9.1. Мостовая схема выходного каскада (а), распределение токов (б) [13.22].
Таким образом, каждый каскад имеет нагрузку RJ2, выходной сигнал получается
симметричным относительно земли (не требуется конденсатор связи, нагрузка под-
ключена непосредственно). Выходное напряжение иа на нагрузке
Uа = Hal - 1<а2 = ^vUe,
(13.9.1)
На, max ^^«1,тах
оказывается вдвое больше, чем напряжение каждого каскада относительно земли.
Следовательно, при одном и том же напряжении питания UB выходная мощность на
нагрузке RL получается в 4 раза большей.
Для идеального транзистора при Rs = 0:
Р =
L.eff 2RJ
(13.9.2а)
UB
ul ~ Uв, iL —
Rl
Для транзистора с конечным сопротивлением насыщения Rs:
Р .
L M 2 (RL + 2RS)2’
(13.9.26)
R,	UB
L B Rl + 2Rs l Rl + 2Rs
Противофазное возбужение усилителей с дифференциальными входами возможно
различными способами (рис. 13.9.2). В случае несимметричного напряжения питания
«плюсовые» клеммы обоих входов должны быть под одним и тем же потенциалом
покоя Uo.
Последовательное соединение каскадов (рис. 13.9.2, а)
При такой схеме соединения каскадов усиления первый каскад Pj работает как
неинвертирующий, второй Kj-как инвертирующий. Коэффициент усиления первого
каскада устанавливается путем подбора Rt t и цепи R2-C2 (подбирается импеданс Z2).
Коэффициент усиления второго (К2) каскада определяется параметрами цепи обратной
214 Глава 13
Рис. 13.9.2. Мостовые схемы усилителей с дифференциальными входами: последовательное
возбуждение (о), параллельное возбуждение (б), модифицированный вариант последовательного
возбуждения (в), симметричный вход (г).
связи R12 и /?2-С2. Коэффициенты усиления каждого каскада
^11 + ^2
VU1 —	’ lC2
^2
(13.9.3)
Недостаток этой схемы состоит в том, что на второй каскад сигналы поступают уже
искаженными первым каскадом. Это же относится и к модифицированной схеме
последовательного соединения каскадов на рис. 13.9.2,6, в которой между каскадами
включено добавочное сопротивление RK.
Параллельное соединение каскадов (рис. 13.9.2, в)
Оба каскада усиления (1^ и V2 ) получают входной сигнал ие одновременно. Каскад
работает как неинвертирующий, У2-как инвертирующий. В случае идеальных усили-
телей коэффициент усиления по напряжению получается таким же, как при последова-
тельном соединении каскадов.
Симметричная мостовая схема соединения каскадов (рис. 13.9.2, г)
Достоинство соединения каскадов усиления по симметричной мостовой схеме состоит
в том, что общее усиление в обеих ветвях одинаковое:
7 + R^l
= (1394)
Схема допускает подключение и незаземленных источников сигнала.
Усилители мощности 215
13.10.	Схемы с разгрузкой по току
Схемы с обратной связью работают по принципу «обратного» регулирования, при
котором конечное усиление всегда связано с различиями между входным и выходным
сигналами. Линейные и нелинейные искажения сигнала при этом снижаются пропор-
ционально петлевому усилению vs, но полностью их устранить нельзя.
Альтернативным является способ «прямого» регулирования (положительной ОС),
который при соответствующей настройке схемы теоретически позволяет полностью
исключить различия между выходным и входным сигналами. Схемы мощных усили-
телей, позволяющие реализовать такую передачу сигналов, называются «токоразгру-
жающими схемами» (“current dumping”). Их можно представлять также, как схемы с
отрицательной и положительной ОС.
В схемах с разгрузкой по току, которые применяются обычно в тех случаях, когда
требуется эффективное подавление переходных искажений усилителей в режимах В и
АВ, предварительный каскад является одновременно и корректирующим каскадом
усиления.
13.10.1.	Основная схема
Основная схема усилителя с разгрузкой по току приведена на рис. 13.10.1, а. Для
уяснения принципа работы такого усилителя удобно пользоваться эквивалентной
схемой мостового типа (рис. 13.10.1,6). Источником нелинейных искажений, возникаю-
щих на участке между базой и эмиттером выходного каскада В, служит источник
напряжения А17о (им может быть также источник тока А/о). Искажения, возникающие
на нагрузке ZL, представлены током А/. Предполагается, что предварительный каскад
А является линейным, поэтому его характеризуют только коэффициент усиления
холостого хода и выходное сопротивление RA = 0.
Для того чтобы выходной ток IL был свободен от искажений, должны соблюдаться
следующие условия настройки:
Z^Z.WZ^Z^Z^-Z^Z^	(13.10.1)
Рис. 13.10.1. Схема каскада с разгрузкой
источником напряжения помехи Д1/0(б).
Промежуточный каскад А
Источник помех
Д11о или Д10
по току (а), представление схемы
в виде моста с
б
216 Глава 13
Для эквивалентного источника помех по напряжению АС0:
(1 + ~2}
Z, = Z3 ___Zp/ ^||Z4
Z. Z2 /	Z3	vZP
1
	Z2/
Для эквивалентного источника помех по току А/о:
Z& _ Z3 । Z3
Zj Z2 vZP
(13.10.2)
(13.10.3)
Эти условия справедливы лишь для случая конечных значений коэффициента усиления.
При бесконечном коэффициенте усиления (у -> оо) нелинейные искажения можно
полностью подавить лишь средствами обратной связи (дополнительные условия
излишни). Степень разгрузки по току указанным способом сильно зависит от точности
удовлетворения указанным требованиям. Наибольший эффект достигается при ко-
эффициентах усиления v = 10 000. Коэффициент усиления в петле ОС в этих условиях
может быть небольшим, чем и достигается эффект снижения нелинейных искажений.
Коэффициент усиления по напряжению и выходное сопротивление схемы различны
для малых и больших сигналов. В области перехода сигнала через 0 (неактивная
разгрузка по току, цепь выходного тока замыкается через Z3) предварительный каскад
должен работать при максимальной, увеличенной в | (Z3 4- Z, )/Z, | раз скорости
нарастания выходного сигнала. Определенные трудности на практике связаны с
подбором импедансов Z 4 = pL4 и Z2 = 1/рС2.
13.10.2.	Варианты схемы
Принцип разгрузки по току (при Ао » 1) может быть реализован и в несколько
усовершенствованном виде. Для этого импедансы Z2 и Z5 рассматриваются как
элементы цепи ОС, которая определяет коэффициент усиления по напряжению v [13.9].
При этом получают
Z2 _ Z, _ Z5
Zi Z4 Zj + Z5
и. z.wz^wz^
(13.10.4)
Подбором Z2 (обычно Z2 = R2 || C2) устанавливается коэффициент усиления по напря-
жению v предварительного каскада А. Величина Zt определяется по желаемому
рабочему коэффициенту усиления vv = (R1 +R2)/RS. Импеданс Z3 может быть в
пределах активного сопротивления R3 = 20... 100 Ом. Из условия Z4 = Z3Z, /Z7 при
Z? = R2II С2 получают Z4 = Я4 + pL4.
Усилители мощности 217
13.10.3.	Упрощенные схемные решения
Непосредственная разгрузка по току
Простейший вариант схемы усилительного каскада с разгрузкой по току показан на
рис. 13.10.2,а. Эта схема применяется для увеличения выходного тока интегральных
усилителей. При низких уровнях выходного сигнала (Ua < | UnoT |) ток с выхода
промежуточного каскада (например, операционного усилителя) через R3 поступает
непосредственно в нагрузку. При больших уровнях выходного сигнала (когда R3IL
UnOT) добавочный ток в нагрузку поступает от обоих эмиттерных повторителей, и
ток предварительного каскада ограничивается на уровне Ia = (Un<yt/R3) + (7Ь/Р). Ко-
эффициент усиления устанавливается подбором Rt, R2. Динамическое выходное
сопротивление при малых сигналах уменьшается пропорционально коэффициенту
усиления петли ro = R3/vs. Пороговое напряжение отпирания транзисторов каскада В
(13.10.5)
это означает, что желательно соблюдать условие R3» ZL . Одновременно при низких
уровнях входного сигнала вследствие деления напряжения R3: | ZL| уменьшаются в
| Z,. /(Zr + *з)1 Раз коэффициент усиления напряжения и частота единичного усиления.
Кроме того, в | (R3 + Z, )/Z, | раз должна возрасти максимальная скорость нарастания
сигнала на выходе промежуточного каскада. Поэтому целесообразно выбирать
^3 «1^.1-
Компромисс между этими противоречивыми требованиями обычно удается удов-
летворить, если Ry удовлетворяет условию
Ry (--------SR - 1 ) Rl,	(13.10.6)
где SR требуемая скорость нарастания сигнала (В/мкс), PL-выходная мощность при
максимальной частоте сигнала. Если задаться PL = 30 Вт, SR = 10 В/мкс и /0 = 20 кГц,
то при сопротивлении нагрузки RL = 8 Ом верхним пределом Ry будет значение 21 Ом.
Косвенная разгрузка по току
Вариант схемы с косвенной разгрузкой по току показан на рис. 13.10.2,6. Здесь
входными напряжениями для оконечных транзисторов служат падения напряжения на
сопротивлениях R в цепи питания. Недостатки схемы состоят в том, что транзисторы
Рис. 13.10.2. Упрощенный вари-
ант схемы с разгрузкой по току
(а), альтернативная реализация
(б).
о
б
218 Глава 13
образуют высокоомный выход, а ток в цепи питания не полностью соответствует току
сигнала. Кроме того, здесь невозможна емкостная развязка цепи питания, поэтому
предварительный каскад легко склонен к самовозбуждению.
Пример реальной схемы
Схема реального многокаскадного усилителя с разгрузкой по току показана на рис.
13.10.3. Резистор R12 служит нагрузкой для предварительного каскада (операционного
усилителя). Напряжение питания предварительного каскада стабилизировано (Z1 -для
транзистора Т1 и Z2-для транзистора Т2) и является частью общего напряжения
питания 50 В. Ток в цепи питания ОУ, зависящий от уровня сигнала, поступает через R4
и R5 на входы эмиттерных повторителей (транзисторы 13 и Т4). По мере увеличения
входного сигнала в цепь усиления подключается сначала пара транзисторов 75 и 75, а
затем и следующая пара 77 и 73.
Для нормальной работы схемы требуется, чтобы рабочая точка была единой для
симметричных половин. Поэтому практически возможен только режим В. Коэффи-
циент усиления по напряжению определяется сопротивлениями R12, R4 (R6, R8) и
сопротивлением нагрузки RL. Выходной импеданс очень большой, незначительное
уменьшение его возможно лишь с помощью обратной связи. Рабочий коэффициент
усиления vu = (R10 + Rll)/R10 определяется как для обычного неинвертирующего
усилителя (управляемая напряжением ОС по напряжению, так как вследствие RL « R11
выходным напряжением является падение напряжения U_a на RL). Недостаток схемы
заключается в том, что сопротивление R12 практически не является нагрузкой RL
(громкоговоритель): при низких уровнях входных сигналов линейный ток предвари-
тельного каскада в нагрузку не попадает. Все переходные искажения и искажения,
вносимые операционным усилителем, снижаются только благодаря обратной связи.
Рис. 13.10.3. Пример схемы с многокаскадной косвенной разгрузкой по току [13.33].
Усилители мощности 219
13.11.	Усилители с управляемым напряжением питания
13.11.1.	Режим А +
Структурная схема усилителя с управляемым напряжением питания (режим А+)
приведена на рис. 13.11.1, а. Это каскад усиления мощности, работающий в режиме В, в
котором опорное напряжение С'Г2 в цепи питания каскада А управляется в зависимости
от напряжения сигнала [13.12]. Напряжение питания С'и2 может быть достаточно
низким (например, UV2 = 0,05 Uri), поскольку при одинаковых коэффициентах
усиления каскадов А и В напряжение сигнала равно среднему напряжению UV2
(рис. 13.11.1,6). Каскад В получает напряжение питания от обычного источника.
Каскад А выполняет также функцию фильтра искажений, возникающих в каскаде В,
которые могут быть следствием колебаний напряжения питания С'г2. При этом степень
снижения искажений пропорциональна «величине ослабления напряжения питания»
каскада А. Вследствие того что сопротивление коллектор-эмиттер выходных
транзисторов значительно больше сопротивления нагрузки RL (rCE » RL), подавление
искажений максимально на низких частотах сигнала. На верхних частотах начинает
Вход
т Iq+il/2
Цепь
сигнала
Рис. 13.11.1. Схема выходного
каскада с управляемым напря-
жением питания (а), напряжение
питания каскада в режиме А (б),
кривая мощности потерь (в)
[13.12].
Усилитель 1
Оконечный
каскад
класса В'
Оконечный каскад
класса А
Выход
UVi
Ток питания при
стабильном высоком
вых. напряжении
Ток питания с нулевой
точкой, зависящей от
уровня сигнала
! Усилитель 2
Напряжение
питания,
зависящее от
уровня сигнала,
отрицательная
Напряжение питания, зависящее
от уровня сигнала, положительная
полуволна
Выходное напряжение,\
усилитель 1,
усилитель 2
-1о-’'ь/2
Выходная мощность НЧ
в
б
220 Глава 13
сказываться емкость перехода коллектор - база Ссв, поэтому искажения проникают в
цепь базы. Коэффициент подавления искажений А рассчитывается по формуле
д б^пом 1	1
А =-------=------------------------,
^пом.в vs(n 1 + 1/(2л/р/?ьСсв)’
(13.11.1)
где р коэффициент усиления по току, С'пом - напряжение помехи, RL - сопротивление
нагрузки, ^-коэффициент усиления петли ОС. Если в формулу подставить типичные
значения Ссв = 1 нФ, Р = 50, RL = 8 Ом и Vs (100 кГц) = 10, то для частоты f = 100 кГц
получим 20 1g | А| = —27 дБ. Типичные коэффициенты искажений при частоте сигнала
20 кГц не превышают 0,003%.
Суммарная мощность потерь двух каскадов (А и В)
РТ, обш
4IqUv2Rl ^UL
. и2Г1
L,max
(13.11.2)
Нижний предел напряжения питания UV2 определяется напряжением коллектор-эмит-
тер, необходимым для работы каскада в линейном режиме (UCE = 5 В), с учетом запаса
на искажения в каскаде В.
13.11.2.	Схемы питания с положительной
обратной связью
Существуют способы, позволяющие значительно увеличить максимально допусти-
мую скорость нарастания сигнала в усилителях (особенно в операционных), построен-
ных по схеме неинвертирующих повторителей напряжения. Один из них состоит в
управляемом слежении за напряжением питания с использованием положительной ОС
(“feed-forward floating power supply”, FFPS) [13.21]. По принципу действия способ
аналогичен шунтированию входного каскада с низкой скоростью нарастания
сигнала каскадом V3, у которого она значительно больше. При этом эффект шунтиро-
Рис. 13.11.2. Схема управления напря-
жением питания способом положи-
тельной ОС (“feed-forward floating po-
wer supply”, FFPS) [13.21].
Усилители мощности 221
вания нарастает с увеличением частоты сигнала. Напряжение питания U* операцион-
ного усилителя регулируется по закону изменения входного и выходного напряжений
U з, U а, поэтому входной каскад как бы выключается из работы усилителя (кажущееся
отсутствие возбуждения), что в свою очередь ослабляет паразитное влияние входной и
компенсирующей емкостей (исключается влияние эффекта Миллера).
Напряжение сигнала Ue подается на управляющий транзистор 7] через сопротив-
ление 7?] (рис. 13.11.2). Транзистор работает в режиме истокового повторителя
(нагрузка R2) с коэффициентом усиления vu = 1. Цепь база-эмиттер транзистора Т4 и
диод Зенера D1 (соответственно и Т5-Т2) создают добавку к постоянному напряже-
нию. Поскольку напряжение перехода база-эмиттер транзистора Т2 (и соответственно
ТЗ) также не зависит от уровня сигнала, то напряжение питания операционного
усилителя пропорционально входному сигналу
+ Uy = Uzi + ие,
(13.11.3)
-l/* = C/Z2 + He,
где Uz - напряжение стабилизирующего диода (диода Зенера). Кроме того, схема дает
возможность значительно увеличить динамический диапазон передаваемых сигналов,
поскольку единственным является требование UZ1 + UZ2 < U* max; что же касается
самого напряжения питания + UV, то оно может быть более высоким. При использо-
вании стандартных ОУ описанная схема позволяет реализовать максимальную ско-
рость нарастания сигнала 300-400 В/мкс.
13.11.3.	Режим G
Существуют различные способы повышения КПД усилителей. Один из них
увеличивает КПД усилителей по сравнению с режимом В. Сущность его состоит в том,
что два каскада усилителя работают при разных напряжениях питания (рис. 13.11.3).
Такой режим работы усилителей называют режимом G. Входной сигнал ие подается на
базы транзисторов. Коллектор транзистора 7 соединен с источником меньшего
напряжения UV1 через защитный диод D1. Для сигналов напряжением ие < (7Г1 переход
база-эмиттер транзистора Т2 имеет обратную полярность, и транзистор заперт. Диод
D3 защищает от пробоя переход база-эмиттер транзистора Т2. Транзистор Т] отперт, и
через него сигнал поступает на нагрузку RL. При увеличении напряжения входного
Рис. 13.11.3. Принцип работы каскада в режиме G (а), схема на комплементарном эмиттерном
повторителе (б).
222 Глава 13
сигнала (Uvl < ие < UV2) отпирается второй транзистор Т2. При этом диод D1
защищает источник питания UVI от броска тока в момент отпирания Т2. Диод D2
предупреждает возникновение переходных искажений при переключениях пепи с Тг на
Т2. Сущность этой защиты заключается в том, что диод D2 запрещает транзистору 7j
перейти в состояние насыщения раньше, чем откроется транзистор Т2.
При малых уровнях входного сигнала (ие <UV1) активным является только 7j,
поэтому установившиеся мощностные показатели (мощность потерь) соответствуют
усилителю, работающему в режиме В или АВ при пониженном напряжении питания
1/Г1. Типичное соотношение напряжений питания l/ri m UV2/2.
Управляемое переключение напряжения питания
Помехи в усилителях, создаваемые коммутацией в цепях питания, можно уменьшить,
если управлять коммутацией с помощью специальных сигналов по отдельной цепи.
Важно при этом обеспечить такое предсказание параметров управляющего сигнала,
которое позволяло бы осуществлять своевременную коммутацию (с упреждением).
Этого можно достичь, если одновременно оценивать и уровень сигнала, и скорость его
нарастания.
13.11.4.	Плавное регулирование напряжения питания
Современные коммутирующие элементы позволяют осуществлять плавное регу-
лирование напряжения питания в зависимости от уровня передаваемого сигнала.
Основные требования, которым должны удовлетворять коммутирующие элементы,
описаны выше. Необходимое для систем регулирования быстродействие (скорость
достижения установившегося режима) исключает возможность хорошего сглаживания
напряжения питания, т. е. приводит к тому, что в выходном сигнале появляются
коммутационные составляющие (fs = 100... 300 кГц), накладывающиеся на передавае-
мый сигнал. Коэффициент полезного действия оконечных каскадов в режиме В,
работающих при плавном регулировании напряжения питания, достигает 50%, начи-
ная с > 0,1/7 max, а в каскадах с нерегулируемым напряжением питания тот же КПД
достигается лишь при PL 0,5 г,. тах.
Блок коммутации
Рис. 13.11.4. Структурная схема усилителя ИКМ звуковых сигналов с цифровым управлением
напряжения питания [13.35].
Усилители мощности 223
Цифровое управление напряжением питания
Существует способ управления напряжением питания с помощью цифровых сигналов
’’digital controlled supply”, DCS). Он может быть реализован в усилителях, в которых
входной сигнал уже является цифровым, например, в усилителях ШИМ-сигналов
(система «компакт-диск») [13.35]. Входной цифровой сигнал используется для управ-
ления напряжением питания, из него же с помощью ЦАП выделяется аналоговый
сигнал, который затем усиливается обычным усилителем (рис. 13.11.4). Для регулиро-
вания напряжения питания используется специальный коммутатор, на опорный вход
которого подается аналоговый сигнал, выделенный с помощью простейшего ЦАП
(здесь может быть использован 8-разрядный ЦАП). Перегрузки канала, возможные
при быстрых нарастаниях уровня, легко устраняются с помощью линии задержки,
включаемой перед ЦАП.
13.11.5.	Схемы динамического линейного возбуждения
Вместо одного каскада, работающего с переключаемым напряжением питания,
можно использовать два раздельных выходных каскада (рис. 13.11.5). Такие схемы
называют схемами динамического линейного возбуждения (’’Dynamic Linear Drive”,
DLD). До тех пор пока мощность сигнала на выходе PL остается небольшой (например,
30% от максимальной PL.max), работает один каскад (первый), при больших мощностях
вступает в работу второй. Как видно из графика, оба каскада работают в режиме В или
АВ. Будем предполагать, что используется режим Ви на вход подается гармонический
сигнал амплитудой иа > UV1. В этом случае
_______________1______=^====
4 UV1 [1 - ^l-(Uvl/ua)23 + Ur2x/1 - (ПГ1/цо)2 ’
Рис. 13.11.5. Структурная схема усилителя со схемой динамического линейного возбуждения (а),
формы тока в обоих выходных каскадах (б) [13.14].
При большом
входном
сигнале
224 Глава 13
где + Url и ± С'к-2 напряжения питания каскадов меньшей и большей мощности
соответственно. КПД такого усилителя всегда больше, чем в случае нерегулируемого
напряжения питания Vv, поскольку в диапазоне уровней входного сигнала иа работает
только первый каскад меньшей мощности (рис. 13.4.3).
Если процессы коммутации в схеме совершаются недостаточно быстро, то в ней
могут возникнуть нелинейные искажения. Вся коммутация должна проводиться на
уровне сигнала иа ниже напряжения питания первого каскада UV1 и выбранном таким,
чтобы сигнал во втором каскаде достигал установившейся величины иа раньше, чем
первый каскад переходит в состояние насыщения (рис. 13.11.5,6). Каскад меньшей
мощности остается открытым, так как в состоянии насыщения вследствие UCES = 1 В
мощность весьма незначительна. К моменту переключения входные сигналы возбужда-
ют оба каскада, что исключает возможность возникновения кратковременных провалов
(переходные искажения). На высоких частотах переключение каскадов происходит
по закону огибающей сигнала. Для управления коммутацией используется моно-
стабильный мультивибратор, подключающий более мощный каскад на короткий
отрезок времени (/ = 2 мс), когда уровень сигнала превышает заданный порог UK. Для
предупреждения на высоких частотах возможных сбоев коммутации используется
компаратор с задержкой Д(7, который обеспечивает временной интервал, необходимый
для полного завершения коммутационной операции.
13.12.	Подавление помех
13.12.1.	Искажения опорного потенциала
Падения напряжения, создаваемые токами в цепях питания и заземления (особенно
в оконечных каскадах), могут вызвать нарушения опорных потенциалов. Наиболее
часто это нежелательное явление встречается в телевизионных приемниках, автомо-
бильной радиоаппаратуре.
Если в усилителе входной, промежуточный и оконечный каскады раздельны, то
между землей усилителя и землей источника сигнала может возникнуть паразитная
разность потенциалов. В обычных схемах эта разность потенциалов добавляется к
напряжению полезного сигнала и усиливается с коэффициентом vv пом = vu = (Rt +
+ R2)/ R2- При соединении земляной клеммы оконечного каскада с землей входного
каскада паразитная добавка усиливаться не будет, а просто наложится на выходной
сигнал (например, на сигнал, подаваемый на громкоговоритель), т. е. t’UlI0M = 1-
Еще большего подавления этой помехи позволяют достичь дифференциальные
усилители (рис. 13.12.1). Если пренебречь усилением синфазных составляющих, то для
Рис. 13.12.1. Паразитный потен-
циал в цепи заземления. Один из
возможных способов ликвидации
помехи в цепи заземления смонти-
рованного усилителя [13.28].
выходного каскада
Усилители мощности 225
дифференциальных усилителей
и - и + Л2) L, R?R3 - R,R4
а ° R2(R3+R4}	™ R2(R3 + Я4) ’
(13.12.1)
Эффективное подавление паразитной добавки 17пом требует удовлетворения условия
R,R3=RtR4. которое на практике реализуется при использовании прецизионных
резисторов.
13.12.2.	Перекрестно-симметричная мостовая схема
Если в базовой схеме симметричного моста (рис. 13.9.2, г) входной каскад г0
заменить двумя одинаковыми каскадами (рис. 13.12.2, а), а напряжение питания на
выходной каскад подавать от незазсмленного источника (рис. 13.12.2, о), то получим
так называемую «перекрестно-симметричную» мостовую схему. «Разделение потен-
циалов» здесь достигается благодаря раздельному съему токов с выходов двух
каскадов. Схема позволяет исключить наводки цепей питания, а также помехи, которые
могут быть вызваны блуждающими токами и большими токами сигнала в точках
заземления При полной симметрии моста компенсируются одинаковые искажения и
помехи симметричных ветвей, включая и выходные каскады. Поэтому эту схему можно
рассматривать как комбинацию отрицательной и положительной обратной связи.
Если при реализации каскадов Ц. Ц и У2 приняты меры для подавления
синфазных составляющих, то схема может работать и с симметричными и несиммет-
ричными (относительно массы) источниками сигнала, гак как чувствительность ее к
помехам в цепях заземления очень мала.
Принципиальная схема усилителя по перекрестно-симметричной схеме приведена
на рис. 13.12.3 [13.25]. Входной дифференциальный усилитель на полевых транзисторах
работает в симметричном режиме. Источник постоянного тока включен в цепь истока,
поэтому коэффициент подавления синфазных составляющих достаточно большой.
Транзисторы Т3 Т(, образуют перекрестно-симметричный дифференциальный усили-
тель (“Twin Diamond Balanced Differential Circuit”) с очень большим коэффициентом
подавления синфазных составляющих. Четыре сигнала на выходе (транзисторы Т7- Т8
и 7Ч Т]0) преобразуются в два симметричных двухтактных сигнала даже тогда, когда
входные сигналы несимметричны. Симметричные двухтактные сигналы подаются на
два комплементарных эмиттерных повторителя, включенных по мостовой схеме
(Ги ^14’ ^15 Т18). Напряжение питания на выходной мост подается от отдельного
незаземленпого источника Ui2. Цепи обратной связи RtI. Rl2 и R2l симметричны,
поэтому олин из входов или выходов может быть заземлен.
Рис. 13.12.2. Усилитель по схеме симметричного моста. Вариант схемы к рис. 13.9.2, г (а),
структурная схема с незаземленным источником напряжения питания (<>) [13.26].
К 757
226 Глава 13
Рис. 13.12.3. Усилитель по схеме перекрестно-симметричного моста.
13.13.	Усилитель сигналов с широтно-импульсной
модуляцией (ШИМ): режим D
Принцип работы усилителей этого класса, получившего название класс D. состоит
в том, что выходной каскад возбуждается импульсами прямоугольной формы. Скваж-
ность последовательности импульсов должна быть пропорциональной амплитуде
полезных сигналов. Усилители ШИМ (можно встретить и другое название этого
способа импульсной модуляции, например, ДИМ - длительно-импульсная модуляция)
позволяют получить более высокий, чем у усилителей класса В, КПД. Это преиму-
щество особенно проявляется в малосигнальном режиме (при усилении сигналов
низкого уровня). Кроме того, возможен режим непосредственного усиления цифровых
сигналов (без предварительного преобразования в аналоговую форму). Мощность на
выходе усилителя ШИМ в зависимости от коэффициента модуляции а
(aUB)2
Ж +	+ Rev)
(13.13.1)
где As-сопротивление насыщения транзистора, Rcv- сопротивление катушек индук-
тивности фильтра, Rl-сопротивление катушки громкоговорителя.
Случай аналоговых входных сигналов
На рис. 13.13.1 показана структура и поясняется принцип работы ШИМ-усилителя в
случае, когда на его вход подаются аналоговые сигналы. Генератор на входе выраба-
тывает последовательность прямоугольных импульсов с постоянной частотой следова-
ния fs. Следующий за ним интегратор преобразует прямоугольные импульсы в
треугольные. Функцию непосредственно модулятора выполняет компаратор, который
сравнивает эти полученные сигналы uR (t) со входными НЧ-сигналами ие (I). Сигнал на
выходе компаратора имеет вид последовательности прямоугольных импульсов с
частотой следования fs. Ширина импульсов при этом пропорциональна амплитуде
(мгновенным значениям) входного сигнала. Затем последовательность прямоугольных
импульсов поступает на усилитель мощности, работающий в ключевом режиме (в
режиме насыщения). Фильтр НЧ подавляет несущую fs, ее гармоники и боковые
полосы спектра модуляции, после чего на выходе получается усиленный аналоговый
сигнал. Как это следует из теоремы отсчетов, частота дискретизации fs, как минимум,
Усилители мощности 227
должна быть вдвое больше максимальной частоты передаваемого сигнала fe. Процес-
сы коммутации (как и нелинейные элементы схемы) вызывают появление боковых
полос с частотами nfs + mfe. Поэтому для облегчения фильтрации частота дискрети-
зации на практике выбирается в пределах fs = 200... 500 кГц. В каскадах компаратора
наряду с быстродействующими биполярными транзисторами применяются и полевые
транзисторы, особенно МОП-структуры, вертикальной МОП-структуры с v-образной
канавкой, которые свободны от эффектов накопления зарядов, и быстродействие
которых достаточно велико. Коэффициент нелинейных искажений усилителей класса D
лежит в пределах от 0,01 до 0,1%.
Случай цифровых входных сигналов
В случае когда на вход усилителя подаются цифровые сигналы (например, от
проигрывателей компакт-дисков, цифровых магнитофонов R-DAT и др.), в работу
должен вступить преобразователь типа цифра-цифра, с помощью которого входной
сигнал непосредственно преобразуется в последовательный одноразрядный сигнал
импульсно-кодовой модуляции (ИКМ). Такое преобразование может быть реали-
зовано путем повышения частоты дискретизации, например, до 10 МГц (цифровая
интерполяция, передискретизация). Длина кодовых слов такого выходного сигнала
затем преобразуется с 16 разрядов до одного, а возникающие при этом шумы
квантования отфильтровываются (например, с помощью цифровой ОС в диапазоне
Генератор
Интегратор
Нгоьа/VWW
ный сигнал Входной сигнал
Рис. 13.13.1. Структурная
схема усилителя ШИМ (ре-
жимО) [13.16] (о), графики
КПД для разных способов
ШИМ (б).
Сум™ | © |сигнал Входной сигнал-«-треугольный сигнал*
 несущзя
Усилитель
(насыщение) I . I
Усилитель
мощности
Выход
Фильтр НЧ | —ч
АЧХ фильтра НЧ
Частота

228 Глава 13
НЧ). Полученный в результате таких преобразований одноразрядный цифровой сигнал
в точности соответствует звуковому сигналу ШИМ. Этот сигнал можно подавать
непосредственно на усилитель мощности.
13.13.1.	Разновидности ШИМ
Один из основных критериев разделения способа ШИМ на несколько видов-это
количество различаемых уровней импульсов а именно два ( + Umax и — Umax) или три
(+ Lmax. — С7т.|к и 0) уровня. Первый вид соответствует так называемому режиму AD.
второй режиму BD. Разновидности ШИМ отличаются и способом изменения ширины
импульсов. По этому признаку различают одностороннюю и двусторонюю ШИМ. В
первом случае ширина импульсов изменяется смещением только одного фронта-пе-
реднего или заднего. Во втором случае смещаются оба фронта импульсов симметрично
относительно центральной точки. Смещения совершаются на временной шкале, а
точка симметрии есть момент тактирования. При односторонней ШИМ в качестве
опорного сигнала используется последовательность пилообразных импульсов UR, при
двусторонней ШИМ последовательности импульсов треугольной формы UR. Кроме
того, способ двусторонней ШИМ может быть реализован путем симметричного
смещения фронтов относительно только одного периода дискретизации (’’one sample”)
или по двумя периодам (’’two sample”), что позволяет вдвое уменьшить частоту
коммутации (эффективная тактовая частота).
Рис. 13.13.2. Формы сигналов при разных способах ШИМ [13.35].
Усилители мощности 229
Разновидности ШИМ отличаются и по виду сигнала, используемого в качестве
модулирующего. Модулирующими сигналами могут быть либо непосредственно
аналоговый сигнал (ШИМ со случайной дискретизацией), либо сигнал, подвергнутый
предварительному преобразованию схемой фиксированной дискретизации (схема вы-
борки и хранения). В случае ШИМ сигнал представляет собой равномерную последо-
вательность импульсов, синхронизированную тактовой частотой (ШИМ с равномер-
ной дискретизацией). В случае ШИМ со случайной дискретизацией дополнительные
нелинейные искажения (по крайней мере теоретически) не возникают. Что же касается
второго случая, то здесь дело в принципе обстоит по-другому. Изменения формы
импульсов всегда приводят к нелинейным искажениям (продукты интермодуляции)
исходного звукового сигнала. Но их можно уменьшить, увеличивая отношение q
частоты дискретизации fs к частоте сигнала fe так, чтобы q=fsjfe» 1- На практике
частоты дискретизацииfs в усилителях ШИМ лежат в пределах 500 кГц ..1 МГц.
Расчеты нелинейных искажений позволяют сделать следующие обобщающие
выводы. В режиме AD (модуляция по двум уровням импульсов) искажения меньше, чем
в режиме BD (модуляция по трем уровням). Симметричная ШИМ (смещение двух
фронтов импульсов) благоприятнее способа модуляции смещения одного фронта,
поскольку при ее реализации исключаются четные искажения. Реализация высокока-
чественных цифровых усилителей мощности, работающих с ШИМ в чистом виде,
представляется проблематичной, так как даже при q = 25 искажения достигают 0,3%
(это случай, когда fe = 20 кГц и fs = 500 кГц). Поскольку на вход подаются сигналы в
цифровом виде, то применять для снижения искажений обратную связь довольно
сложно.
13.13.2.	Критерии реализации
Усилители мощности ШИМ обычно работают в режиме насыщения, поэтому их
мощность рассеяния очень мала
Л-.о6щ= tVAnax,	(13.13.2)
здесь С'Л-напряжение насыщения транзистора, /тах-максимальный выходной ток. К
ней добавляются потери, обусловленные конечной длительностью процессов комму-
тации (рис. 13.13.1, б).
В усилителях класса D причинами нелинейных искажений могут быть
•	частоты и режим коммутации;
•	недостаточная линейность фронтов треугольных импульсов (в случае аналоговых
входных сигналов);
•	присутствие в схеме фильтров НЧ.
Наиболее критичным является выходной каскад мощного коммутатора. В случае
ШИМ нелинейные искажения возникают в нем, если идентичны характеристики
передачи при замкнутом и разомкнутом состояниях каскада. Эту проблему можно
исключить, применяя в этих каскадах специальные полевые МОП-транзисторы с
симметричной относительно нулевой точки характеристикой lDIUBS-
Для того чтобы уменьшить длительность процессов коммутации мощных тран-
зисторных каскадов, а также для того, чтобы она была одинакова во всем диапазоне
уровней коммутируемых сигналов, рекомендуется применять блокирующий диод,
который не допускает насыщения транзистора. Этой же цели способствует постоянный
ток покоя при неполном возбуждении транзистора.
Критичным является и фильтр НЧ, включенный на выходе. Для того чтобы
удовлетворить требованиям электромагнитной совместимости (при имеющихся нор-
230 Глава 13
>х
z
Фильтр НЧ
а
Рис. 13.13.3. Обратная связь в уси-
лителях ШИМ. Принцип работы
усилителя ШИМ с ОС (о), эквива-
лентная структурная схема с интег-
раторами (б).
мах администраций связи), остаточная амплитуда коммутационных сигналов должна
быть менее 1 мВ (затухание около 100 дБ). Поскольку передаваемая мощность в таких
системах достаточно велика, то применять здесь можно только ЕС-фильтры на
катушках индуктивности с воздушным (без железа) сердечником.
13.13.3.	Обратная связь
Для улучшения линейности характеристик передачи импульсных усилителей мож-
но использовать обратную связь, как и в обычных усилителях, работающих с
непрерывными сигналами (рис. 13.13.3). Первым на структурной схеме является
преобразователь прямоугольных импульсов в треугольные, который соответствует
интегратору (фильтр с крутизной скатов 6 дБ/окт). Если интеграторами заменить
также входной и выходной фильтры НЧ, то входной сигнал компаратора
$usdt + uedt + uadt = j(ws + ue + ua)dt.	(13.13.2a)
Из уравнения следует, что для преобразования сигнала в схеме перед компаратором
достаточно иметь один интегратор (рис. 13.13.3,6).
Глубина обратной связи и ее максимум зависят от качества фильтрации сигналов и
отношения fs :fe max. Чем выше несущая частота/s, тем глубже может быть обратная
связь. Обычно она составляет около 20 дБ.
13.13.4.	Пример схемы
На рис. 13.13.4 приведена схема простого усилителя с ШИМ [13.38]. В качестве
модулятора здесь используется триггер Шмитта с ОС (мультивибратор). Частота
следования импульсов мультивибратора зависит от степени заряда конденсатора С,
Усилители мощности 231
0,1 мк
НЧ—•---1—II—О-
Uss макс 10 В 100к
100
мк
ЮОк
1/5 40106
---------+ 12 В
5/6 40106
Промежуточный
усилитель
0,±
Рис. 13.13.4. Простой модулятор ШИМ (а), схема оконечного каскада усилителя ШИМ (б)
[13.38].
заряжаемого током входного сигнала. Потенциометр Р предназначен для симметри-
рования схемы при короткозамкнутом входе.
Выходной каскад выбран на мощных полевых И-КМОП-транзисторах по схеме с
общим истоком. Стабилитрон служит для защиты схемы от перенапряжений, а
ферритовые дроссели L1 и Ь2-для предупреждения самовозбуждений. Разброс пара-
метров транзисторов, особенно по сопротивлению насыщения, может привести к
увеличению нелинейных искажений. Сгладить эти различия можно путем параллельно-
го включения нескольких полевых транзисторов с каналом p-типа. Входная емкость
CGS (затвор-исток) составляет 2... 5 нФ, поэтому внутреннее сопротивление источника
Ro должно быть небольшим (не более 20 Ом). Параметры фильтра НЧ на выходе
рассчитываются по сопротивлению R, и граничной частоте/, по формулам:
С4 = —-4---, L3=2nf-R,.	(13.13.3)
2я-/9^’	L
13.14.	Мощность рассеяния, охлаждение
Максимально допустимая мощность рассеяния является одним из важнейших
параметров транзисторов, работающих в усилителях мощности. Мощность рассеяния
Рт представляет собой сумму всех мощностей, преобразуемых элементом схемы в
тепло:
для диода
~	~ ЛЛ'пир’
232 Глава 13
для стабилитрона (диода Зенера)
PT = IDUZ;	(13.14.1)
для транзистора
Рг = l(L(E + IgUBE =
Такую же математическую форму имеют известные уравнения теплового баланса.
Поэтому чисто формально тепловые величины можно представлять соответствую-
щими им величинами электрических эквивалентных схем:
теплота	->	электрический	ток,
температура —> электрическое напряжение,	(13.14.2)
теплопроводность -> электрическое сопротивление.
Тепловое сопротивление Rth, переносимое тепло Pth и разность температур (в градусах
Кельвина или Цельсия) АТ связаны между собой зависимостью
Т — Т АТ
Рл=-'-Т1—2= Т1 [К/Вт].	(13.14.3)
*lh *th
Тепловая эквивалентная схема полупроводника приведена на рис. 13.14.1,а. Для нее
справедливы
Р’th = ~xrz:—=	+ (Rgk + Rku) II Rgu-	(13.14.4)
Из этого уравнения можно получить зависимость максимально отводимою тепла
Ль.max °т температуры полупроводника Т,, температуры окружающей среды Tv и
суммы тепловых сопротивлений R,h. В нестационарном режиме, например, при
одиночных всплесках мощности, необходимо дополнительно учитывать и тепло-
емкость материалов (рис. 13.14.1,6). Тепловые сопротивления основных типов кор-
пусов полупроводниковых приборов приведены на рис. 13.14.2.
Мощность, рассеиваемая плоской алюминиевой пластиной Pth<K, толщина которой
d (см), площадь F (см2) и отношение сторон а:Ь, при конвекционном охлаждении
обдуванием с обеих сторон можно рассчитать по приближенным формулам:
Рис. 13.14.1. Тепловая экви-
валентная схема замещения
транзистора, стационарный
режим (а), нестационарный
режим (б).
Усилители мощности 233
Корпус	Rfh. GK [K'W'l	Rth. GV [К Ж]	p th, max при TG — 25 C	р th. max при Д, = 25 С
ТО-3	1,4	—	125 Вт	
ТО-66	3,5... 5,8	—	25... 50 Вт	—
ТО-39	35	200	3,7 Вт	0,75 Вт
Т-202				Транзисторы
Т-220	2.5	70	50 Вт	1.8 Вт
ТО-18	200	500	0,75 Вт	0,3 Вт
SOI-54	150	200... 420	0,83 Вт	0,3 ... 0,62 Вт
SOT-42		1600		0,05 Вт
SOT-69B	3,3	45	15 Вт	2.5 Вт	ИС
SOT-ИОЛ	12	60	6 Вт	2.0 Вт
DO-35		340		0.5 Вт	Диоды
DO-41. DO-13		125		1,3 Вт
Рис. 13.14.2. а. Среднее температурное сопротивление и максимальная рассеиваемая мощность
некоторых микросхем, полупроводниковых приборов.
Радиатор	Теплопрово- дящая паста	Монтаж прижимом		Монтаж на винтах	
		Не изолирован	Шайба 50 мкм	Не изолирован	Шайба 50 мкм
ТО-126	Нет	3,0	6,0	1.0	6,0
	Есть	1.0	3.0	0.5	3.0
SOT-82	Нет	2,0	5.0		
	Есть	0,4	2,0		
ТО-220	Нет	1,4	5,2	1 4	3,0
	Есть	0,3	2,2	0,5	1.4
SOT-93	Нет	1.5	3,0	0,8	2,2
	Есть	0,3	0,8	0,3	0,8
ТО-3	Нет				1,0
	Есть				0,3
SOT-186	Нет	2,5		2.5	
	Есть	0.4		0,4	
Рис. 13.14.2,6. Коэффициенты к в зависимости от способа крепления охлаждаемого элемента на
радиаторе.
234 Глава 13
Rth ~ L- А] + R2,
560
-	- [К/Вт]-в
0,94F L 1 J
475
-----[К/Вт]-в
0,94F L ' J
случае горизонтального расположения пластины,
случае вертикального расположения пластины.
2
R2^
0,25
у [К/Вт],
а
(13.14.5)
(13.14.5a)
R
R
л
Теплоизлучающие поверхности должны быть шероховатыми и черными, а пластины
радиаторов достаточно массивными и расположенными вертикально на шасси
электронных устройств. При горизонтальном монтаже рассчетная мощность рассеяния
Pth должна быть на 15-30% больше, в случае черненой рассеивающей поверхности-на
50% меньше, при одностороннем рассеянии тепла - вдвое больше.
В случае принудительной вентиляции (обдувания) тепловое сопротивление умень-
шается, поэтому площадь радиатора может быть в к раз меньше (к ~ 0,6 при v = 1 м/с,
к ~ 0,45 при v = 2 м/с, к ~ 0,27 при v = 4 м/с).
Транзисторы, монтируемые на общем радиаторе, располагаются так, чтобы под
каждым был участок теплоизлучающей поверхности. Очень важно обеспечить плотное
прилегание к радиатору всей поверхности корпуса транзистора, изолирующего эле-
мента (слюдяная или пластмассовая шайба с Rlh = 0,3 К/Вт на теплопроводящей
пасте). Для надежности температуру окружающей среды Tv при расчетах следует
принимать 50°С.
13.15.	Выбор схемы
13.15.1.	Эксплуатационные параметры
Если провести поиск путей оптимального использования динамических свойств
транзисторов в усилителях мощности, можно получить следующие эксплуатационные
параметры (при этом исходными параметрами являются: эффективная выходная
мощность Pt.eff (Вт), нагрузочное сопротивление RL (Ом), входное напряжение Ue (В)
и, наконец, отношение сигнал/шум SNR (дБ) при максимальном возбуждении каскада)'
общее напряжение питания (односторонняя
нагрузка источника)
UB = y 8PLtn RL;
общее напряжение питания (мостовая схема)
UB = y 2PL,e„-RL,	(13.15 1)
коэффициент усиления по напряжению с обратной связью
/-------- 1
V — y/Pbeff
отношение сигнал/шум при выходной мощности 50 мВт
SNR50 = SNR - 101g(20Pt,eff).
Усилители мощности 235
Если для усилителя с обратной связью дополнительно заданы граничная частота
сигнала в малосигнальном режиме на уровне — 3 дБ f’o и максимальная частота полосы
пропускания в сильносигнальном режиме fM, то тогда
малосигнальная частота единичного усиления (однополюсная модель)
/r = Vpt-eff^0,001A-^;	(13.15.2)
максимально допустимая скорость нарастания сигнала на выходе усилителя
SR = 0,0063/м •
необходимый динамический диапазон дифференциального входа усилителя
й„=^.1414Пе.
J о
Здесь fT выражается в мегагерцах, a fM и /0-в килогерцах. При работе усилителя в
режиме В и параллельном включении N транзисторов, а также с учетом (для
надежности) запаса на комплексность сопротивления нагрузки и нарастания мощности
рассеяния с увеличением частоты сигнала (принимается коэффициент 3) мощностные
параметры должны быть следующими:
мощность рассеяния на каждый транзистор выходного каскада
Pr.max = 0,6Pt.rff/N;	(13.15.3)
тепловое сопротивление полупроводниковый кристалл-окружающая среда
13.15.2.	Концепции схем
Исходные соображения по выбору схемы конкретного электронного устройства
должны строиться на требованиях к его рабочим свойствам. Рассмотрим несколько
примеров подхода к решению задачи выбора схемы усилителей.
Требования к качественным показателям низкие,
коэффициент нелинейных искажений около 3%
Входной каскад строится на одном транзисторе, сопротивление в цепи коллектора-
омическое (активное), промежуточный каскад-с источником постоянного напряжения
смещения А17 и источником тока. Выходной каскад собран на комплементарных
транзисторах по схеме Дарлингтона, верхняя граничная частота транзисторов около
1 МГц, режим В или АВ с малым током покоя, напряжение питания - несимметричное,
связь с нагрузкой-емкостная. Принципиальная схема усилителя, удовлетворяющего
этим требованиям, приведена на рис. 13.15.1. Если требуемая выходная мощность Р
меньше 20 Вт, то оконечный усилитель может быть выполнен на интегральной схеме.
Усилитель среднего класса качества,
нелинейные искажения в пределах 0,03... 0,3%
Входной каскад-дифференциальный с омической нагрузкой в цепи коллектора или
источниками тока нагрузки; промежуточный каскад-с транзисторными источниками
тока и источником постоянного напряжения смещения А17; выходной каскад построен
236 Глава 13
Радиатор
*
**
Rth< 17к/1Вт
Rth< 40к/1Вт HI
122к 4
^ТПюок
оэ о м
р,1 У820
мк I Л
Р=1----о
+иь
1А 28 В
<?Н|-
0,15
МК
и-, «0,3 В П150^'
BD 136**
ВС
239
820
BD 436
1100
И Вт
|47
11Вт
6,8н
ЗЗОмк
16В
100м
25 В
ВС
238
BD435
Юн
0,33 2200мк
25 В
0,33
”0,1мк
39
|Ю
11Вт
40м
6
а
Рис. 13.15.1. Выходной каскад на симметричной паре транзисторов (комплементарный каскад)
мощностью 10 Вт при нелинейных искажениях не более 1% [13.22].
Рис. 13.15.2. Выходной каскад мощностью 25 Вт с цепью разгрузки по току. Нелинейные
искажения около 0,05% [13.9].
по схеме Дарлингтона, граничная частота транзисторов /, > 3 МГц, режим АВ с
повышенным током покоя, напряжение питания- симметричное. Принципиальная
схема усилителя, удовлетворяющего поставленным выше требованиям, приведена на
рис. 13.15.2.
Усилитель высшего класса качества, нелинейные искажения
не больше .0,01%. Частотная полоса усиления мощности больше 100 кГц
Входной каскад дифференциальный с местной обратной связью или на полевом
транзисторе. Входной каскад может быть и двухтактным по схеме каскод с активными
Усилители мощности 237
---------с+63 В Стаб.
------j--о+56 В Нестаб.
I
н
FUrl2 20m
I
Л
I
--I------о-56 В Нестаб.
---------0-63 В Стаб.
Рис. 13.15.3. Принципиальная схема усилителя .мощности, удовлетворяющего самым жестким
требованиям по качественным параметрам (Рг = 200 Вт. нелинейные искажения меньше 0.05%)
[13.18].
Рис. 13.15.4. Усилитель мощности на комплементарных полевых транзисторах. Выходная мощ-
ность 100 Вт, нелинейные искажения не более 0,005%.
источниками тока нагрузки. Промежуточный каскад е активными источниками тока
нагрузки, источник постоянного напряжения смещения Д[7-регулируемый; выходной
каскад собран на двух или более парах комплементарных транзисторов, включенных
по схеме Дарлингтона, параллельно включенные мощные транзисторы имеют гра-
ничную частоту > 10 МГц и максимальный выходной ток /с ,пах 2s 10 А. Схема
питания-симметричная на тороидальных трансформаторах и фильтрующим электро-
238 Глава 13
литическим конденсатором емкостью больше 22000 мкФ, связь с нагрузкой гальвани-
ческая. Реализованные по этим показателям схемы усилителя приведены на рис. 13 15.3
и 13.15.4.
Интегральный усилитель мощности
Современный рынок предлагает целый набор интегральных усилителей низкого и
среднего классов качества, специально предназначенных, например, для кассетных
переносных магнитофонов, автомобильной радиоаппаратуры, телевизионных прием-
Рис. 13.15.5. Внешние элементы к
интегральному стереофоническому
усилителю мощности (а). Выходная
мощность 2x4 Вт, коэффициент
нелинейных искажений к $ 1%,
Rl = 4 Ом. В мостовом варианте
(б) выходная мощность 8 Вт, RL =
= 8 Ом [13.42].
Усилители мощности 239
Рис. 13.15.6. Выходной усилитель высшего клас-
са качества (Hi Ft). Коэффициент нелинейных
искажений к < 0,5% при PL = 12 Вт на нагрузке 8
Ом или PL = 18 Вт на нагрузке 4 Ом [13.22].
Рис. 13.15.7. Оконечный каскад
мощного усилителя по мостовой
схеме с разгрузкой по току.
Мощность 180 Вт на нагрузке
4 Ом, коэффициент нелинейных
искажений к < 1% [13.22].
ников. Мощность интегральных усилителей обычно не превышает 20 Вт. Они очень
компактны, не требуют внешних деталей, часто содержат устройство защиты от
коротких замыканий и перегрузок по току нагрузки, термовыключатели и т. д., что
обеспечивает безотказность при эксплуатации (рис. 13.15.5-13.15.7). Технические дан-
ные современных усилителей мощности приведены в таблице Приложения А14.
13.15.3.	Примеры расчета усилителя
Для примера приведем расчет усилителя мощности среднего класса качества.
Исходные данные: мощность на выходе PL = 50 Вт, сопротивление нагрузки
R, = 8 Ом, напряжение сигнала на входе ие = 1 В.
Прежде всего выбирается структурная схема усилителя. Она приведена на
рис. 13.15.8. Входной каскад-дифференциальный на транзисторах 7} и 7} с токовым
(по нагрузке) зеркалом на транзисторах 7} и 7} и эмиттерным источником тока 7}, Т6.
Промежуточный каскад-на транзисторе Т7 с источником тока нагрузки Tg, Т9 и
источником напряжения смещения Т10. Выходной каскад собран на биполярных
транзисторах Тп ... Т/4 по схеме Дарлингтона.
240 Глава 13
Рис. 13.15.8. Принципиаль-
ная схема усилителя мощ-
ностью 50 Вт со средними
параметрами качества.
Максимальное напряжение на выходе и максимальный выходной ток рассчитыва-
ются по выходной мощности Р, — 50 Вт и сопротивлению нагрузки Р, = 8 Ом
й«,тах = >/2ЛА = 28,3 В’
1а,т^ =	= 3,5 А.	(13.15.4)
Выходной каскад
Необходимое напряжение питания Uv определяется по максимальному выходному
напряжению г7о>тах. падению напряжения U2 на источнике тока промежуточною
каскада, напряжению база эмиттер U f транзисторов Тп, Т12 и падению напряжения на
сопротивлении Ri3. Максимальное напряжение питания в режиме холостого хода
б т.шах получают с учетом запаса на колебания напряжения в сети питания:
tl.min = W0,max + П, + ^Fll + ^F12 + P13’^.niax = 28.3 + 3.5 + 1 + 1 + 0.33’3.5 = 35 В.
t^r .max = 1.2517i-.min = 44 B.	(13.15.5)
Напряжение пробоя выходных транзисторов 7}?, 7;; должно быть 2L.rnilx < C'CFR =
= 90 В. Максимальная мощность рассеяния транзисторов l'i2 и Т/4 при активной
нагрузке и гармоническом сигнале на входе
Р7=—15 Вт.	(13.15.6)
ЮАц
В случае комплексного импеданса нагрузки величину Рг следует увеличить для
надежности в 2 3 раза. В три раза следует увеличить и 7Стал Uc.шах = 3/апмх). Таким
образом, получаем
Рт -45 Вт, /с.тах^ЮА.	(13.15.7)
Суммарное тепловое сопротивление Plh транзисторов Т/2 и Т!4 (включая радиаторы)
определяют, приняв максимальную температуру кристалла Т4 — 175 С, а максималь-
ную температуру окружающей среды 7/. = 50 С:
Р1П =	= 2,8 К/Вт.	(13.15.8)
Р т
Усилители мощности 241
Пусть на радиаторы приходится Rth = 1,5 K/Вт. Тогда на сами транзисторы остается
Rin.а = 1.3 K/Вт. Этому требованию может удовлетворить транзистор, у которого при
Т( = 25 С мощность рассеяния
(13.15.9)
Ль. 25= '----=115 Вт.
'чь.с
По справочным данным определяем, что такой мощностью рассеяния обладают
транзисторы в корпусе типа ТО-3 (ТО-204 МА). С меньшим запасом по мощности
могут быть использованы также транзисторы с /Стах = 8 А и Pth 23 = 25 Вт Этим
условиям удовлетворяют транзисторы в корпусе типа ТО-220. Для увеличения запаса
по мощности можно включить два транзистора в параллель.
Промежуточный каскад
По номинальному выходному току / гаах и минимальному усилению по току В()
выбранного типа транзисторов для каскадов Т/2 и Т14 (например, B0.min = 25) рас-
считывается ток коллектора транзисторов Тц и Тц
;	= +	= 140 мА.
. шах	»->
°0
Поскольку с увеличением частоты усиление по току выходных транзисторов уменьша-
ется (т. е. при быстрых изменениях сигнала транзистор промежуточного каскада отдает
больше тока), полученная величина тока предусмотрительно увеличивается в 10 раз:
/Г твх = 1,5 А.	(13.15.11)
Ток покоя транзисторов Тц и Т13 выбирается по минимуму переходных нелинейных
искажений величиной /03 = 30 мА, при этом падение напряжения на Rl2 будет
примерно (7,2	550 мВ (ток выходных транзисторов /04 = 0), и затем рассчитывается
напряжение смещения А (7
(71,
Rl2 = —-- Л13 = 18 Ом.
Лэ
AL' — U
СЛ	V' ПО1
(13.15.10)
(13.15.12)
пот, 12 + 2(712 — 1,3+ 1,1 — 2,4 В.
Мощность рассеяния транзисторов промежуточного каскада в режиме В
Ul _________
Рт =	-----~ 0.6 Вт;
lOKrftnin
(13.15.13)
В состоянии покоя
А = A.raaJ0 = 13 Вт.
С запасом принимается Рт.п,аг. = 2,5 Вт. У транзисторов такой мощности обычно
Во 50. Теперь, зная /с тах =150 мА, можно рассчитать ток базы транзисторов Тц и
Т,у.
) = 4 мА.	(13.15.14)
«О V	^12 /
Далее рассчитывается Яп:
Rn >^L11 = 175 Ом. /?ц > > гВЕ = Б°Чх = 42 Ом.	(13.15.15)
I max	*03
Для удовлетворения этого неравенства выбирается Aj j = 680 Ом.
242 Глава 13
Источники постоянного тока
Ток /02 источника Т8 должен выбираться из условия 5... 10 /Втах. Таким образом,
/02 ~ 30 мА.	(13.15.16)
Исходя из АТ’ = 2,4 В и величины тока, протекающего по и равного 0,1/02,
получают
и
Я7 + Я8 5s —— = 800 Ом,	(13.15.17)
0,1^02
Л7 ~	= 220 Ом; Ra = 580 Ом,
0,11Q2
где в качестве Т?7 может быть выбран переменный резистор сопротивлением
R = 330 Ом. Мощность рассеяния транзистора TI0 MJ-I02 = 72 мВт, ею пренебрегают.
Для отвода тепла этот транзистор можно монтировать на радиаторе мощного
транзистора. Минимальное напряжение U2 источника тока Ts установлено ранее и
составляет 3,5 В. Часть его UCE,s = 1 В должна быть предусмотрена как падение
напряжения перехода база-эмиттер. Тогда
U 2 — UCES	Uy — URg — UnoTg
^9 “г — ^6 “ $2 Ом, Я10 —	-	—---— — 1,3 кОм. (13.15.18)
'02	102
Мощность рассеяния на Т9 вследствие равенства UCE= 1/ИцР очень мала, и ею тоже
можно пренебречь. Мощность рассеяния на Т7 и Тв при максимальном возбуждении
Рт 2UvI02 = 2,6 Вт.	(13.15.19)
Входной каскад
Для транзистора Т7 принимается коэффициент усиления по току Во > 100 (типичная для
практики величина). Тогда
2/02
7oi > ~=~ = 600 мкА.	(13.15.20)
"о
Оптимизируя этот ток по частотным и шумовым свойствам каскада, можно выбрать
7oi < 1 мА.	(13.15.21)
Далее рассчитывается R3 в токовом зеркале:
R3 > U<i + UCE’3 ~ 3’9 кОм’	(!3.15.22)
^01/2
и по заданному коэффициенту обратной связи, например N = 5, рассчитывается R2:
2N-UT
R2 = —1----220 Ом.	(13.15.23)
*01
Максимально допустимое значение /?4 находится по максимальным пределам
входного напряжения (двухтактный входной сигнал):
7?4-7о4 + ^сЕ,5 + б^пот. 1 + йе < Uv;
5В	Uv - UnoT 6
А4 = — ~ 4,7 кОм, R5= v -Л4 = 33 кОм.	(13.15.24)
101	101
Для обеспечения прочности на пробой транзисторов 7} и Т2 следует выбрать UCE = Uv.
Усилители мощности 243
Цепь обратной связи
Параметры цепи обратной связи определяются заданным коэффициентом усиления по
напряжению vu (эффективное значение):
JP.R,
г„ = —— = 2.0,	(13.15.25)
Че
если R14 = 470 Ом, R13 = (vv — !)• А14 = 8,93 кОм. Емкость конденсатора связи С3
рассчитывается по нижней граничной частоте/, (например, 10 Гц):
С3 = —-----= 32 мкФ.	(13.15.26)
Сопротивление R/s и емкость С4 образуют фильтр в цепи питания предварительного
каскада. Комбинируя элементы Рк — Ск, можно предупредить возможность само-
возбуждения каскада на Т, и Т3. С этой же целью в цепи базы транзисторов ТП и Т13
эмиттерного повторителя целесообразно включить добавочное сопротивление
R = 100 Ом.
14.	Способы снижения шумов
и помех
Основной целью борьбы с шумами (шумоподавления) является повышение
субъективного качества сигналов в данной системе передачи или записи. Обобщенная
структурная схема системы звукопередачи с устройствами шумоподавления приведена
на рис. 14.0.1. Прямое назначение систем шумоподавления-снижение проникающих в
канал звукопередачи аддитивных помех, например фона, собственного шума систем.
Устройства шумоподавления способны также уменьшать нелинейные искажения
стационарных сигналов, что может быть достигнуто понижением максимального
уровня сигналов в канале передачи. Эффект подавления помех может быть достигнут
лишь тогда, когда мешающий сигнал лежит за пределами изменения параметров
полезного сигнала-уровней, частоты. Значительно хуже поддаются ослаблению
сигналы помехи, коррелирующие с полезными сигналами. Сюда относятся, в
частности, модуляционный шум, детонация (искажения сигнала, вызываемые не-
равномерностями скорости носителя записи).
Источник	Реальный канал
Граница перегрузки
Сжатый
Динамический диапазон
Исходный
сигнал
Собственный шум канала
5
Экспандированный
исходный сигнал
Рис. 14.0.1. Структурная схема компандированного канала передачи или записи звука (а),
обобщенная диаграмма уровней (<5).
Способы снижения шумов и помех 245
14.1.	Общие принципы
Количество информации R, передаваемой без искажений в единицу времени (бит в
секунду), ограничено так называемой емкостью канала С. Для канала, пораженного
белым (гауссовым) шумом, емкость информации
С = В log21 1 + — I [бит/с],	(14.1.1)
где В-передаваемая полоса частот, S-средняя мощность сигнала и IV-средняя
мощность шума.
Один из способов, позволяющих наиболее полно использовать емкость кана-
ла. - компандирование сигнала. Смысл его состоит в том, чтобы путем соответствую-
щей обработки увеличить среднюю мощность передаваемого сигнала. На входе канала
динамический диапазон сигнала сжимается до нужных пределов, на выходе ди-
намический диапазон расширяется («экспандируется»). Отсюда и название способа-
«компандирование». Если поток информации источника сигнала Р превышает емкость
канала С, то часть информации теряется, что проявляется в виде искажений. Поэтому
обработку сигнала, т. е. кодирование потока информации, следует проводить так,
чтобы субъективное восприятие этих искажений было как можно меньше. В этих целях
может использоваться фактор избыточности информации, поступающей от источника
сигнала (психоакустические слуховые эффекты); тогда эффект компандирования
состоит в том, что более заметные на слух искажения сигнала (шумы, фон) заменяются
искажениями, воспринимаемыми на слух гораздо слабее. К последним относятся,
например, переходные процессы нарастания и спада уровней сигнала. Свойственные
системам компандирования специфические искажения - это искажения фронтов на-
растания и спада уровней сигнала и шумовая модуляция. Чем меньше емкость канала
С, тем больше потери информации при передаче и, следовательно, больше искажения
сигнала. Таким образом, эффект компандирования тем больше, чем ближе к идеалу
собственно канал передачи.
14.2.	Разновидности способов снижения помех
Способы уменьшения помех можно разделить на несколько видов, как показано на
рис. 14.2.1. Компандерами в узком смысле слова обозначаются нестационарные во
времени системы, с помощью которых на стороне источника сигнала (на входе канала)
динамический диапазон сигнала сжимается, а на стороне приема (выход канала)
расширяется по обратному закону. Для того чтобы мгновенные значения сигнала
в канале искажались как можно меньше (линейные и нелинейные искажения), его
обработка на входе проводится не по инвариантной во времени характеристике
(«компандер мгновенных значений», например, логарифматор), а путем регулирования
линейного коэффициента усиления системы в соответствии с определенными вре-
менными и спектральными средними значениями сигнала (ожидание, предсказание).
Работающие по этому принципу компандеры называются «слоговыми компандерами».
Переменную во времени систему с характеристикой регулирования, зависящей от
передаваемого сигнала (система с конечной емкостью памяти), можно рассматривать
как управляющую систему, обобщенная схема которой приведена на рис. 14.0.1.
Свойственные ей функции:
распознавание уровня
«S = /1 («₽•««)•
оценка уровня
uST~f2(us)’	(14.2.1)
управляемая система передачи
Ua = UJl [UStY
246 Глава 14
Комплементарные Некомплементарные
Инвариантная во времени Линейная пред-	Регуляторы тембра,
характеристика передачи коррекция	фильтры
(УКВ-радиове-
щание, грамза-
пись)
компандер мгно-
венных значений
(логарифматор)
Инвариантная во времени Слоговый компандер:Экспандер с не-
характеристика передачи а Широкополосный	рем.АЧХ:
компандер dbx,	шумоподавитель
б)компандер Dolby,	(DNR),
в)компандер	ограничитель
High-Com	уровня шума	Рис.	14.2.1. Способы шумопода-
(DNL)	вления’
Для распознавания уровня используется входной сигнал ие или выходной сигнал иа
(прямое или обратное регулирование). Оценка уровня может проводиться по разным
критериям, как, например, пиковые напряжения, эффективные значения, временной
или спектральный состав сигнала. Результатом взвешивания является управляющий
сигнал uST. по закону которого изменяются свойства передаюшей системы h(uST).
14.2.1.	Общие свойства компандеров
Обычно различают две системы компандеров.
Аддитивная система (рис. 14.2.2, а)
Сжатие и расширение динамического диапазона (ДД) достигается благодаря тому, что
на основной сигнал аддитивно накладывается дополнительный сигнал х  Нг (х),
величина которого изменяется в зависимости от основного сигнала. Реализуемые
функции: сжатие
У = [1 + Я1(х)]х,
передача по каналу
+	(14.2.2)
расширение
1
Z = у + л - zH2(z) =	_	~(у + *)•
1 +
Способы
снижения шумов и помех
247
Входной
сигнал
X о---
а
Выходной
сигнал
—»о z
Рис. 14.2.2. Обобщенные струк-
турные схемы компандера: адди-
тивная система (а), мультипли-
кативная система (б).
Компрессор Канал Экспандер
Для того чтобы выходной сигнал z получился точно таким, каким он был на входе х,
необходимо удовлетворить следующим требованиям: характеристики компрессора
(устройства сжатия ДД) и экспандера (устройства расширения ДД) должны быть
идентичными, т.е. Н{ = Н2 (и Н2 ф — 1), а передача сигнала по каналу -
безыскаженной, т. е. y(t) = y(t — t0); и, наконец, должны быть ничтожны помехи л « у.
Мультипликативная система (рис. 14.2.2,6)
В компандерах этой системы управляемой обработке в процессе передачи (функция
передачи G) подвергается весь сигнал х.
Реализуемые функции:
сжатие
у = x-Gity),
передача по каналу
y-*y + s,	(14.2.3)
расширение
z = (у + s)G2(y + s).
Для того чтобы и в этой системе выходной сигнал z был таким же, как сигнал на входе
х, должны быть удовлетворены следующие условия:
характеристики экспандера и компрессора должны быть взаимно обратимыми
G2=l/G1 (и G'i, G2 0), сигнал должен передаваться без искажений, т. е. y(t) =
= у (t — t0), помехи должны быть пренебрежимо малыми  « у.
Технически реализовать функцию сжатия Gt = 1/<х2 можно, например, если цепи
ОС усилителя с большим коэффициентом усиления по напряжению (г0 -> со) придать
характеристику экспандера G2'
G.
Ур£
1 + vo ’ g2 g2
(14.2.4)
Для компандеров обеих систем очень важно обеспечить корректное декодирование
управляющих сигналов. Оно должно быть таким, чтобы параметры, характеризующие
управляющий сигнал (пиковые значения, эффективные значения и т. д.), при передаче не
искажались.
248 Глава 14
14.2.2.	Критерии различия систем
По спектру обрабатываемых сигналов;
•	широкополосные компандеры (одновременно обрабатывается весь спектр сигнала);
•	компандеры с переменной АЧХ (обрабатывается только часть спектра);
•	комбинированные и многополосные компандеры.
Различия по способу сжатия
Коэффициент сжатия динамического диапазона к (к < 1) представляет собой отношение
уровня сигнала Ра на выходе компрессора Ра к уровню входного сигнала Ре (при
стационарных сигналах). Само же сжатие это величина, характеризующая разность
уровней двух сигналов Ре Ра; итак:
К = Ре-Ра = ( — к)Ре (дБ)'.
В качестве опорного уровня для бытовой радиоаппаратуры обычно принимается
уровень 0 дБ, соответствующий 580 мВ (округляется до 600 мВ), в студийной технике
опорным принят уровень 0 дБ, соответствующий напряжению 775 мВ на сопро-
тивлении 600 Ом. Иногда в качестве опорного в студийной технике принимается
уровень в дБ, соответствующий 1 В.
Различия по виду амплитудной характеристики коэффициента сжатия
•	Линейные компандеры (рис. 14.2.3, я, б). Коэффициент сжатия k0 < 1 нарастает
независимо от уровня (с постоянной крутизной).
•	Нелинейные компандеры. Коэффициент сжатия к (Р(.) зависит от уровня сигнала.
•	Билинейные компандеры (рис. 14.2.3, в, г). Сжатие осуществляется только в опреде-
ленном диапазоне уровней. За пределами этого диапазона к = 1.
14.3.	Передаточные свойства
Поскольку компандер является переменной во времени системой передачи, то
измерять его передаточные свойства как обычно, т. е. с использованием стационарных
сигналов, строго говоря, некорректно. Другое дело, что такие измерения могут дать
ориентировочные результаты. На практике для определения передаточных свойств
компандеров используются широкополосные квазистационарные сигналы (например,
«розовый шум»). Применяя методы когерентного анализа, можно, например, измерять
нелинейные искажения системы [14.21]. Лучшие результаты получаются при исполь-
зовании «программно-моделируемых сигналов», которые по всем своим параметрам
приближаются к реальным звуковым сигналам (спектральный состав, распределение
амплитуд и т. д.). Для измерений передаточных свойств системы могут использовать и
скачкообразно изменяющиеся сигналы (тональные посылки), которые представляют
собой комбинации временных и частотных признаков сигнала. (В литературе они
известны под названием вигнеровские псевдораспределения [14.22, 14.23] )
14.3.1.	Относительный уровень шума
В результате компандирования относительный уровень шума SNRK (в дБ)
увеличивается пропорционально коэффициенту сжатия -к (или степени сжатия К)
Верхний предел относительного уровня шума ограничен собственным шумом ком-
Способы снижения шумов и помех 249
Рис. 14.2.3. Статические характеристики компандера. Частотно-независимая («линейная») харак-
теристика широкополосного компандера (а, б), частотно-зависимая («билинейная») характеристи-
ка компандера с переменной АЧХ (в. г).
пандера. Результирующий относительный уровень шума (SNRJ, измеряемый на
выходном экспандере системы, составляет:
•	для линейных широкополосных компандеров SNRO = l//c-SNRK;
•	для билинейных широкополосных компандеров SNRfl = SNRK + Kmax; (14.3.1)
• для компандеров со скользящей полосой SNRO < SNRK + Kmax.
Линейный широкополосный компандер с коэффициентом компандирования к = 1/2
увеличивает относительный уровень шума с 40 до 80 дБ. Билинейный широкополосный
компандер позволяет понизить относительный уровень шума на величину максималь-
ного сжатия Ктах (10.. .20 дБ).
Что касается компандеров со скользящей полосой, то доступное им улучшение
относительного уровня шума может быть определено лишь после спектрального
250 Глава 14
Рис. 14.3.1. Улучшение отношения С/Ш с помощью разных способов компандирования (о),
уменьшение шумовой модуляции сигнала (6).
взвешивания, т. е. интегрирования по всему частотному диапазону. Поскольку у
многих устройств коэффициент сжатия на высоких уровнях сигнала равен 1, то на
больших уровнях шума в канале (начиная примерно с SNRK — 25 дБ) компандирование
никакого улучшения не дает (рис. 14.3.1, а).
14.3.2.	Снижение шума в присутствии сигнала
Эффект уменьшения шума компандера в присутствии сигнала Ре, как правило,
меньше, чем без сигнала. При уровне шума канала Рк (Рк < 0 дБ) для широкополосно-
го компандера справедливы следующие показатели (считается, что уровень шума
Способы снижения шумов и помех 251
канала Рк ниже минимального уровня сжатого сигнала k0Pt):
SNR0 = (Ло + 1)Р£, —	(дБ),
ASNRn = (fc0 — 1)РДдБ),
SNRs = (кРе - Рк) (дБ).
(14.3.2)
Здесь SNR0~ относительный уровень шума при опорном уровне 0 дБ; ASNR0-сниже-
ние относительного уровня шума компандированного и некомпандированного ка-
налов, SNRs разность уровней шума сигнала и канала.
Последний показатель невозможно улучшить последующим экспандированием, это
особенно касается случая мультипликативных шумов (помех).
Путем последующих частотно-зависимых обработок можно увеличить величины
SNR0 и SNRs. Такой обработкой является, например, дополнительная коррекция
частотной характеристики на входе и выходе системы («пре- и деэмфазис»). Их
увеличения можно добиться также применением компандирования с переменной АЧХ
(рис. 14.3.1,6). Правда, здесь следует иметь в виду опасность перегрузки канала.
14.3.3.	Ошибки в установке уровня
Ошибки установки уровня в канале передачи ДРЛ = РКЛЛ — PK.Soii приводят к
увеличению ошибок уровней на выходе АР„, зависящих от коэффициента сжатия к:
ЬРа =
Рк.ЪЛ
k(PK.lst)
др
к (РК,Soil)
(14.3.3)
Для линейных широкополосных компандеров выражение упрощается, принимая вид
АРП = АРк/к0. Таким образом, при к0 = 1/2 ошибка установки уровня на выходе
удваивается.
Последствия ошибок установки уровня:
в случае широкополосных компан-
деров
в случае нелинейных широкопо-
лосных компандеров
в случае нелинейных компандеров
с переменной АЧХ
-	сдвиг абсолютных уровней сиг-
нала;
-	искажения динамического диапа-
зона сигналов;
-	искажения динамического диапа-
зона сигнала и сдвиги гранич-
ных частот.
(14.3.4)
14.3.4.	Динамические свойства
На работу компандеров весьма существенно влияют переходные процессы при
изменениях уровня сигнала. В основе этого влияния лежат взаимосвязи между
динамическим диапазоном сигнала, его частотной полосой и временными параметра-
ми процесса обработки. Важнейшими характеристическими параметрами системы
компандирования являются: время срабатывания ТЕ, время восстановления ТА и
выбросы U.
Время срабатывания
Время срабатывания ТЕ-это длительность перехода сигнала от минимального уровня
до максимального. Оно определяется на минимальной частоте обрабатываемого
252 Глава 14
Рис. 14.3.2. Изменения процессов установления для посылки гармонического сигнала. Вверху
форма сигнала во времени, внизу-распределение амплитуд сигнала в системе координат
время - частота (график имеет вид изолиний), а исходный сигнал, б компандированный сигнал с
частотой 10 кГц на выходе нелинейного канала.
Способы снижения шумов и помех 253
Время
сигнала:
пиковое значение	ТЕ ~ 1//и;
(14.3.5)
среднее (эффективное) значение ТЕ » !//„.
Теоретически пиковое значение может быть бесконечно малым (Т£ < 20 мкс), однако
этот параметр системы очень чувствителен к искажениям мгновенных значений
254 Глава 14
сигнала, вызываемым амплитудными и фазовыми искажениями, вносимыми каналом
передачи. Эффективные значения времени срабатывания значительно больше, так как
для их обнаружения детектор должен отреагировать по меньшей мере на один полный
период колебания сигнала. При этом, однако, разбросы мгновенных амплитуд сигнала
меньше влияют на оценку уровня. Кратковременные выбросы вызывают широко-
полосные нелинейные искажения при передаче сигнала. Субъективный порог слы-
шимости процесса установления лежит в пределах
ТЕ = 1... 10 мс.
Время восстановления
Время восстановления ТА- это длительность перехода сигнала от максимального
уровня до минимального
Тл 5//„.	(14.3.6)
Время восстановления должно быть достаточным для того, чтобы за один период
изменения сигнала коэффициент усиления оставался почти неизменным. Если это
условие не удовлетворяется, то в системе компандирования возникают модуляционные
искажения, субъективно воспринимаемые как «всхлипывания» звуков, шорохи. Они
вызывают также увеличение нелинейных искажений на нижних частотах. Субъективный
порог времени восстановления лежит в пределах ТА 30... 100 мс. Когда время
восстановления превышает этот порог, на звуках становятся заметными на слух
шумовые переходные процессы. До начала интервала срабатывания ТЕ или вос-
становления ТА компрессор и экспандер находятся в режиме, соответствующем
предыдущему состоянию сигнала.
Выбросы при сжатии
Выбросы на сжатых сигналах U возникают при быстрых нарастаниях уровней с Ре1 до
Ре2-
в общем случае U = К(Ре1) — К(Ре2) Ктах (дБ);
(14.3.7)
в случае линейных компандеров U = (1 — к^(Ре2 — Л1) (дБ).
В реальных системах звукопередачи (например, кассетных магнитофонах) амплитуды
выбросов ограничиваются порогами амплитудной характеристики передачи, что в
свою очередь приводит к дополнительному увеличению нелинейных искажений и,
следовательно, к погрешностям в процессе расширения. Характерные искажения
гармонической посылки с частотой 10 кГц в нелинейном канале с компандером
невысокого класса качества показаны на рис. 14.3.2. На верхних рисунках показаны
осциллограммы сигнала, на нижних - спектральные графики, полученные с использова-
нием псевдораспределения Вигнера, на которых графики амплитуд изображаются в
виде изолиний [14.22]. В упрощенном виде метод измерений с использованием
распределения Вигнера описан в [14.28].
14.4.	Некомплементарные способы шумоподавления
Некомплементарные шумоподавители работают как управляемые фильтры,
включенные в приемник сигналов (канал воспроизведения). Сигналы низкого уровня
(высокочастотные составляющие) отфильтровываются фильтром НЧ, граничная
частота которого изменяется в зависимости от уровня. Одновременно осуществляемое
демпфирование высокочастотных составляющих здесь приемлемо потому, что сигналы
низкого уровня (тихие звуки) обычно содержат очень мало обертонов.
Способы снижения шумов и помех 255
Фильтр НЧ с управляемой
частотой среза
а
Рис. 14.4.1. Структурная схема динамического шумоподавителя (а), схема шумоподавителя на
ИС (б).
14.4.1.	Динамический ограничитель шума (DNL)
Принцип работы динамического ограничителя шума основан на управляемой
фильтрации НЧ сигнала с использованием выделяемого из него управляющего
сигнала. Кроме фильтра НЧ с управляемой в широком диапазоне характеристикой
пропускания в канале управления имеется также фазовый фильтр для коррекции
фазовой характеристики основного канала передачи и улучшения характеристики
фильтра НЧ. Частота среза фильтра ВЧ фиксирована, а коэффициент передачи
регулируется в зависимости от уровня сигнала. Управляющий сигнал выделяется из
отфильтрованного сигнала и зависит от его уровня, благодаря чему время установле-
ния может быть очень малым. При низких уровнях сигнала частотная характеристика
передачи в результате регулирования получает вид, соответствующий чувствительно-
сти слуха (спад в области средних частот звукового диапазона).
256 Глава 14
14.4.2.	Динамический подавитель шума (DNR)
Динамический подавитель шума также работает по принципу управляемою
фильтра. В канал передачи сигнала включается фильтр НЧ 1-го порядка с управляемой
частотой среза в полосе от 800 Гц до 30 кГц (рис. 14.4.1,«). Управляющий сигнал
выделяется из суммарного (стереофонического) сигнала в полосе частот выше 6 кГц и
зависит от его уровня. Выпрямитель уровня управляющего сигнала работает как
пиковый детектор с постоянной времени срабатывания ТЕ = 0,5 мс и постоянной
времени восстановления ТА = 50 мс. Максимальное подавление шума около 14 дБ.
Принципиальная схема интегрального шумоподавителя приведена на рис. 14.4.1.6.
Микросхема содержит два операционных усилителя с управляемой крутизной и один
ОУ в цепи управления фильтром НЧ. Частота среза фильтра изменяется током IST ,
который регулируется внешними конденсаторами 3,9 нФ. В микросхеме имеются также
сумматор, промежуточный усилитель и детектор уровня.
14.5.	Комплементарный компандер с переменной АЧХ
Типичными представителями шумоподавителей этого класса являются шумо-
подавители Dolby-B и -С, используемые в бытовой радиоаппаратуре, и Dolby-A и -SR,
предназначенные для студийной аппаратуры. Общим признаком всех разновидностей
шумоподавителей Dolby является наличие в них основного канала звукопередачи и
вспомогательной параллельной ветви, управляющей процессом шумоподавления.
Примечательным является и то, что уровень сигнала во вспомогательном канале
намного ниже, чем в основном.
14.5.1.	Шумоподавитель Dolby-B
Шумоподавитель Dolby-B имеет ступенчатую частотную характеристику с подъе-
мом верхних частот при низких уровнях входного сигнала (рис. 14.5.1). Эффект
шумоподавления достигается с использованием фильтра ВЧ с нижней граничной
частотой /> 500 Гн. Управляющий сигнал выделяется из отфильтрованного сигнала,
при больших изменениях уровня время срабатывания этого сигнала составляет
ТЕ = 1 мс, при небольших перепадах уровня ТЕ — 100 мс. Время восстановления ТА
также зависит от уровня сигнала и изменяется в пределах 25 -ъ 100 мс.
Выходной сигнал образуется из необработанного основного сигнала и обра-
ботанного в зависимости от уровня и частоты сигнала вспомогательною канала.
Реализуемые функции
компрессора
Ua = *Л. [1 + Е,(со, Ue)];
экспандера	(14.5.1)
Ua = ^-[1 -F2^, по)].
Если С/е txpandcr = Ua Kcrnpicssor (идеальный канал) и оба дополнительных канала одина-
ковы (F, = F2 = F), то воспроизводимый сигнал повторяет входной сиг нал.
В дополнительном канале имеется фильтр ВЧ, работающий при постоянном
коэффициенте усиления v = 2,3, причем дополнительное ослабление под влиянием
управляющего сгнала UST (в зависимости от уровня)
2,3 /сот
l/fF(co,U,) =----Ut -Usr
1 + /<>)Т
2,3 • Jon	(2,3 •/сот
= —--------Ц-F ------------LJ
1 + /сот 1 + /о IT
Способы снижения шумов и помех 257
Рис. 14.5.1. Структурная схема компандерного шумоподавителя Dolby-B(a), частотная характе-
ристика компрессора в отсутствие полезного сигнала (б), частотная характеристика компрессора в
присутствии высокоуровневого сигнала разных частот (в) [14.13].
Рис. 14.5.2. Принципиальная схема компрессора Dolby-B на дискретных элементах.
9 757
258 Глава 14
Упрощенная схема компрессора показана на рис. 14.5.2. Полевой транзистор работает
как управляемое сопротивление, которое вместе с емкостью С = 4,1 нФ образует
фильтр ВЧ с управляемой частотой среза. Диоды Dr и D2 являются ограничителями
пиков при сжатии. Транзистор Т и диоды D3 и D4 образуют выпрямитель (одно-
полупериодный пиковый детектор).
14.5.2.	Шумоподавитель Dolby-C
В шумоподавителе Dolby-C используется двухкаскадный компандер, что позволя-
ет получить на частотах выше 1 кГц шумоподавление до 20 дБ. Для сравнения укажем,
что шумоподавитель Dolby-B обеспечивает шумоподавление до 10 дБ на частотах
выше 4 кГц (рис. 14.5.3). Основу шумоподавителя Dolby-C образуют два последова-
тельно включенных компандера, которые порознь обрабатывают сигналы высокого и
низкого уровней. Благодаря такому разделению сжатия удается уменьшить выбросы
уровня.
В сигнальной ветви имеется цепочка частотной коррекции с фиксированными
параметрами (’’spectral - skewing”). Она предназначена для понижения уровня состав-
ляющих выше 10 кГц, например, пилот -сигнала 19 кГц стереофонического УКВ-
радиовещания. Все это позволяет улучшить модуляционную способность на верхних
частотах канала запись-воспроизведение, в частности, кассетных магнитофонов, и
уменьшить ошибки вследствие колебаний уровня, вызываемых выпадениями сигнала.
В цепи процессора малых сигналов дополнительно включена схема «антинасыщения»,
защищающая от перегрузок.
Процессор сигналов высокого уровня (при незначительных изменениях постоян-
ных времени фильтра, ограничителя уровня) может быть использован и в варианте
Dolby-B (рис. 14.5.3). Вариант С в процессоре высоких уровней использует фильтр ВЧ с
фиксированной частотой среза 375 Гц (в варианте В частота среза 1,5 кГц) и управ-
ляемый фильтр ВЧ с той же частотой среза. Порог срабатывания ограничителя
выбросов изменен на 3 дБ, постоянная времени восстановления цепи взвешивания
уровня уменьшена вдвое. Малосигнальный процессор работает с управляемым фильт-
ром ВЧ с частотой среза 375 Гц. Благодаря разделению общего сжатия на две равные
части выбросы удается уменьшить.
14.5.3.	ШумогГодавитель Dolby-А
В шумоподавителе Dolby-A поступающий на вход сигнал разделяется на 4
узкополосных сигнала, каждый из которых компандируется отдельно. Шумоподави-
тели этого типа используются в основном в аппаратуре профессионального назна-
чения-студийной, вещательной.
14.5.4.	Шумоподавитель Dolby-SR
В профессиональных системах звукопередачи используется еще одна разновид-
ность шумоподавителей. это так называемый шумоподавитель Dolby-SR. Его основное
отличие состоит в том, что он содержит три каскада компрессирования, причем в
каждом из них входной сигнал разделяется на один или два полосных сигнала. Во всех
каскадах сжатие проводится на определенных уровнях сигнала (пороги уровней
срабатывания — 30. — 48, — 62 дБ). В первых двух каскадах граничная частота
разделения сигнала лежит около 800 Гц, каскад с порогом — 62 дБ обрабатывает
сигналы лишь на частотах выше 800 Гц. В каждом из 5 каскадов имеется фильтр с
Способы снижения шумов и помех 259
,--------------------------I
Управл. ограничитель выбросов
Обратимое
антинасы-
щение
A W
I о
Малосигн. процессор
ничитель
)ОСОВ
В	ие
с>---------°
У Воспроизведение
Li5E_
_____Сильносигн. процессор
СоёоА----------1
иа
о—
На контр,
громкогово-
ритель ,
Ue
О—
Запись
.____ Обратный
 корректор- АЧХ
СсАоА----------1
•Корректор АЧХ
Антинасы-
шение
ие
----о
Запись
Рис. 14.5.3. Структурная схема комбинированного (переключаемого) процесса Dolby-B/C (поло-
жение А -запись, положение Ж-воспроизведение) (а). АЧХ компрессора в отсутствие сигнала (б),
АЧХ в присутствии полезного сигнала разной частоты (в).
фиксированной частотой среза и фильтр с переменной частотой среза. Кроме того, в
шумоподавителе имеются схема защиты от перегрузок («антииасыщения») и частот-
ный корректор, как в варианте Dolby-C.
14.6.	Комплементарные широкополосные компандеры
14.6.1.	Компандер dbx
Структурная схема компандера dbx-II, который используется в профессиональной
и бытовой звукотехнике, приведена на рис. 14.6.1. Коэффициент сжатия этого компан-
дера к = 1/2. На входе включен полосовой фильтр с граничными частотами 27 Гц и
9»
260 Глава 14
Рис. 14.6.1. Структурная схема компандера
dbx (а) и стационарная амплитудная харак-
теристика (б).
20 кГц. Далее следует фиксированный предкорректор верхних частот (граничные
частоты 370 Гц и 1.59 кГц), который обеспечивает подъем уровня сигнала в области
выше 2 кГц на 10 дБ. Эта мера позволяет понизить относительный уровень высоко-
частотного шума в канале воспроизведения даже при небольшом сжатии. Для того
чтобы исключить опасность перегрузки канала при больших сигналах верхних частот, в
детекторе уровня имеется каскад взвешивания частотной характеристики (фильтр ВЧ с
граничной частотой fu = 48 кГц и частотный корректор, работающий в полосе от
440 Гц до 4,8 кГц).
Уровень сигнала определяется двухполупериодным выпрямителем эффективных
значений. Поскольку частота управляющего сигнала не меньше 50 Гц, то постоянные
времени срабатывания и восстановления в этой цепи имеют значения не меньше 20 мс.
Коэффициент усиления управляемого усилителя в логарифмическом масштабе
линейно связан с управляющим напряжением UST, что достигается каскадированным
включением элементов схемы со взаимно-обратными (логарифмической и антилога-
рифмической) характеристиками.
14.6.2.	Компандер для проигрывателей
грампластинок (СХ)
Основная проблема компандирования сигналов в системах аналоговых грам-
пластинок - борьба с низкочастотными помехами высокого уровня (рокот). Особенно
сильно эта помеха сказывается на работе широкополосных компандеров. Кроме того,
спектр шума грампластинок заметно отличается от шума кассетных магнитофонов,
Способы снижения шумов и помех 261
Управляемый усилитель
Рис. 14.6.2. Структурная схема СХ-экс-
пандера (а), график зависимости коэффи-
циента сжатия от уровня (6) [14.10].
что и привело к необходимости разработки специальных компандеров для проигрыва-
телей.
Компандер типа СХ (“compatible expansion”), структурная схема которого при-
ведена на рис. 14.6.2,- это широкополосный компандер с нелинейной характеристикой с
к = 1/2. Максимальный коэффициент сжатия сигналов с уровнем выше —40 дБ
составляет Ктах = 20 дБ. Управляющий сигнал для обоих (стерео) каналов выраба-
тывается одним двухполупериодным выпрямителем пиковых значений. Этот детектор
работает с постоянными времени срабатывания и восстановления ТЕ = 1 мс и
ТА = 10 мс. Для подавления «всхлипываний» и снижения искажений на низких частотах
в канале выделения управляющего сигнала имеются 4 дополнительных фильтра.
В качестве управляемых усилителей используются операционные усилители с
регулируемой крутизной. Достигаемое снижение шума в среднем составляет 20 дБ.
Поскольку коэффициент сжатия к = 1/2 сохраняется неизменным в довольно широком
диапазоне уровней сигнала, то абсолютный уровень сигнала на выходе может
изменяться. Допустимые отклонения абсолютного уровня не превышают 6 дБ.
262 1'лава 14
14.7.	Комбинированные компандеры
(широкополосные с переменной АЧХ)
14.7.1.	Последовательное включение управляемых усилителей
Принцип компандирования “Highcom” (для бытовой аппаратуры) и “Telcom-c4”
(для профессиональной, студийной аппаратуры) основан на последовательном включе-
нии усилителей	имеющих одинаково изменяемые коэффициенты усиления v.
Структурная схема компандера с тремя усилителями (N = 3) приведена на рис. 14.7.1.
Выходное напряжение Ut /-го усилителя составляет Ut = UeVj. Уровень сигнала на
выходе каждого усилителя сохраняется неизменным, равным опорному уровню
(C- = UR). Таким образом, для напряжений С, и уровней Д справедливы
С,
Cv
г = 1,2,..., N,
тг l-ilN
е I
U~J
Pi
(14.7.1)
При N = 3 коэффициент сжатия сигнала на выходе первого усилителя (/ = 1) получит
величину к = 2/3 (“Telcom-c4”). Экспандер строится по такой же точно системе, но для
усилителей V2 и С сигналы снимаются перед первым усилителем V. Если сигналы на
входе экспандера U’e и на выходе компрессора 17 j одинаковы, то выходной сигнал
первого усилителя V Y равен исходному входному сигналу.
14.7.2.	Система “Highcom”
Компандеры системы “Highcom”, разработанные специально для бытовой аппа-
ратуры (кассетных магнитофонов), содержат два управляемых усилителя (N = 2).
Получаемый коэффициент сжатия к = 1/2 (рис. 14.7.2 а). Для согласования с динами-
ческими характеристиками кассетных магнитофонов в каждый усилительный канал
Рис. 14.7.1. Структурная схема компандера фирмы Telefunken (а), характерисгики компрессии
при N = 3 (б).
Способы снижения шумов и помех 263
РЕ ...Предкоррекция
DE ... Посткоррекция
Н ...Подъем верхних частот
а
б	Т.кГц —*-
Рис. 14.7.2. Структурная схема компандера Highcom (а) [14.13]. Частотные характеристики
компрессора для гармонических сигналов (б), для «розового шума» (в) [14.26].
введена дополнительная цепь коррекции ВЧ (PE1/DE1) с подъемом примерно на 17 дБ
(/] = 1,2 кГц, f2 — 8,6 кГц). Кроме того, в канале записи магнитофонов имеется еще
одна цепь коррекции сигнала малого уровня на частотах выше 8 кГц. Соответственно
ослабляются и сигналы с высоким уровнем (Н1 и Н2). Компандирование с коэф-
фициентом к = 1/2 касается входных сигналов лишь до уровня — 30 дБ. При уровнях
сигнала ниже — 30 дБ вступает в работу цепочка фиксированной коррекции (би-
линейный компандер). Если характеристики такого компандера измерять с исполь-
зованием одночастотных входных сигналов, они получаются весьма схожими с
характеристиками компандера с переменной АЧХ. Если же измерения проводить с
использованием широкополосных сигналов (например, розовый шум), то характе-
ристики оказываются независимыми от частоты (рис. 14.7.2,6, в). Снижение относи-
тельного уровня шума при измерениях с частотным взвешиванием по кривой А
достигает 20 дБ, при измерениях без частотного взвешивания около 15 дБ.
У компандеров “Highcom” очень мало время срабатывания (ТЕ = 0,3 мс), т. е. они
hsBBBBB tiBBBBBBBBBibbbbbbbbbibbbbbbbbb ввввввввыbbbbbbbibiвввваввваввававввааввиввааввваввввввввв
EJHjibuuHBBBjiibhbhbh••Biaat.i нввваавиbihbihiiннмванванввванввнввввамнввмвм
Бн11*:тнн|р'.1ннн1в'.нннн|ввнннн';нн1н*!лнн1ннн1нвнннннннннннн
Him iiiiHHiii ihiiiiiii Иннин iiiiiiiii hiihiiiiiHiiiiHiHimHiHiHiiiiiHimiiiiir
llllll III! Illi III IHIIIIIII II.Ill IIIIIIIII llllllli IIHIIIIIIIHIIIIHIIIIIHIIIIIIIIIIIIIIIII
HUHIIIIIIIIIIHHIIIIIII IIIIIIIIII iiiiiiiiiJiiiHikiiiiiiiiiiiiiiHiiiimiiiiiiUHiiiiiiiiii
mill iiiiiiiiiii iHHiiiiii iiiiiiiiii iihihihiihiiiiiiiihiihihiiihiihhhiiiiihihhihui
min iiiiiiiiiii iiiiiiiiiii iiimim iiiiiiiiii hiihii hi iiiii iiiii iiiiii i hi hi ii ii hi iiiii iiiii
iihiii III.........	HIIHIII iiiiiiiii iiiiiiiii iiii(itiiiiiHHiHiiiiHiiiaiHHiiiania
 IIII11 iiiiiiiiiii HiHiim iiiiiiiiiiiiihiiiiiiiiiiiiii iniiiiiimiiiHuiiHiimiHHiHHiiii
iiiiiii.iiiiiiiiii iHiHHU'Hiiiiiiii ........................g......IIIIIIHIIIIH.......Hill
HiiiiHiiiHHHi IHIHIIIIIIHIIIIIIIIHIIIIIII iiiiiiiii miHmiimiiiiiitiiiiiiiiiiiiiniii
llllllli IIIIIIIIII lllllllllll IIIIIIIIII lllllllllll IIIIIIIII 111111111IIIIIII11111111111111111111111
IHIIIIIII IHIHIIIII IHIIIIIII IHIIIIIII llllllli III llllllli IIIIIIIIIIIIIIIIIII llllllli 11 Hllllllll
IIIIIIIIIIII...llllllllllllll IIIIIIIIII IIIIIHHIi llllllli illllllllllllHHIllllllllilliillIIIIII
!•••••!•• !!*!*’•!!! !!!!•!•!!*-*•••••* *••••«••»«••
кю
It ttt 11
fiiHiiaiiи iiiiiiiiiai iiiiiiiiiiii iihiiiii tiiiiiiiHii iiiiiiiii iiiiiiiiiiiiiiiJiiiiiiiiiiiiiiiiii
пинии и iiiiiiHHi iiiiiiiHiii iiiiiiiiiiiiHiiiiiii iiiiiiiii iHiiiiiiHiHiiiiiHmiiimiiai
iiiiiiiiiiii iiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiii iiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiи... ii  i in i in i iiiii if in  i in iiiii
HHHiHiii.4iHiHiHkMiHiiiiiriiiiiiii.:*iiiHiiii-iHiHHi;4iiiiiiiiiiiiiiHuiiiiiiHiiiii
iiiBBBmiBaimiHBaiBBaeBBiiBBBBaaiBHiiiiBiiiBi iiiiiiiiii iiiiiiiiii 1в!тштннивнтпн
!!!!!!!!!!!!!!!!!!i!!!!*'Hii!HHBHHBiiiBBBisBi аввававвва вввввввввв ..bbbbhHbbbhhbhh
iiBBiBBBBBBHHBii. BBaiBiii..::iBBBBHH нвнн1в:'нвнвнь::*нв1в1ь:шнввввннннвннн1в
llllllllllllllllllll IIIIIIIIIIII IIIIIIIII IHIIIIIII HHIIIIHII IIIIIIIII HHIIHIHIIHIIHHHII
......IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII IIIIIIIII IIIIIIIIII IIIIIIIIII.Ill Illllllllllllllllllllllll
iHHiHHHiHiHH’iiHiiiiiii 1111н11к:"|>1нн>:!чн1нн1.,ш1н11>"*11нн1111н111ннш
iiiiiiiiiiiiiiiiiiii iiiiiiiiiii iiHiiiiiiiii iiiiiiiiiuh inniiiiiniiii iiiiiiiiifiiiiimiiii
llllllllllllllllllllllllllllllil IIHIIIIIIIII IIIIIIIIIIIIIIIIIIIlllllllllll llllllllllllllllllllll
.............................наваг>ааиавваа it........а.'ааааавввь. *аавв«вввввввв1«ввв
ваавааввавваввввввавbbihiiiiiiiilataaataaattiaaaiiaaaaai ивввввввв вввввввввваав ваававваiiaaiaaati
BBBBtiBBti BBBBBBBtittBiBii iiaitn iBiirnmni iiianaiaii it bib bib ii aitaaiiiiaiiii laianiiinaaataia I
iiiiiiiiiiiiiiiiiiiiинн шип iimHMiiii iiiiiiiiiii imniiii iiiminiiiii iiiiiiiiiiuiiiiii
ihiiiiiii iiiiiiiiiiiiniik:'i hi».::*iiiiim.:rHiiiiiik.*iiiiiiik',iiiiiiiiiiin. iiiiiiiiiiiiiiin
IIIIIIIIIIIlliIlliIIIIIIIIII HIIHIII lllllllllll lllllllllll llllllli .llllllllllllll lllllllllllllllll
inn HUI II i mu mu uni iiiiiiiii iiiiiiiiiii iiiiiiiiiii hiihii hi iiiiiiiiiiii iihihiihihih
IIIIIIIIIIIIIHIIIHIHIirUllllllir.lllllllHVIIHIIIir.lllHirilHIIIHIIPMIllllllllllHIII
IHIIHHIHHIIHHHHIIHHHIHII lllllllllll IIHIIIII IIIIIIIII III НН HI III IIIIIIIIIIIIIIIIIII
iiiiii im ill 11 mu ill ill iiiiiiiiiii iiiiiiiiiii iiiiiiiii iiiiiiiii iiHiiiiiiiii iiiiiiiiiiiiiiiiiii
-3
MinilllUIIIIII

IHIIIIIIIIII llllllllllllll IIIН11ПП.IIIIIIIIII, Illi
llllll
iniitiiiiiiiiiiiiiiniiiii iiatiiaaiai aiaiaiaiiii inaiaiiai iiiiiinai iiiiiiinaii laiiiiaiiiitaiiiiii
jjjHiiiuiiiiiiiiiimiiii ин ни hi ii нт пи i nun tn iiiiiiiHt iiimimii laiiiiiiiiimiiiii
&
iiiiiiiiiiiiiiiiiai
1111111111111111111
nil lillliiiiiiiin
>. 11 Hill IHIIIIIII
IH lllllllllllllllll
ii iiiiaiiiitiii	iiiiii
iililiiiiniii	iiiiii
llllllllllllll	ниш
iHiiHHHiHiiiiriiiii	I nil iiinniiHHifflni.....................
IIHIIHHIIHIHHIIIIHIIIHI IIIIIIIIII IHIIIIIII IIHHIIIHIIHIIHHI IHIHHIHHIH
IIHIIIIHIHIIIIIirillllllllll illHIHHLUIHIHPJlIIHIIIPMililHIIIHIIIHHIHHI
ввввввва
BBBBBBBBI
ввввввва
IIIIIIIII
IIIIIIIII
IIIIIIIII...................................................................................
IIIIIIIHIIIIIIIHIIilHHIIHIHHIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII Ililllllll IIIIIIIHIIIllllllllllllllll
iiHiimiHimiHiiiiiHii iiiiiiiiiii iiiiiiiiiiii iiiiiiiii iiiiiiiiii iiiiiiiiiiiiiiimmimiii
ввввввввввbbibbbbbbibbshb ibbbbbbbbbbb вваввввва1ввввввввввввввававввibbbbbbiibbibbbiiiibibbbbbbbbb
iBiiiiaiBBiBiaiiiBBiiiBBiB •вввввв1в>| ааиввв|в ввавввввв вввввввввв!<вввввввввв11ввввввввввввввавв
UUHBUBHISBHHBBnHBHB вВВвВВВВВВ,1ВВВВВВВввв BBBSBBIi, BIIIBBBI ВВВВВВВВВВ,IBBBIIIIBIBIIBIBI
IBBBBIBBHBBIBHBBBBBIBHHII lllllllllll IHIHIIIII IIHIIIII llllllli IIHIIIHHIHHHIHIIIIIII
11111111111111111111111111111 lllllllllll lllllllllll IIIIIIIII llllllli IHIHIIIIIlllllllllllllllll
iiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiih:*iiiiiiiiL*iiiiiiiiiBMiiiiiiibiiiiiiii.;::!4iiiii>:*iiiiiiHiiiiii
IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIHIIIIHII IHIIIIill lllllllllll IIIIIIIIIllllllllllllllllllllli IIIIIIHIIIIH
IHHIIIIIIHIIIIIIIIIIIIIIIIirilllllllll lllllllllllIHIIIHIJIIIIIIHIIIIIJHIHH llllllllllllll
<20
in
НДИППШШШ11Ш1811М11111111111И11
••!?!“	liiiiiiiii/imiiirimiiiir
iBBBiiiasBiBBBaisaiiiBBaaiB аввввававвввв|вввввввввв 1ваваавввввв bsbbibbbbb ibsbbbbbbbb |ваввааввввввв
ввввввв|ввввпввавввввввввв ibbsbbbbbsbbbiвввввввввв нввваввввв аавввввав11вавввввваа1ввваввввавваа
............................ ............................................ вввввввввв вввваввавваввв
Рис. 14.7.2,
Способы снижения шумов и помех 265
работают в режиме пикового детектирования. Процесс же восстановления имеет
составную постоянную времени. В течение первых 25 мс постоянная времени восста-
новления весьма велика, что позволяет сохранять практически неизменным коэф-
фициент усиления. Если за этот отрезок времени уровень сигнала не увеличится (т. е.
сигнал действительно закончился), то постоянная времени восстановления снижается
почти в 10 раз, т. е. время восстановления системы регулирования достигает 80 мс
(суммарное время восстановления ТА = 105 мс). Для переключений используется одно-
вибратор с т = 25 мс, который срабатывает каждый раз, когда сигнал достигает
максимального уровня.
14.8.	Система вещательной передачи с переменным
динамическим диапазоном звуковых сигналов
В 1985 г. Институтом вещательной техники ФРГ была предложена концепция
системы для регулирования динамического диапазона звукового сигнала непосредст-
венно в процессе радиовещания (звукового сопровождения телевидения) (рис. 14.8.1
[14.24]). Основные особенности системы:
•	до поступления сигнала на передатчик определяется его динамический диапазон и
формируется соответствующий управляющий сигнал Dc. Эта операция проводится
Источник
сигнала
Lo
Ьс
S=L-R
At
Фазовый фильтр
M=L+R
R^M-S-Dp
100 Гц
L'=M+S+Dp
Анализ
динамического
диапазона
и его
компрессия
На
передатчик
Матрица
кодирования
f«=38—44
nR Стереоматрица Фильтр
Огибающая
сигнала
Jf2=52"58ru О
f0= 4ВГц
Регулируемый
усилитель
а
Б
Рис. 14.8.1. Структурная схема канала звукового вешания с адаптивной регулировкой динамичес-
кого диапазона сигнала: а-кодер на стороне передачи, б - декодер на стороне приема.
266 Глава 14
звукорежиссером при обработке программного материала или с помощью
специального процессора (с задержкой на 5...20 с) [14.25];
•	полученный управляющий сигнал Dc кодируется и замешивается в вещательный
сигнал, поступающий на передатчик. При дополнительном сжатии динамического
диапазона формируется второй вспомогательный (опорный) сигнал DR, который
передается вместе с программным сигналом;
•	на входе передатчика динамический диапазон полученного сигнала сжимается до
такой степени, чтобы его можно было принимать обычным радиоприемником
(стерео - моно), не имеющим специального декодера. Если считать максимальным
динамический диапазон программного сигнала 50 дБ (например, в системах цифро-
вого спутникового вещания), то приемлемым сжатием динамического диапазона
могут быть величины:
для систем радиовещания на УКВ-порядка 35 дБ;
для систем радиовещания AM-порядка 20 дБ;
для программ вещания для водителей автотранспорта (учитывая шум в
салоне) - порядка 15 дБ;
•	на стороне приема сигналы Dc и DR выделяются декодером и используются для
индивидуального регулирования динамического диапазона и его всевозможной
обработки в любой точке канала передачи.
Для того чтобы передаваемые вместе с программой управляющий и опорный
сигналы Dc и DR были неслышными, их кодируют способом разностной ЧМ (AFM),
вводят в разностный сигнал стереопары L-R, а затем матрицируют. Разностный
стереосигнал L-R ограничивается снизу частотой /6 = 100 Гц. Для кодированной
передачи уровней вспомогательных сигналов Dc и DR используются три частоты
(f0 = 48 Гц,/, — 38.. .44 Гц и/2 = 52.. .58 Гц). При этом частота/0 — j соответствует
значению сигнала Dc, а частота/2 — /0-значению сигнала DR. Для уменьшения шумов
дематрицирования, которые могут быть вызваны взаимными прониканиями полезных
сигналов из канала в канал, уровень результирующего (посылаемого на передатчик)
пилот-сигнала перед матрицированием увеличивается в зависимости от уровня
программного сигнала (управляемый усилитель в роли компрессора с AL = 40 дБ; для
управления используется огибающая программного сигнала, снимаемого с выхода
фильтра НЧ).
14.9.	Прочие применения компандеров
14.9.1.	Системы звукопередачи с компандированием сигналов
Наряду с техникой магнитной звукозаписи (кассетные магнитофоны), записи звука
в кино, грамзаписи устройства компандирования сигналов находят применение в
системах радиовещания на СВ и УКВ (в некоторых странах [14.29]), в системах
звукопередачи с радиомикрофоном, радиотелефонии (Supercom) и каналах записи звука
видеомагнитофонов.
В системах видеозаписи с высококачественным звуковым сопровождением
(VHS- HiFi, Beta-HiFi) звуковые сигналы дополнительно компандируются, для чего
используются модифицированный широкополосный компандер с коэффициентом
к = 1/2 и дополнительный (управляемый) частотный корректор. В системах цифровой
записи звука на видеоленту шириной 8 мм широкополосное компандирование с к = 1/2
осуществляется перед дискретизацией сигнала, а для уменьшения модуляционного
шума используется двойная частотная коррекция.
Способы снижения шумов и помех 267
R4 R6 R7
1/2 NE 5532 А
R4
1/2 NE 5532 А 12 к
б
Рис. 14.9.1. Компрессор на специализированной ИС (а), экспандер на специализированной ИС (6)
[14.27].
14.9.2.	Индивидуальные компандеры
В последнее время промышленностью выпускаются компандеры индивидуального
назначения, конструктивно оформленные в виде микросхем. В состав микросхемы
входят детектор уровней (выпрямитель, сглаживающий фильтр) и управляемый
усилитель. Принципиальная схема интегрального компандера с к = 1/2 показана на
рис. 14.9.1. Простым добавлением одной микросхемы можно получить многополосный
компандер или компандер с большим коэффициентом сжатия, например к — 1/3.
15.	Цифровые системы управления
и соединительные шины
Отличительная особенность современных цифровых систем управления состоит в
том, что они основаны на использовании центрального блока формирования и
распределения управляющих команд (процессора, микропроцессора), который связан с
периферийными устройствами, портами ввода и вывода сигналов с помощью общей
шины (рис. 15.0.1). Для обмена данными внутри блоков (устройств), а также для
внешних соединений блоков между собой используются различные шины, структура
которых зависит от иерархии системы. В рассматриваемой цифровой звукотехнике в
структуру системы может входить, например, пульт дистанционного управления (в том
числе и на ИК-лучах), система внутренних шин и шина связи блоков между собой.
В системах цифровой передачи звуковых сигналов, естественно, должна быть и шина
цифровых звукоданных.
15.1.	Характеристики соединительных шин
Шина представляет собой группу электрических линий, по которым информация
передается в цифровой форме. Параметры, характеризующие шину,- это число входя-
щих в нее линий, уровни передаваемых сигналов, временные параметры передачи
(длительность посылок, их последовательность, называемые иногда «протоколом
передачи»). Исходными данными для выбора параметров шины являются скорость
потока информации, характер передающей и приемной аппаратуры, максимальные
уровни передаваемых сигналов, способ развязки устройств системы между собой
(гальваническая развязка), уменьшающий паразитное влияние внешних помех.
Обычно цифровая соединительная шина состоит из трех субшин (вторичных шин),
различающихся видом передаваемых сигналов. Это управляющая шина, название
которой говорит само за себя, т.е. шина, по которой передаются сигналы управления
процессом обмена данными (например, команды на передачу или прием данных),
адресная шина, по которой передаются кодовые сигналы -адреса устройств, по-
сылающих или принимающих информацию и, наконец, шина данных, по которой в
закодированном виде передаются собственно информационные сигналы и команды.
Сигналы управления периферийными устройствами обработки данных формируются с
помощью декодеров и ЦАП в виде посылок постоянного напряжения или групп
импульсов, в которые преобразуются сигналы датчиков (клавиатуры и др.).
В звуковой аппаратуре возможно применение некоторых стандартизованных
системных шин и протоколов цифровой передачи, широко распространенных в
международном масштабе (например. V.24/RS-232-C, V.ll/RS-422 A, RS-485, шина
МЭК и др ).
По состоянию на 1986 г. стандарта на межсоединительные шины бытовой
аудиовизуальной аппаратуры не существовало. В аппаратуре европейского производст-
ва часто применяются комбинированные шины, состоящие из шин 12С и D2. Ассоциа-
ция американских электропромышленников (EIA, США) разрабатывает проект стан-
дарта, который, по-видимому, будет согласован с японскими предложениями. Разуме-
ется, что идеи и предложения по созданию единых систем интерфейса имеются и у
фирм, выпускающих вычислительную технику.
Рис. 15.0.1. Структурная схема управляемого микропроцессором радиовещательного приемника с внутренней и внешней шинами.
270 Глава 15
15.2.	Система шин 12С (рис. 15.2.1)
15.2.1.	Шина С
Шина С была первой в этой системе шин; она состояла из трех сигнальных линий,
которые связывали периферийные устройства фирм Valvo/Philips. Уровни сигналов
соответствовали технологии ТТЛ, кодовые слова имели длину от 11 до 20 бит.
15.2.2.	Шина 12С
Усовершенствованная шина этой системы, так называемая шина I2C (“Inter
Integrated Circuit”), - это двунаправленная асинхронная шина с последовательной пере-
дачей данных внутри одного устройства, содержащая всего 2 сигнальные линии: линию
данных (SDA) и линию синхронизации (SCL). В состоянии покоя уровень сигнала в
линиях соответствует логической единице («1»). Такой режим реализуется путем
использования в цепях питания (+ 5 В) источников с трехстабильным выходом, что
позволяет подключать к шине периферийные устройства непосредственно. Это могут
быть устройства КМОП, НМОП и биполярные. Суммарная емкость линий шины
должна быть не больше 400 пФ (входная емкость на каждую ИС должна быть в
пределах от 5 до 10 пФ), допустимая длина соединительных линий в шине не более 2 м
(рис. 15.2.2).
Данные передаются группами бит (кодовыми словами), один дополнительный
бит-в качестве квитирующего (“acknowledge”-АСК). Импульсы данных и синхрониза-
ции формируются источниками, являющимися ведущими (“master”) для всей системы.
Перед началом передачи данных сигнальная и синхронизирующая линии находятся в
состоянии логической «1». Началом (стартом) передачи служит уровень, соответствую-
щий логическому «0» в линии данных. Прием информации с линии данных происходит
при уровне в линии синхронизации, соответствующем логической «1». Изменения
данных могут происходить только при уровне в сигнальной линии, соответствующем
логическому «0». В момент поступления девятого бита линия данных остается в
состоянии логической «1», а от приемника по этой же линии поступает бит-квитанция,
имеющая уровень логического «0». Передача заканчивается, когда в обеих ли-
ниях (сигнальной и синхронизирующей) уровень соответствует логической «1»
(рис. 15.2.3. а).
Законченный пакет данных («передача») состоит из нескольких байтов
(рис. 15.2.3, б). После стартового бита в линию к потребителю посылается адрес (7 бит)
блока - адресата, которому предназначена данная информация. Восьмой бит пред-
определяет режим следующего кодового слова, т.е. будет ли оно передаваться от
ведущего узла («0») или приниматься потребителем-адресатом («1»). Квитирующий
бит (АСК) при этом поступает от последнего закончившего прием данных блока. Если
восьмой бит имел значение «1». то принявший посылку адресат становится источником
информации и посылает свои данные прежнему ведущему узлу.
При максимальной тактовой частоте fT = 100 кГц скорость потока информации в
шине составляет 10 кбайт/с. Если исключить служебную информацию, т.е. ту часть
потока, которая расходуется на адреса, то скорость потока собственно информации
составит приблизительно 5 кбайт/с. Нетрудно видеть, что скорость потока полезной
информации оказывается тем большей, чем большее число байтов, следующих один за
другим, посылается по одному и тому же адресу. Периферийные устройства с
несколькими адресами включаются в систему автоматически. Для этого вводимый в
память новый адрес с каждым квитирующим битом повышается на +1.
D2 Шина
Телевизор или радиоприемник	Магнитофон	Усилитель НЧ
Рис 15.2.1. Система оборудования, объединенного тиной D2.
272 Глава 15
Рис. 15.2.2. Подключение аппаратуры через шину 12С [15.2].
Рис. 15.2.3. Временная диаграмма уровней шины 12С (а), формат потока данных (б).
Цифровые системы управления 273
ФОРМАТ ШИНЫ 12С
S ВЕДОМЫЕ АДРЕСА А ПОДАДРЕСА А ДАННЫЕ А Р
S	=	условие «старт»	ПОДАДРЕСА	=	см. габл. 1
ВЕДОМЫЕ АДРЕСА = 10000000	ДАННЫЕ	=	см. табл. I
А	=	отклик ведомого	элемента	Р	=	условие «стоп»
Если в посылке передается больше одного байта, то режим автоматически переключается
на подадрес
б)
Функция (режим В) Подадрес *	ДАННЫЕ
	т	D6	D5	D4	D3	D2	D1	ПО
Г ромкость левого канала	00000000 X	X	VL5	VL4	VL3	VL2	VL1	VL0
Г ромкость правого канала	00000001 X	X	VR5	VR4	VR3	VR2	VR1	VR0
НЧ	00000010 X	X	X	X	ВАЗ	ВА2	ВА1	ВАС
ВЧ	0 0 0 0 0 0 11 X	X	X	X	TR3	TR2	TR1	TR0
Аттенюатор	00000100 X	X	MFN	FCH	FA3	FA2	FA1	FA0
Выключатель	0 0 0 0 0 1 0 1 GMU X		X	X	X	SCC	SCB	SCA
в)
Регулировка гембра НЧ
Рис. 15.2.4. Структурная схема регуля-
тора тембра со стыком шины 12С(о),
требуемый формат данных (б), адресова-
ние отдельных регуляторов (в), таблица
информационных разрядов регулятора
нижних частот (г).
G, дБ		Данные		
	ВАЗ	ВА2	ВА1	BA0
+ 15	1	1	1	1
+ 15	1	1	1	0
+ 15	1	1	0	1
+ 15	1	1	0	0
+ 12	1	0	1	1
+ 9	1	0	1	0
+ 6	1	0	0	1
+ 3	1	0	0	0
0	0	1	1	1
-3	0	1	1	0
-6	0	1	0	1
-9	0	1	0	0
-12	0	0	1	1
-12	0	0	1	0
-12	0	0	0	1
-12	0	0	0	0
Шина I2C
Рис. 15.2.4а

Цифровые системы управления 275
Пример схемы
На рис. 15.2.4, а показана схема выполненного на ИС регулятора тембра автомо-
бильного радиоприемника с четырьмя выходными каналами [15.8]. Формат адресова-
ния показан на рис. 15.2.4,6. Фигурирующий в формате субадрес относится к кон-
кретному исполнительному элементу в системе регулирования (рис. 15.2.4, в). На
рис. 15.2.4, г показана таблица кода и значение разрядов для регулятора тембра
(области нижних частот).
15.2.3.	Шина D2
В дополнение к внутриблочным связям, организуемым шиной 12С, в цифровых
системах необходимы и межблочные связи, которые организуются с помощью шины
D2 (Digital Data Bus). Важной особенностью обеих шин является то, что они не требуют
центрального поста управления и могут работать на разных тактовых частотах.
Шина D2-двунаправленная, состоит из двух линий (RL = 75 Ом, максимальная
емкость 10 нФ), сигналы в которых противофазны («симметричны относительно
земли»). Максимальная длина линий этой шины около 150 м (рис. 15.2.5). Поскольку
сигналы в линиях противофазны. то обеспечить достаточную защищенность от
внешних помех можно простой скруткой проводов линий. Кроме того, для защиты
данных, передаваемых по линиям, применяется способ контрольного бита. Логическо-
му «0» соответствует напряжение больше 120 мВ, логической «1»-напряжение меньше
20 мВ; при этом синфазные составляющие могут иметь уровень до 5 В. Как и в случае
шины 12С, к шине D2 можно непосредственно подключать несколько потребителей
(блоков) с логическими трехстабильными элементами на выходе. Адресный код
длиною 12 бит позволяет управлять достаточно большим (до 4096) числом подчинен-
ных блоков. Из этого числа адреса от 256 до 511 могут быть выделены для управления
периферийными устройствами и аудиовизуальной аппаратурой.
Цикл передачи данных по шине имеет следующую последовательность
(рис. 15.2.6, а):
•	стартовый бит (переход от «1» к «0», он же служит синхронизирующим битом);
• бит режима работы (три варианта);
Рис. 15.2.5. Соединение элементов системы через шину D2 [15.9].
276 Глава 15
Q.... Квитирующий бит
Рис. 15.2.6. Кадр данных шины D2(e),
асинхронные сигналы каждого отдель-
ного разряда (б).
АДРЕСНЫЕ БИТЫ
СЭР 10	987654321 МЗР
Звуко/видео-устройства Видеомагнитофон 1	0 0	0 0	0	1 0	1	X Вид устрс 1	X йства 0	X 0	X 0	X 1	X	X Номер устройства 0	0	X 0
Видеомагнитофон 2	0	0	0	1	1	0	0	0	1	0	0	1
Видеомагнитофон 3	0	0	0	1	1	0	0	0	1	0	1	0
Проигрыватель компакт-дисков	0	0	0	1	1	0	0	1	0		
Радиоприемник	0	0	0	1	1	0	0	0	0		
Переключатель	0	0	0	1	0	0	0	1	1		
а)
СЛОВО ДАННЫХ СЗР
Громкость +	0
Громкость —	0
Тембр НЧ +	0
Тембр НЧ —	0
6	5	4	3	2	1 МЗР
0	0	10	0 0	0
0	0	10	0 0	1
0	0	10	11	0
0	0	10	11	1
о)
Рис. 15.2.7. Структура адресов элементов системы в шине D2 (а), кодовые слова команд (о).
Цифровые системы управления 277
•	адрес ведущего элемента (источника);
•	адрес ведомого элемента (приемника);
•	командный бит (вывод из памяти, ввод в память, данные или адрес);
•	информационное слово (слово данных).
На рис. 15.2.7 приведена таблица кода адресов, данных и значений команд функциони-
рования системы управления несколькими приемниками (воспроизводящими устройст-
вами). Структура одного бита показана на рис. 15.2.6,6. В режиме передачи нулей и
единиц («О», «1») при скорости передачи 209 бит/с, или 2457 знаков/с, допустимое
отклонение тактовой частоты составляет +25%. В режиме передачи 2 при скорости
передачи 7760 знаков/с допустимое отклонение тактовой частоты составляет уже +5%
(не больше).
15.2.4.	Типы интегральных схем
В Приложении А15 приведена таблица параметров интегральных микросхем,
которые могут подключаться к шине 12С. Указаны только такие ИС, которые могут
использоваться в звуковой аппаратуре.
15.3.	Передача звуковых сигналов в цифровой форме
15.3.1.	Цифровые стыки для бытовой аппаратуры
На рис. 15.3 1 приведены основные параметры стыка для соединения и совместной
работы бытовой радиоаппаратуры фирм Philips и Sony.
На рис. 15.3.2 показана структура кодового слова длиной 32 бит и таблица
кодирования сигнала передатчика при использовании самосинхронизирующегося би-
фазного кода (скачок сигнала в начале и в конце каждого бита; каждой «1» соот-
ветствует скачок сигнала в середине бита, полярность сигнала произвольная). На
рис. 15.3.2,6 приведена таблица отсчетов кода (значений разрядов) цифровых сигналов
двухканальной системы «компакт-диск».
Отсчеты обоих каналов передаются поочередно начиная с левого канала. Далее
передаются биты состояния каналов (C1L-C1R C2L-C2R ... и т.д.) и дополнитель-
но биты субкода от Q до W. 192 слова одного канала образую! блок данных высшего
уровня. 192 бита одного блока образуют слово состояния канала, в котором закодиро-
вана информация о количестве звуковых каналов, шифр запрета перезаписи пере-
даваемой звуковой программы, данные о коррекции сигналов в каналах и режиме
работы канала (рис. 15.3.3, а).
На рис. 15.3.3.6 приведены и поясняются структура слова «состояние канала» и
назначение битов субкода в системе «компакт-диск» Биты пользователя обоих
каналов образуют блок субкода, состоящий в среднем из 1176 бит. Минимум 16 бит
логического «0» используются для синхронизации. Далее следует один «стартовый»
бит с уровнем логической «1» и семь замыкающих бит субкода Q. R, S. Т, U, V. W.
Очередной «стартовый» бит следует на минимальном удалении в 8 бит (т. е. сразу после
бита W) и максимальном удалении в 16 бит после предыдущего стартового бита (т.е.
после дополнительных 8 свободных бит).
15.3.2.	Студийная шина AES
Формат слов и канальный код стандарта AES (Общество звукоинженеров США)
для последовательной передачи звуковых сигналов студийного качества с линейной
импульсно-кодовой модуляцией (ИКМ) практически такие же, как в интерфейсах
278 Глава 15
Частота дис- 44,1 кГц+10%,-30% Длина блока кретизации	192 слова од- ного канала
НЧ-канал	(1),(2),(3),...	Канак передачи (начиная с левого Внутр.сопроти- канала)	вление источн.	75 0м+20%
Синхрониза- ция Канал А и начало бло- ка	нагрузки 4 бита преамбулы. Импеданс кабеля нарушение инет- Уровень сигнала рукции по коди- Мин.входной рованию уровень Постоянная составляющая 1110 10 0 0	75 0м+20% 75 Ом 0.5В /750м 0,2В <+50мВ/750м
	("В")	
Канак А внутри бло- ка Прочие каналы	Соединительные устройства 11100010 вход/выход ("Н") 1110 0 10 0 ("W") или дополнение	Разъем RCA (Cinch)
Длина слова 32 бит Синхронизация 4 бит Дополн. биты 4 бит Звуковой си- гнал	20 бит в дополни- тельном коде по модулю 2 Бит ошибки	1 бит Бит потреби- теля	1 бит (субкод ком- пакт диска) Статус канала 1 бит Контрольный бит	1 бит четности с 5-31 бит		
Рис. 15.3.1. Параметры цифро-
вого интерфейса звуковых сигна-
лов бытовой аппаратуры фирм
Philips / Sony.
бытовой аппаратуры, описанных в разд. 15.3.1 (рис. 15.3.4). Два слова («полукадры»)
А и В, каждое из которых состоит из 32 бит, образуют один кадр. Скорость передачи
кадров соответствует частоте дискретизации. В случае стереосигналов полукадр А
придается левому каналу, полукадр В-правому. Кадры передаются чередованием
полу кадров А В-А-В-... и т. д. После 4-разрядного синхронизирующего блока
следуют 24 разряда звукового сигнала; при этом первые 6 разрядов могут быть
использованы для передачи дополнительной (служебной) информации. Разряды
состояния канала (тридцать первый в кодовом слове) каждого из 192 одноименных
кадров (А или В) образуют блок из 24 х 8 бит. Этими блоками передается допол-
нительная информация о внесенной в сигнал предкоррекции. характере сигнала
(моно/стерео), временной код и данные кода защиты от ошибок.
Линия передачи двухпроводная, симметричная относительно земли (импеданс
Цифровые системы управления 279
Zo = 100 Ом), сигналы на входе - двухтактные с амплитудой 3...10В (интерфейс
МККТТ V.11/RS-422 А). Соединительными устройствами служат разъемы типа XLR
(рекомендация МЭК 268-12), контакты которых имеют следующее назначение:
1 - общий, 2, 3 - сигнальные. При работе с бифазным кодом сигналы могут подаваться
на линию в произвольной полярности.
15.3.3.	Шина I2S
Шина I2S (“Inter -IC signal bus”) фирм Philips/Valvo предназначена для обмена
цифровыми данными между отдельными ИС внутри одного элемента блока системы,
например, ЦАГ1, АЦП, цифровых фильтров, процессоров, устройств ввода и вывода
данных. Это последовательная трехлинейная шина. Одна линия служит для передачи
сигналов двух каналов с временном уплотнением (“data”. SD), вторая - для передачи
тактовых сигналов (“bit clock”, SCK) и третья-селекционная (“word select”, WS).
Тактовые и селектирующие сигналы вырабатываются в специальном блоке
источнике (“Bus-Master”). В простых системах все три сигнала вырабатываются одним
генератором (рис. 15.3.5, а). В сложных системах обменом данных управляет специаль-
ный процессор, а передатчик, как ведомый элемент, посылает свои сигналы по
тактовым командам, поступающим извне (рис. 15.3.5,6).
Данные передаются парами, перед которыми следует стартовая посылка. Очеред-
ная стартовая посылка посылается передатчиком по истечении одного тактового
интервала после смены состояния селектирующей линии (рис. 15.3.6). Посылки синхро-
низируются задним фронтом тактовых импульсов, ввод данных в приемник происхо-
дит на передних фронтах тактовых импульсов. Длина слов в передатчике и приемнике
может быть различной. Если длина слова в приемнике больше, чем в передатчике, то
оставшиеся свободными младшие значащие разряды автоматически сводятся к нулю.
Сигналы селектирующей линии обозначают собой каналы передачи данных. Так,
сигнал «0» означает канал 1 (левый стереоканал), сигнал «1» соответственно означает
Рис. 15.3.2. Формат кодовых слов и бифазный код цифрового интерфейса звуковых сигналов (а).
таблица кодов звуковых сигналов двухканальной системы (б).
280 Глава 15
С с 2: &	Синхро- низация	ДОПОЛН. 1 ИНФОР- 1 нация ।	Отсчеты звукового сигнала	(БИТ ОШИБКИ 1	БИТ ПОТ-1 ревителя|	|СОСТ. канала ।	р
1	в	0000	0000 хххх хххх хххх хххх	0	0	C1L	р
2	W	0000	0000 хххх хххх хххх хххх	0	0	C1R	р
3	м	0000	0000 хххх хххх хххх хххх	0	0	C2L	р
4	W	0000	0000 хххх хххх хххх хххх	0	0	C2R	р
5	м	0000	0000 хххх хххх хххх хххх	0	0	C3L	р
6	W	0000	0000 хххх хххх хххх хххх	0	0	C3R	р
7	м	0000	0000 хххх хххх хххх хххх	0	0	C4L	р
8	W	0000	0000 хххх хххх хххх хххх	0	0	C4R	р
9	и	0000	0000 хххх хххх хххх хххх	0	0	C5L	р
10	W	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	0	C5R	р
11	м	0000	0000 хххх хххх хххх хххх	0	0	C6L	р
12	W	0000	0000 хххх хххх хххх хххх	0	0	C6R	р
13	м	0000	0000 хххх хххх хххх хххх	0	0	C7L	р
14	W	0000	0000 хххх хххх хххх хххх	0	0	C7R	р
15	м	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	0	C8L	р
16	W	0000	0000 хххх хххх хххх хххх	0	0	C8R	р
17	м	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	0	C9L	р
18	W	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	0	C9R	р
19	м	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	0	C10L	р
20	W	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	0	C10R	р
21	и	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	0	C11L	р
22	W	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	0	C11R	р
23	и	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	0	C12L	р
24	W	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	0	C12R	р
25	м	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	1	C13L	р
26	W	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	Q1	C13R	р
27	и	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	R1	C14L	р
28	W	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	S1	C14R	р
29	м	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	Т1	C15L	р
30	W	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	U1	C15R	р
31	м	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	VI	C16L	р
32	W	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	W1	C16R	р
33	м	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	0	C17L	р
34	W	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	0	C17R	р
35	м	0000	ОООО хххх хххх хххх хххх	0	0	C18L	р
36	W	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	0	C18R	р
37	м	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	1	C19L	р
38	W	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	Q2	C19R	р
39	м	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	R2	C20L	р
40	W	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	S2	C20R	р
41	к	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	Т2	C21L	р
42	W	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	U2	C21R	р
43	и	0000	ОООО ХХХХ ХХХХ хххх хххх	0	V2	C22L	р
44	W	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	W2	C22R	р
45	и	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	0	C23L	р
46	W	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	0	C23R	р
47	и	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	0	C24L	р
48	W	0000	оооо хххх хххх хххх хххх	0	0	C24R	р
Рис. 15.3.2,6
Контроль:	Номер источника:	Категория:
0 0 X 0 2-х канальный без коррекции	0 0 0 0 любой	00000000	2-х канальный
0 0X1	2 х канальный с коррекцией	1 0 0 0 источник 1	универсальный
	0100 источник 2	1 0 0 0 0 0 0 0	2-х канальный
		1	компакт-диск
		0 10 0 0 0 0 0	2-х канальный
Режим	Номер канала:	И км-процессор
0 0 режим работы 0	0 0 0 0 любой	
1 0 режим работы 1	10 0 0 канал 4(левый)	
(в разработке)	0100 канал В(правый)	
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
1	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	Субкод синхронизации, например,24*”0"
13	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	
25	1	Q1	R1	S1	71	U1	V1	W1	0	0	0	0	Стартовый бит, субкод, интервал 4*"0”
37	1	Q2	R2	S2	Т2	U2	V2	W2	0	0	0	0	
49	•												
	t												б
1165	1	Q96	R96	S96	Т96	U96	V96	W96	0	0	0	О	Субкод синхронизации, например, 16»"0”
1	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	
13	0	0	0	0	1	Q1	R1	S1	Т1	U1	VI	W1	Стартовый бит,субкод
25	1	Q2	R2	S2	Т2	U2	V2	W2	1	Q3	R3	S3	Стартовый бит, субкод
													
Рис. 15.3.3. Формат 192-разрядного кодового слова состояния канала (а), пример формата
кодового слова потребителя в субкоде компакт-диска (б).
282 Глава 15
а	б
Рис. 15.3.5. Шина I2S в системе с ведущим передатчиком (а) и в системе с центральным
контроллером (б).
Цифровые системы управления 283
канал 2 (правый стереоканал). Смена состояний селектирующей линии может про-
исходить как на переднем, так и на заднем фронте тактовых импульсов. В приемник
селектирующие сигналы вводятся только на передних фронтах импульсов.
Для того чтобы обеспечить возможность наращивания системы, максимальная и
минимальная скорости потока тактовых сигналов не нормируются, но определенными
должны быть временные соотношения сигналов в пределах одного тактового периода.
Уровни сигналов в основном соответствуют технологии ТТЛ, но при использовании
процессоров других типов (технологии КМОП и др.) протокол передачи может быть
соответствующим образом изменен.
16.	Передача звуковых сигналов
в цифровой форме
16.1.	Введение
Принцип, на котором базируется способ передачи звуковых сигналов в цифровой
форме, состоит в том, что полное воспроизведение любого сигнала на стороне приема
возможно и в том случае, когда передается не весь сигнал, а лишь периодически
выделяемые из него отсчеты. Очевидное техническое достоинство такого способа
передачи ничтожное влияние внешних помех на полученные в результате преобразова-
ния импульсные сигналы. Обработка цифровых сигналов проводится устройствами,
легко поддающимися интеграции и обладающими высокой временной стабильностью
свойств.
Обобщенная структурная схема системы цифровой звукопередачи показана на
рис. 16.1.1 [16.1 16.4]. Аналоговый (непрерывный во времени) сигнал источника
подается на фильтр, ограничивающий его частотную полосу. Затем из аналогового
сигнала с помощью схемы выборки - хранения выделяются отсчеты, т. е. производится
квантование сигнала во времени. Далее сигнал поступает на АЦП, который преобразу-
ет амплитуду каждого отсчета в закодированные числа. Они и представляют собой
цифровые сигналы, дискретные во времени и по величине. Для защиты от возможных
ошибок, а также для согласования с параметрами канала передачи цифровой сигнал,
как правило, перекодируется путем введения контрольных символов (избыточность).
На приемной стороне с помощью ЦАП вырабатывается сигнал, амплитуда которого в
каждый момент времени соответствует амплитуде отсчета на стороне передачи.
Наконец, сигнал подается на фильтр НЧ. который позволяет восстановить непрерыв-
ный во времени (аналоговый) сигнал.
16.2.	Ограничение полосы частот
16.2.1.	Теорема отсчетов
Для того чтобы осуществить дискретизацию аналогового звукового сигнала, его
частотная полоса должна быть ограничена фильтром НЧ. Необходимо также, чтобы
фронты характеристики пропускания фильтра были по возможности более крутыми.
Лишь при этом условии сигнал может удовлетворить требованиям теоремы отсчетов,
которая гласит: сигнал, спектр частот которого занимает область от — Во до + Во
(низкочастотный сигнал), может быть полностью представлен своими дискретными
отсчетами с интервалом ТА, если ТА 1/В0. Другими словами, частота дискретизации
fA = 1/ТА должна быть как минимум вдвое больше максимальной частоты.аналогового
сигнала /тах, т. е.
(16.2.1)
Если это условие не выполняется, то спектры дискретизации взаимно перекрываются
(накладываются один на другой), и адекватно восстановить исходный аналоговый
сигнал невозможно (см. рис. 16.3.2).
Передача звуковых сигналов в цифровой форме 285
з
з
СП
е
х 1
CD GJ
[ПОЛОСЫ I	| |______
частот 11---------1 г s 2
I--------1	S X X
|Ограни-1 |ДискреЧ f Кванта-	Кодиро- 'перекодирование
* |тизация| I вание	ванне	(защита от ошибок,
'согласование с
каналом, вспомогал,
код)
Передающий канал,
устройство записи,
обработка сигнала
хё
Канальный
“1 П----л g
I I
о
'декодер Сглажива-1 [фильтра-!
декодер *- — —~ "--------------1	-----
(исправление '+ схема > Восстанавливающий
ошибок) выборки-хранения) нч -срильтр
а
Рис. 16.1.1. Обобщенная структурная схема цифровой системы звукопсредачи (а), системное
представление (б).


Е
16.2.2.	Дисперсия сигналов, выбросы
Любое ограничение полосы частот сигнала приводит к его дисперсии во времени,
которая тем больше, чем ниже граничная частота полосы fG. Ограничение полосы
частот сигнала приводит к появлению выброса, интенсивность которого непосредст-
венно зависит от крутизны характеристики фильтра на границе перехода областей
пропускания и непропускания.
286 Глава 16
Амплитуда
Рис. 16.2.1. Переходная характе-
ристика идеального фильтра НЧ;
видны выбросы, описываемые
функцией sin(x)/(x).
Переходная характеристика фильтров
•	Идеальный фильтр НЧ (физически не реализуемый); переходная характеристика
имеет вид функции sinx/x с симметричными боковыми выбросами (рис. 16.2.1/
•	Фазо-линейный фильтр: переходная характеристика содержит симметричные от-
носительно середины импульса (момента максимальной амплитуды) опережающие
и запаздывающие выбросы.
•	Реальный аналоговый фильтр: выбросы по обе стороны единичного импульса
неодинаковы, что является следствием искажений группового времени задержки
(фазовых искажений), зависящих от передаточной функции фильтра.
16.2.3.	Параметры фильтров
Затухание в полосе пропускания, как и допустимое отношение сигнал/шум и
нелинейные искажения должны выбираться в зависимости от требуемой точности
преобразования аналог - цифра; 16-разрядпые системы аналого-цифрового преобразо-
вания теоретически требуют затухания фильтра не менее 96 дБ на частотах выше
половины частоты дискретизации. Неравномерность АЧХ в полосе пропускания
фильтра в системах высококачественной звукопередачи составляет обычно не более
0,5 дБ.
16.3.	Дискретизация
Дискретизацией непрерывного во времени сигнала хА (г) называется процесс взятия
отсчетов в эквидистантных временных точках t = пТ Результатом дискретизации
является дискретный во времени выходной сигнал xD(t) = хА(пТ), представляющий
собой последовательность отсчетов х(и).
На временной шкале процесс дискретизации представляется как результат умноже-
ния аналогового сигнала хл(?) на периодическую последовательность импульсов s(nT),
что показано на рис. 16.3.1. Видно, что эпюра сигнала соответствует случаю амплитуд-
но-импульсной модуляции (АИМ). Произведению временных функций сигналов
xD = хА s соответствует свертка их спектров Хл(/®) и S(jco), т.е. XD(/co) есть периоди-
Передача звуковых сигналов в цифровой форме 287
Рис. 16.3.1. Дискретизация аналогово-
го сигнала xA(f) (а), реализуемая умно-
жением на последовательность им-
пульсов s(r) (б). Результатом умноже-
ния является выходной АИМ-сигнал
*с(«) («)
Рис. 16.3.2. Преобразования спект-
ров в процессе дискретизации.
Спектр аналогового сигнала ХА(а),
спектр последовательности импуль-
сов 5(6), результирующий спектр
дискретизованного сигнала XD(e).
Для однозначного восстановления
исходного сигнала спектральные
полосы не должны перекрываться.
(Сигнал А восстановлен в случае
без перекрытия, сигнал В в случае
с перекрытием спектральных по-
лос.)
ческое повторение входного спектра (рис. 16.3.2). Приведенный график ясно показыва-
ет, почему необходимо ограничение полосы частот входных сигналов.
При идеальной дискретизации, когда полностью удовлетворяется теорема от-
счетов (ф-ла (16.2.1)), потери информации нет (за исключением тех, которые вы-
зываются ограничением полосы частот). Демодуляция дискретизованного сигнала
позволяет полностью восстановить информацию, содержащуюся в исходном сигнале.
16.3.1.	Схема выборки-хранения
Взятие отсчетов реализуется с помощью схемы выборки-хранения, в которой за
период выборки ТА происходит заряд конденсатора напряжением входного сигнала.
При этом потенциал заряда соответствует мгновенному значению напряжения сигнала.
Напряжение на конденсаторе сохраняется неизменным в течение некоторого отрезка
времени, называемого временем хранения.
288 Глава 16
Фазы работы схемы:
•	взятие отсчета, которое должно быть по возможности быстрым (в идеале ТА = 0, на
практике ТА = 0,1 Т = 1 мкс), должно следовать с эквидистантными и точно
соблюдаемыми интервалами времени t = пТ
•	удержание - сохранение неизменным полученного дискретного значения сигнала на
время одного цикла преобразования аналог цифра.
Линейные искажения схемы выборки - хранения, которые могут быть вызваны,
например, шумом, просачиванием мешающих сигналов в фазе удержания, не должны
влиять на точность работы последующих АЦП.
16.4.	Преобразование аналог-цифра
В процессе преобразования аналогового сигнала в цифровой вначале проводится
дискретизация сигнала. Исходный аналоговый сигнал, который можно представить в
виде бесконечно большого числа градаций амплитуд, преобразуется в дискретный
сигнал х(п) в виде множества разноуровневых импульсов (выборок), отстоящих с
одинаковыми временными интервалами (интервал дискретизации). Затем проводится
измерение (с определенной точностью) мгновенных значений выборок сигнала
(рис. 16.4.1 и 16.4.2). В процессе аналого-цифрового преобразования точные значения
амплитуд выборок х{п) заменяются в пределах каждого интервала дискретизации на
приблизительные значения амплитуд отсчетов. Каждому такому отсчету соответствует
некоторое число, которому в свою очередь придается кодовое слово, что является
последним этапом аналого-цифрового преобразования.
16.4.1.	Разрешающая способность, скорость передачи данных
и емкость памяти
При
кодировании двоичными числами и длине кодового слова в N разрядов
Ступень 8	111
Ступень 7	110
Ступень 6	101
Ступень 5	100
Ступень 4	011
Ступень 3	010
Ступень 2	001
Ступень 1	000
t
Ошибки
квантования
Рис. 16.4.1. В результате квантования бесконечное множество значений амплитуд дискретизован-
ного сигнала уменьшается до конечного числа отсчетов [16.7].
Передача звуковых сигналов в цифровой форме 289
Рис. 16.4.2. Обобщенная схема процессов дискретизации и квантования амплитуд (а), эквивалент-
ная схема (б) и линеаризованная модель квантователя с источником шума квантования q (и)(в).
количество различных кодовых слов г («разрешающая способность») составляет
r = 2N.	(16.4.1)
Если каждый отсчет кодируется словом длиной 16 разрядов (N = 16), то максимальное
количество получаемых в результате кодирования градаций амплитуд будет г = 65536.
Если перемножить число разрядов одного кодового слова (разрядов на отсчет) на
частоту дискретизации f (в герцах), то получим скорость передачи данных DR. Далее,
если перемножить скорость передачи данных на длительность сигнала d в секундах, то
получим емкость памяти, требуемую для хранения этого массива данных. Итак,
скорость передачи данных и емкость памяти равны
DR = N fA (бит/с)
SR = DR  г/(бит).
16.4.2.	Квантование
Искажения сигнала, возникающие в процессе квантования (ошибки квантования,
шум квантования) в сущности представляют собой потерю информации, которую на
приемной стороне ликвидировать или уменьшить невозможно (даже если попытаться
увеличить частоту дискретизации или другим способом). При этом достижимый
относительный уровень шума ограничивается числом интервалов квантования («раз-
решающая способность») и частотой дискретизации.
Основной шум
В отсутствие полезного (информационного) сигнала («все разряды имеют значение «О»)
на выходе цифровой системы передачи информации теоретически может существовать
только термический шум ЦАП и последующих аналоговых устройств («относительный
уровень шума покоя»).
Ошибки квантования при ИКМ
Ниже рассмотрен способ прямого кодирования сигналов с помощью ИКМ (им-
пульсно-кодовой модуляции), при которой отсчеты аналогового сигнала квантуются и
кодируются независимо один от другого.
10 757
290 Глава 16
Ошибки квантования широкополосных сигналов и в случае, когда число ступеней
квантования достаточно велико, приближенно можно расценивать как дополнительный
белый шум q (и) (рис. 16.4.2) (шум квантования). Все характеризующие его величины
носят случайный характер, изменяются от отсчета к отсчету и не поддаются пред-
сказанию, в пределах от — 6/2 до -Ь Q/2 все величины равновероятны.
Если все интервалы квантования одинаковы и равны 0 (равномерное, линейное
квантование), то средняя во времени мощность PQ и эффективное значение ошибки
квантования eG зависят только от величины интервала квантования и не зависят от
амплитуды сигнала (Umax-общий динамический диапазон):
Q2 1
Q 12	12  2n ) ’
6 J_	(16АЗ)
eQ 2^3 ^2—
16.4.3.	Отношение сигнал/шум при ИКМ
Мощность шума квантования
Относительный уровень шума квантования (SQN) определяется как отношение мощ-
ности сигнала Ps к мощности шума квантования PQ. Он зависит только от отношения
амплитуды сигнала к ступени квантования и снижается с уменьшением амплитуд
(рис. 16.4.3)
SQN = PSignal/Pe.	(16.4.4)
Отношение сигнал/шум
Поскольку предсказуемой взаимосвязи между ошибками квантования отсчетов
не существует (статическая независимость), то приближенно можно считать,
что плотность спектра мощности шума квантования распределена равномерно
Искажения Перег-
квантования	рузка
Рис. 16.4.3. Зависимость отношения С/Ш от уровня возбуждающего сигнала, обусловленная
искажениями квантования слов разной длины IV.
Передача звуковых сигналов в цифровой форме 291
в пределах от —/л/2 до +fA!2. В рабочей полосе частот от 0 до Во отношение
сигнал/шум (SNR) при равномерном квантовании зависит от длины кодовых слов
N (бит) и частоты дискретизации fA следующим образом:
SNR = 6,02А + 101ё(Л/2£о) + Cs (дБ).	(16.4.5)
Видно, что с увеличением частоты дискретизации («передискретизация», fA	на
одну и ту же полосу частот Во приходится все меньшая мощность шума, причем при
каждом удвоении частоты fA отношение сигнал/шум улучшается на 3 дБ. Постоянная
Cs в выражении 16.4.5 учитывает форму сигнала (для гармонических сигналов
Cs =1,7 дБ, для обычных звуковых сигналов Cs = — 15... +2 дБ). В системе «ком-
пакт-диск» максимальное отношение сигнал/шум при гармоническом сигнале состав-
ляет 98,5 дБ (частота дискретизации fA = 44,1 кГц, Во = 20 кГц, измерение без частот-
ного взвешивания).
Нелинейные искажения
Ошибки квантования равнозначны нелинейным искажениям, спектр которых в основ-
ном состоит из негармонических составляющих. В случае низкочастотных сигналов,
а также при небольшом числе ступеней квантования спектр искажений в основном
состоит из дискретных верхних гармоник сигнала и комбинационных составляющих
частот сигнала и дискретизации («гранулярный шум», очень неприятный по субъектив-
ному восприятию). Искажения квантования сильно зависят от параметров дискретизи-
руемого сигнала (коррелированы с ним). Если в сигнал дополнительно ввести состав-
ляющую с широким случайным спектром, то после квантования в спектре шума
появится широкополосная составляющая (ухудшение относительного уровня шума
может достигать 3-6 дБ, но по субъективному восприятию эта составляющая менее
неприятна).
Используемый динамический диапазон
Теоретически рассчитываемый динамический диапазон ИКМ-сигналов (6А + 1,7) дБ не
может быть реализован на практике. Причиной здесь являются потери преобразова-
ния, несовершенство методов измерения шумов, необходимость запаса по перегрузке,
меры защиты от шума. Реальным для систем 16-разрядного кодирования является
динамический диапазон в пределах от 50 до 55 дБ, а для систем 14-разрядного
кодирования-динамический диапазон в пределах 38-43 дБ.
16.4.4.	Увеличение отношения сигнал/шум
Цель кодирования сигналов, осуществляемого различными способами, состоит
в том, чтобы при заданной скорости передачи данных обеспечить возможность
передачи сигнала с минимальными искажениями (возможно, с большим отношением
сигнал/шум). Эта цель достигается, в частности, путем уменьшения избыточности
информации, содержащейся в данном сигнале («декорреляция»).
Способы снижения избыточности
•	Предкоррекции.
•	Нелинейное квантование, т. е. увеличение ступеней квантования по мере увеличения
сигнала. В этих же целях может использоваться компандер мгновенных значений
(ц, характеристика А), цифровой слоговый компандер (NICAM).
•	Адаптивное (с предсказанием) кодирование сигнала и использование специальных
(шум-формирующих) кодеров. При этом АЦП включается в цепь обратной связи. В
цифровую форму преобразуется не сам сигнал, а только его отклонение от
полученного расчетным путем «предсказания». Разработанные способы адаптивной
ю*
292 Глава 16
дельта-модуляции или адаптивной дифференциальной импульсно-кодовой модуля-
ции (ADPCM) позволяют сократить поток информации до 50%. иначе говоря,
снизить длину кодовых слов ИКМ с 16 до 8 бит.
Разновидности способа адаптивной модуляции:
•	дельта-модуляция,
•	дифференциальная импульсно-кодовая модуляция (DPCM),
•	адаптивная дифференциальная импульсно-кодовая модуляция (ADPCM),
•	сигма-дельта модуляция,
•	сигма-дифференциальная импульсно-кодовая модуляция («кодер
•	с подавлением шума»),
•	модуляция по наклону,
•	применение трансформирующего кодера; сигнал разделяется на короткие сегмен-
ты, для которых методом быстрого фурье-преобразования определяется спектр.
Для передачи выбираются составляющие спектра, которые заметны на слух и
исключаются составляющие, подверженные эффекту маскирования. Поток инфор-
мации, как это совершенно очевидно, существенно сокращается. Все эти способы
построены на использовании довольно сложных кодирующих устройств, зато
позволяют сокращать поток информации почти до 20% (по длине кодовых слов
с 16 до 3 бит).
16.4.5.	Аналого-цифровые преобразователи (АЦП)
По принципу работы АЦП можно разделить на следующие группы.
•	Параллельные преобразователи. Отсчеты выбираются одновременно несколькими
(г — 1) компараторами, которые обеспечивают г ступеней квантования. Из выход-
ных сигналов компараторов с помощью логических элементов образуется кодовое
слово, содержащее N бит (г = 2Л). Достоинство параллельных преобразователей
состоит в их быстродействии (> 50 МГц), но из-за большого числа одновременно
работающих компараторов реализуемая разрешающая способность ограничена
значением N ^10... 12 бит (г 1024.. .4096 ступеней, компараторов на один
больше).
•	Последовательные преобразователи (поразрядного взвешивания). Входной сигнал с
помощью одного компаратора поочередно сравнивается с несколькими (А) различ-
ными опорными уровнями, выделяемыми по заранее рассчитанной программе.
Преобразование слова, состоящего из N бит, требует N шагов и, следовательно,
цифро-аналогового преобразователя с разрешающей способностью N бит. Зато
доступный этому способу поток информации увеличивается в N раз. Построенные
по этому принципу АЦП позволяют работать с разрешающей способностью не
менее 16 разрядов на отсчет при частоте дискретизации более 50 кГц.
•	Числовые преобразователи (преобразователи с двойным интегрированием). Кон-
денсатор, получивший заряд от входного сигнала, разряжается на один или
несколько источников опорного тока в схеме выборки-хранения. Длительность
разряда (количество импульсов данного числа) является при этом мерой на-
пряжения сигнала. Данный метод (последовательного счета) требует большого
времени преобразования, но позволяет реализовывать разрешающую способность
больше 16 бит.
Требования в отношении точности преобразования (линейность, формат и др.)
определяются разрешающей способностью. Обычно в качестве предельной величины
принимают половину младшего значащего разряда. В системах звукопередачи наибо-
лее важной является монотонность характеристики квантования.
Передача звуковых сигналов в цифровой форме 293
16.4.6.	АЦП с преобразованием кода
Обычно устанавливается определенный порядок присвоения разрядов в кодовых
словах, соответствующих ступеням уровней сигналов в АЦП и ЦАП. Кодовые слова
представляются числами двоичной системы счисления, т. е. каждый разряд в кодовом
слове может принимать только два значения-«О» или «1».
В зависимости от распределения кодовых слов по областям уровней сигнала
различают коды АЦП:
•	двоичный со смещением (’’offset binary”);
•	двоичный дополнительный (’’two’s complement”);
•	двоичный обратный (’’one’s complement”).
16.5.	Кодирование с защитой от ошибок
Кодирование с защитой от ошибок позволяет снизить частоту появления ошибок
W в приемнике по сравнению с их частотой на стороне передачи Р. При передаче или
записи информации к цифровому сигналу на выходе АЦП добавляется контрольный
бит (искусственная избыточность), который в приемнике позволяет обнаружить и
исправить ошибки.
16.5.1.	Ошибки цифровой передачи
В системах магнитной записи источниками ошибок наряду с дефектами носителя
(неоднородность магнитного слоя, механические повреждения поверхности, царапины,
пылинки, следы пальцев) являются несовершенство процесса воспроизведения (быст-
рые колебания скорости носителя, электрические переходные процессы), а также
ограниченная величина отношения сигнал/шум. Последний фактор устанавливает
жесткий предел минимально достижимого потока ошибок (”bit-error-rate”, BER).
Помехи, возникающие в процессе цифровой передачи информации, можно грубо
разделить на два вида:
•	одиночные ошибки (’’random error”),
•	групповые ошибки (пакеты ошибок) (’’burst error”).
16.5.2.	Коды с обнаружением ошибок
Возможность создания кода с обнаружением ошибок основана на том обстоя-
тельстве, что запас символов кодовых слов, существующий на стороне передачи,
используется не полностью. Если к кодовому слову сигнального символа, состоящему
из ”/с” бит, добавить один контрольный бит ”р”, то можно получить 2('1+р) кодовых слов
при длине каждого слова п = (к + р) бит. Из этого количества слов для передачи
сигнала реально используются только 2к слов (т.е. столько, сколько требуется для
кодирования полезного сигнала). Если на стороне приема появляется одно из не-
допустимых 2" — 2к слов, это значит, что код обнаружил ошибку. Сравнение прове-
рочных битов, посланных передатчиком, с полученными в потоке данных и
рассчитанными проверочными битами на стороне приема («синдром») позволяет
обнаружить поврежденные при передаче данные (’’error flag”, ’’error pointer” «флаг
ошибки»).
По способу выделения контрольных битов коды разделяются на две основные
группы.
294 Глава 16
•	Блочные коды. В них информационные и контрольные биты распределены по
определенным взаимосвязанным блокам. Данный конкретный код этой группы (с
соответствующими пик) отличается тем. что из каждой группы (к) информацион-
ных символов (битов, или кодовых слов) выделяется ровно р = п — к контрольных
символов, а оба вместе они образуют новое кодовое слово длиною п бит. К этой
группе относятся, например, коды с простой проверкой четности (р = 1), линейные
п, fc-блочные (циклические) коды.
•	Сверточные коды (’’convolutional codes”). Контрольные биты образуются непрерыв-
но из информационных и контрольных битов смежных блоков.
Расстояние Хэмминга
Расстоянием Хэмминга d для данного кода называется число позиций (символов), в
которых две последовательности (кодовые слова) отличаются друг от друга. Наимень-
шее значение d для всех пар кодовых последовательностей называется кодовым
расстоянием и обозначается d^. Впредь будем пользоваться этим определением.
Кодовое расстояние служит количественной мерой распознаваемости ошибок. Для
блочных кодов кодовое расстояние следующим образом рассчитывается по числу
контрольных знаков р
dmin=p+.	(16.5.1)
Кодовое расстояние, требуемое для надежного распознавания ошибочного ^-кратного
символа (бита), составляет
^min = Д + 1-
Кодовое расстояние, требуемое для надежной коррекции /2-кратной ошибки при
стирании, но при известной позиции ошибки, составляет
^rnin	+ 1.
И наконец, кодовое расстояние, необходимое для надежной коррекции ?3-кратного
ошибочного символа (бита), составляет
dmm = 2t3 + 1.
При надлежащем выборе кода всегда существует возможность для достаточно высокой
(хотя и не полной) распознаваемости ошибок и других (последующих) позиций.
Перемежение
Для того чтобы кратковременные увеличения потока ошибок, вызываемые, например,
выпадениями сигнала (групповые ошибки), сделать по возможности более равномер-
ными, используется способ так называемого перемежения кодовых слов. Он состоит в
том, что кодовые слова передаются (записываются) не в исходном порядке, а в разброс
по длине носителя и во времени.
Стратегия декодирования
Существует несколько стратегий построения схемы декодеров, позволяющих умень-
шить в данной системе количество возможных ошибок. Выбор стратегии каждый раз
должен быть сделан в зависимости от конкретной задачи системы. Так, например,
помехоустойчивый код с р = 2 контрольных знаков (dmin = 3) позволяет либо автомати-
чески исправлять одиночные ошибки (/ = 1) в кодовых словах, либо обнаружить t = 1,2
ошибок передачи (одиночные и сдвоенные ошибки). Как правило, возможности
самокоррекции, заложенные в коде, используются не полностью из-за нарастающей
вероятности остаточных ошибок. На практике обычно выбирается некий комбиниро-
Передача звуковых сигналов в цифровой форме 295
ванный способ обнаружения и исправления ошибок, определяемый в основном по
статистике помех конкретного канала.
16.5.3.	Коды с обнаружением ошибок в устройствах записи звука
В устройствах цифровой записи звука обычно используется комбинация из двух
или трех помехоустойчивых кодов. Для обнаружения ошибок применяется «внутрен-
ний» код, в котором сомнительный (подверженный повреждению) разряд или символ
обозначается флагом ошибки. Второй, «внешний», код дополнительно свидетельствует
о положении (адресе) ошибки и позволяет проводить исправление.
В этих системах обычно используются линейные байт-ориентированные блочные
коды, функционирующие как циклические коды.
Примерами здесь могут служить:
•	код с перекрестной проверкой четности (”crossword-code”),
•	б-смежный код (’’adjacent code”),
•	код Рида-Соломона (RSC),
•	код Бозе-Чоудхури-Хоквингема (ВСН).
Для лучшей защиты от блочных ошибок применяются следующие способы перемеже-
ния кодовых символов (’’interleaving”):
•	двухмерная защита от ошибок,
•	циклическое перемежение,
•	перекрестное перемежение, CIC (’’cross interleaving”).
16.6.	Канальное кодирование
Перед записью к полезному сигналу добавляются вспомогательные данные,
которые облегчают последующее декодирование. Ими могут быть сигналы временного
кода, всевозможные служебные сигналы, сигналы синхронизации. Согласование цифро-
вых сигналов с параметрами канала передачи достигается последующим перекодирова-
нием. При согласовании должны учитываться:
•	наличие в сигналах постоянных составляющих и кратковременных суммарных
составляющих НЧ (’’digital sum value”, DSV);
•	минимальные интервалы между нулевыми переходами импульсов (Tmin-мини-
мальная длина волны записи);
•	максимальные интервалы между нулевыми переходами импульсов 7^ах (простота
выделения тактовых сигналов);
•	границы длины кода (’’constraint length”, Lc), характеризующие распространяемость
ошибок.
В этих целях используются преимущественно групповые коды (’’group coded recording”,
GCR), у которых т информационных разрядов путем добавления нескольких дополни-
тельных переходов перекодируются в п канальных разрядов (код т/п, модифицирован-
ный код без возврата к нулю, МБВН). Способы перекодирования:
•	трехпозиционная модуляция (’’three position modulation”, 3 РМ), как код 3/6;
•	высокоплотная модуляция (’’high density modulation”, HDM-3), как код 4/12:
•	код 8/14 (”eight-to-fourteen modulation”, EFM), используемый в системах
компакт-диск.
296 Глава 16
16.7.	Канал передачи, устройства записи
Канал передачи либо записи цифровых сигналов на магнитную ленту или опти-
ческий диск характеризуют следующие основные параметры:
•	полоса частот Во =fu — f0;
•	отношение сигнал/шум (С/Ш. SNR);
•	поле памяти (способ организации памяти).
Эти параметры совершенно четко ограничивают пропускную способность системы
(емкость канала 0, которая выражается в виде
C=tf0-log2(l + SNR) (бит/с).	(16.7.1)
В случае биполярных двоичных сигналов поток ошибок, который может быть вызван
статистическими помехами, выражается следующей зависимостью:
BER =0,5
xi
г, 	f 2
erf(x) = —F-	)(1х,
у/п J
о
(16.7.2)
где BER поток ошибок, SNR-отношение сигнал/шум в децибелах (параметр канала)
и erf (х)--интегральная ошибка (для того, чтобы BER = 10-3, SNR должно быть около
10 дБ).
Для воспроизведения звуковых ИКМ-сигналов в реальном масштабе времени
(необходимая скорость потока данных в одном канале НЧ составляет 0,5 Мбит/с)
полоса частот каждого канала должна быть Во D7?o6ul/2, что больше 1 МГц:
•	для записи псевдовидеосигнала на видеомагнитофонах необходима полоса частот
Во « 3 МГц;
•	при многоканальной записи общий поток данных распределяется по нескольким
каналам, емкость каждого из которых, естественно, может быть значительно
меньше (многодорожечные магнитофоны, цифровые магнитофоны);
•	при записи звука на оптические диски полоса частот должна быть не менее 1,5 МГц.
16.8.	Декодеры воспроизведения
В устройствах воспроизведения цифровых сигналов декодер выделяет из общего
потока данных тактовые сигналы и преобразует поступивший канальный сигнал в
цифровой сигнал данных. Затем проводится сокращение числа ошибок, основанное на
оценке контрольных битов. Способы реализации этой операции:
•	Коррекция ошибок (’’error correction”). По контрольному биту полностью восста-
навливается поврежденный отсчет.
•	Маскирование ошибок (’’error concealment”). Один или несколько поврежденных
отсчетов заменяются новыми, полученными в результате оценки соседних
неповрежденных отсчетов.
В свою очередь маскирование ошибок реализуется различными способами (перечис-
лены по мере нарастания субъективного эффекта снижения количества ошибок).
•	Способ с применением схем блокировки: обнаруженные поврежденные отсчеты
схемой просто исключаются (блокируются).
Передача звуковых сигналов в цифровой форме 297
•	Повтор предшествующего отсчета (интерполяция 0-го порядка, "previous word
hold”): поврежденный разряд заменяется предшествующим неповрежденным разря-
дом.
•	Линейная интерполяция (интерполяция 1-го порядка): поврежденный разряд хп
замещается новым разрядом, полученным путем усреднения двух разрядов -
предшествующего и последующего.
•	Линейная многократная интерполяция: несколько смежных (следующих подряд)
разрядов замещаются рассчитываемыми по предыдущим и очередным последую-
щим неповрежденным разрядам.
•	Интерполяция высшего порядка: форма сигнала имитируется приближенной
кривой высшего порядка.
16.9.	Демодуляция цифровых сигналов
Обратное преобразование цифровых сигналов в аналоговые (демодуляция) распа-
дается на два шага (рис. 16.9.1).
1-й шаг: из потока цифровых посылок с помощью ЦАП выделяют отсчеты сигнала,
следующие с частотой дискретизации.
2-й шаг: путем сглаживания во временной области (интерполяция по закону sin (х)/(х)
из дискретных отсчетов вырабатывается непрерывный во времени аналого-
вый сигнал. Эта операция равносильна фильтрации сигнала идеальным
фильтром НЧ с граничной частотой пропускания f =fA/l, который подав-
ляет периодические составляющие спектра дискретизированного сигнала.
16.9.1.	Реальные цифро-аналоговые преобразователи (ЦАП)
Реальные ЦАП отличаются способом преобразования дискретных во времени
последовательностей отсчетов xQ(n) в аналоговый непрерывный сигнал хсл(Г).
Функция идеального фильтра НЧ который необходим для восстановления
Рис. 16.9.1. Идеальная демодуляция цифрового ИКМ-сигнала.
298 Глава 16
аналогового сигнала, реализуется с помощью последовательно соединенных входного
цифрового фильтра с передаточной функцией Нв, ЦАП с функцией Нв/Л (включая
схему выборки-хранения) и аналогового выходного фильтра НТР. Результирующая
функция преобразования
Нс(р) = Яв-Яв/лЯГР~Я,(р).	(16.9.1)
Идеальный ЦАП и схема выборки - хранения 0-го порядка
Импульсы на выходе реальных ЦАП (с подключенной схемой выборки-хранения)
имеют не игольчатую форму (HB/A = 1), а форму прямоугольных импульсов с постоян-
ной амплитудой и длительностью, равной интервалу дискретизации. Такой сигнал
позволяет получить идеальный ЦАП со схемой выборки хранения 0-го порядка.
Это сглаживание сигнала НВА схемой выборки-хранения 0-го порядка соот-
ветствует обработке фильтром, у которого амплитудно-частотная характеристика
выражается функцией si(x) (ерез верхних частот), а фазо-частотная характеристика
линейная (эффект апертуры)
t	sm
Явм(/) = ноsi (л-/- tH)-e~Jnf,H, si(x) = —(16.9.2)
Т	х
где tH-время хранения. Боковые полосы спектра модуляции в окрестности fA вследст-
вие эффекта апертуры подавляются недостаточно. Поэтому к ЦАП дополнительно
должен быть подключен аналоговый фильтр НЧ с крутым срезом характеристики
пропускания и большим коэффициентом ослабления периодических составляющих
спектра дискретизации.
Передискретизация (цифровая интерполяция)
Описанная функция сглаживания может быть реализована и применима к цифровым
сигналам (цифровая интерполяция): перед преобразованием частота дискретизации
увеличивается до f'A = L fA, для чего между каждой парой отсчетов вводятся L- 1
дополнительных отсчетов. Значения дополнительных отсчетов также рассчитываются с
помощью цифрового фильтра, который должен быть идеальным фильтром НЧ с
si (х) -образной переходной характеристикой. (Идеальный фильтр в цифровом исполне-
нии также нереализуем, но его приблизительные свойства значительно проще полу-
чить, чем в случае аналогового фильтра. Заметим при этом, что крутизна характе-
ристики затухания этого фильтра должна быть такой же, как у аналогового фильтра.)
Интерполяции L-1 отсчетов во временной области соответствует фильтрация
такого же числа спектров модуляции в частотной области. Результирующий спектр
интерполяции содержит периодические боковые полосы повышенной основной частоты
f'a, причем первая боковая полоса значительно удалена от полосы полезного сигнала и
поэтому легко подавляется аналоговым фильтром.
Другие достоинства интерполяции:
•	пониженные искажения частотной характеристики (эффект апертуры);
•	распределенные хаотически (по случайному закону) нарушения линейности (допол-
нительное «квантование») в ЦАП вызывают значительно меньше паразитных
составляющих в полосе частот сигнала Во.
16.9.2.	Реализации схем
По принципу работы ЦАП подразделяются на:
•	числовые (способ двойного интегрирования, ’’dual slope”);
Передача звуковых сигналов в цифровой форме 299
•	параллельные, к которым, в частности, относятся монолитные резисторные це-
почки R — 2R, динамические подстроечные элементы.
Основные требования, предъявляемые к ЦАП и подключаемым к ним схемам выбор-
ки хранения,-это жесткая синхронизация отсчетов, т. е. строго определенное положе-
ние отсчетов на временной оси без сдвигов, качаний, и отсутствие искажений, вызы-
ваемых недостаточно большой скоростью нарастания сигнала (строгая экспоненциаль-
ность фронтов сигнала). Все без исключения ошибки, влияющие на линейность
преобразования, должны быть меньше минимальных ошибок кватггования.
16.10.	Цифровая обработка сигналов
16.10.1.	Представление сигналов и основные элементы
Функция цифровой фильтрации реализуется с использованием основных операций,
схематически показанных на рис. 16.10.1:
•	суммирование сигналов у (и) = (и) + х2 (и);
•	разветвление сигналов j j (и) = у2(п) = х(и);	(16.10.1)
•	умножение на постоянный коэффициент у (и) — Сх(п);
•	задержка на один интервал дискретизации ТА: у (и) = х(п— 1).
Все эти шаги обработки отсчетов х(п) совершаются во временной области. Для
описания процессов преобразования в частотной области используется z-преобразова-
ние (обобщенное частотное представление, эквивалентное преобразованию Лапласа):
X(z) = £ х(и)-2-”.	(16.10.2)
п- — ОЭ
Тогда проведенные выше шаги преобразования можно записать в виде
Y(z) = Xt(z) + Х2 (z)-суммирование сигналов;
Yi (z) = Y2 (z) = X (z) разветвление сигналов;
Y(z) = C-X(z) -умножение на постоянный коэффициент;	(16.10.3)
Y(z) = X(z)-z~1 -задержка сигнала.
Расчет частотной характеристики
Для удобства расчетов аргумент z обычно заменяется выражением
г = е’2п/Тл,	(16.10.4)
Разветвление сигнала	Искажение сигнала
Сложение сигналов
Рис. 16.10.1. Основные операции при цифровой обработке сигналов.
Умножение на постоянный
коэффициент
300 Глава 16
где ТА = l/fA длительность интервала дискретизации. Далее составляется переда-
точная функция H(z) = Y(z)/X (z) и в нее подставляется выражение z, приведенное выше.
Например, дифференциальное уравнение и передаточная функция для схемы на
рис. 16.10.2, а (частный случай = а0) получают вид
у (и) = аох(п) + aYx(n — 1) = а0 [л(и) + х(п — 1)],
Y(z) = а0Х (z) + OjZ-1X (z) = а0Х (z) [1 + z~‘],
V = H(z) = a0(l + z“l).
A
Введя сокращение 2nfTA = © и используя формулу Эйлера
z = eJ0 = cos(0) + J- sin(0),
получаем выражение для передаточной функции, состоящее из действительной и
мнимой составляющих А и /В:
= а0(1 + e~J&) = а0 [1 + cos(O) -jsin(©)] = А + JB.
— ] передаточной функции при а1=а0
равны
|Я| = «охД1 + cos(0)]2 + [sin(©)]2 = аоу [1 + 2cos(0) + cos2(0) + sin2(0)] =
/------------ / 0
= а0Л/2[1 + cos(0)] = 2«0cosl у ),
<р = arctg
~sin(0)  = = _
1 + cos(0)7	 A'
Теперь амплитудно-частотная и фазо-частотная характеристики выражаются в виде
Ж) = 2а0 cos (л/Тл), ср (/) = - nfTA.
Видно, что фильтр является низкочастотным. Его амплитудно-частотная характерис-
тика имеет косинусоидальную форму, а фазо-частотная характеристика линейна.
(Фазо-линейными являются цифровые фильтры с симметричными переходными харак-
теристиками; это условие удовлетворяется только в данном частном случае.)
16.10.2.	Структуры фильтров
Основные структуры цифровых фильтров показаны на рис. 16.10.2.
•	Нерекурсивный фильтр (’’finite impulse response”, FIR)-фильтр с однонаправленной
Рис. 16.10.2. Структурная схема цифрового нерекурсивного фильтра 1-го порядка (а) и 2-го
порядка (б).
Передача звуковых сигналов в цифровой форме 301
цепью передачи («вперед»); его переходная характеристика h(n) имеет конечную
длительность.
•	Рекурсивный фильтр (’’infinite impulse response”, IIR)-фильтр, имеющий цепь
обратной связи с выхода на вход; его переходная характеристика А (и) имеет
бесконечную длительность.
Расчет цифровых фильтров на заданную частотную характеристику проводится
довольно просто с использованием билинейного преобразования. Для этого в пере-
даточную функцию На (р) аналогового фильтра вместо частотной переменной р
подставляется ее выражение
z — 1
р = К-----.	(16.10.5)
z + 1
В результате получается передаточная функция Hd(z) цифровой системы (К-произ-
вольная постоянная). Так аналоговый фильтр и-го порядка преобразуется в рекурсив-
ный цифровой фильтр того же порядка. Заметим при этом, что частотная характерис-
тика аналогового фильтра 0 < fa оо неравномерно отображается при реализации
соответствующего цифрового фильтра 0 ^fd ^fA/2 (здесь fA - частота дискретизации),
т. е. частотные характеристики аналогового и соответствующего ему цифрового
фильтров оказываются различными, особенно в области верхних частот полосы
пропускания. Если передаточная функция фильтра Hd(z) определена, то реализовать ее
можно с использованием разных схемных структур, которые, как и в случае аналого-
вых фильтров, будут обладать присущими им индивидуальными свойствами.
Свойства цифровых фильтров имеют свои пределы, связанные в основном с
конечной длиной кодовых слов сигнала, выбором коэффициентов фильтра и элемента-
ми схемы, для которых ведется расчет (сумматор, умножитель, ЗУ).
Наиболее характерные мешающие факторы:
•	чувствительность к разбросу значений (конечная точность) коэффициентов
фильтров;
•	неустойчивость при перегрузках и малых уровнях сигнала рекурсивных фильтров;
•	шумы округления в умножителях, обусловленные ограничением длины кодового
слова результата.
Как можно видеть из всего сказанного выше, степень мешающего влияния
указанных факторов можно уменьшить, если увеличить в доступных пределах длину
кодовых слов внутри цифровой системы и правильно выбирать структуру схем.
16.10.3.	Реализация схем
В последнее время наряду с жестко запрограммированными интегральными
схемами (например, интерполирующими децимирующими фильтрами) все большее
распространение получают свободно программируемые процессоры. Основу их обра-
зуют быстродействующие перемножители и сумматоры, позволяющие по-разному
манипулировать сигналами, а также устройства памяти для накопления сигналов и
коэффициентов. Укажем здесь, что в системах звукопередачи длина кодовых слов
должна быть больше 16 разрядов (24 или 32). На рис. 16.10.3 в качестве примера
приведена структурная схема процессора звуковых сигналов [16.8J.
302 Глава 16
IIS IIS
Рис. 16.10.3. Структурная схема цифрового процессора с сигнальной шиной I2S и шиной
управления 12С [16.8].
17.	Система оптической
цифровой грамзаписи
«компакт-диск»
17.1.	Общее
В основе совместно разработанной фирмами Philips и Sony системы цифровой
записи на компакт-диски лежит оптическая запись с использованием лазерного луча и
для записи, и для воспроизведения. Рабочей поверхностью служит только одна сторона
диска (рис. 17.1.1, 17.1.2).
В проигрывателе отраженный от поверхности диска модулированный луч лазера
попадает на фотодиод, который преобразует поток света в последовательный поток
цифровых сигналов. В нем же содержатся и тактовые сигналы. Из потока данных
тактовые сигналы отделяются, и кодированные сигналы канала преобразуются в ин-
формационные данные, контрольные, управляющие и индикаторные символы. Декодер
управляющих и индикаторных символов вырабатывает сигналы для регулирования
частоты оборотов двигателя привода диска, фокусировки луча лазера и слежения за
положением пятна луча на дорожке записи и для поиска нужного фрагмента сигнало-
граммы (музыкального номера). В помехоустойчивом декодере с помощью контроль-
ного бита обнаруживаются и исправляются ошибки потока данных. Затем после
отделения демультиплексором поток звукоданных подается на ЦАП, который восста-
навливает исходные стереофонические сигналы левого и правого каналов.
Частота дискретизации сигналов в этой системе/^ = 44,1 кГц, квантование линей-
ное, 16-разрядное. Отсюда вытекают требования к параметрам, характеризующим
качество воспроизводимого сигнала:
•	верхняя граничная частота 20 кГц;
•	отношение сигнал/шум (без предкоррекции) 98 дБ;
•	относительный уровень шума в режиме покоя (все разряды «0»), превышающий
100 дБ;
• коэффициент нелинейных искажений при максимальном уровне сигнала 0.0015%;
• переходное затухание (ослабление проникания сигнала из канала в канал) не ниже
98 дБ.
17.2.	Формат сигнала
Структурная схема канала обработки сигнала на стороне записи приведена на
рис. 17.2.1.
Компакт-диск	Оптическая система	Формат записи
Длительность зву- ~ 60 мин односторон- чания	няя	Источник света	Полупроводниковый ла- зер AlGaAs. PL < 2 мВт	Код с исправлением Рида Соломона ошибок
Частота вращения ~500 мин'1 (внутр,) ~ 200 мин '1 (внешняя)	Длина волны	780... 820 нм	Избыточность	25%
Скорость записи 1.25 м/с (1.2 1.4 м/с)	X Числовая апертура NA >	 1,75 мкм	Канальная модуляция Код 8/14
Направление	Против часовой стрелки вращения	(со стороны рабочей	Глубина резкости ±2 мкм Формат сигнала	Скорость данных	4.3218 Мбит/с в канале записи
поверхности) Направление	Дорожка	спиральная, считывания	от внутр,	к внешней Диаметр	120 мм Толщина	1,2 мм Материал	Прозрачная основа, отражающий слой, защитный слой, показа- тель преломления 1,55	Звуковые каналы 2(4) Коррекция	Вкл./выкл. 50 мкс + 15 мкс Частота дискрета- 44.1 кГц зации Считывание канала Одновременно А, В Квантование	16-битное линейное	Длина кадра	588 бит Из них	битов	канальных данных	битов синхронизации	—	24 управления/индикации 8	14 24 байта данных	192	336 8 корректирующих байтов	64	112 дополнительные биты	102
Расстояние между 1,6 мкм соседними дорож- ками Ширина питов	0,4 мкм Глубина питов	0,12 мкм Длина питов	0,83 ... 3,1	мкм	Кодирование	ИКМ, в дополнитель- ном коде по модулю 2	Рис. 17.1.1. Параметры системы записи
на компакт-диск.
Система оптической цифровой грамзаписи 305
Рис. 17.1.2. Размеры компакт-диска (а) [17.6], поперечное сечение диска (б), микрофотография
поверхности диска с записью (внизу показана шкала с делениями 1 мкм) (в) [17.2].
306 Глава 17
Управляющий код +
сигналов
Рис. 17.2.1. Структурная схема кодера системы компакт-диск [17.2]
17.2.1.	Построение кадра
Каждые шесть отсчетов левого и правого каналов объединяются в так называемый
кадр (рис. 17.2.2). Передача начинается с левого канала. Каждый 16-й отсчет начинается
со старшего значащего разряда и разделяется на два звуковых символа по 8 разрядов в
каждом:
1 кадр = 12 отсчетов = 6 х 16 х 2 бит = 192 сигнальных бита 24 звуковых символов;
(17.2.1)
длительность кадра = 6 х 22,676 = 136,05 мкс;
частота следования кадров = 7,350 кГц;
скорость потока данных звукового сигнала = 1,4112 Мбит/с.
17.2.2.	Помехоустойчивый корректирующий код Рида-Соломона
(CIRC)
Структурная схема помехоустойчивого кодера (CIRQ приведена на рис. 17.2.3
[17.19-17.22]. Сначала проводится перемежение отсчетов левого и правого каналов (Lt,
Ri) через три кадра. Для этого каждый второй отсчет задерживается на длительность
двух кадров. Такое дополнительное перестроение облегчает интерполяцию некоррек-
тируемых ошибок в простых декодерах.
Для защиты от ошибок используется двухступенчатый код Рида-Соломона
(CIRC) с перекрестным перемежением (cross interleaved Reed-Solomon Code). Первый
(28, 24) кодер С2 добавляет к 24 входным блокам звукоданных (’’audio symbols”)
по 4 контрольных блока четности (parity symbols, ^-четность), каждый из
которых состоит из 8 бит и образует 28 выходных блока по 8 бит. Затем проводится
второе перемежение с различным сдвигом во времени отдельных блоков (интерполяция
на 0, 4, 8,..., 108 сивмолов, т.е. перемежение по нескольким кодовым словам), что
Система оптической цифровой грамзаписи 307
н	 .1 t	J	*
I L + R | L+R |	L + R I L + R | L+R | L+R |	6 периодов от
К I '		1 1 R	1
1	1 S5 1 S6 1 s7	1	1	II	1 | 4e |	4 символа no 8 бит
1 1	"	-fI	i 1 1 ’' '	1
11 n i iii	II 1 1 111	24 звуковых c
1—*<	:xr	3Проверка	v
^1111111111	1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1	33 символа д<
I 1 I 1	1
1 |O1 1 0 0 0 0 1	0 1 0 0 0 1 1 т 1 |/ол 8/14	1 ,
I  I 	/ •  /		A" /•
i xc I I 1	^*4.	/	MQQ1QPinQldti1QQ1* * Я ! КЗН8ЛЬНЫХ .	1 /	бит на символ ।	лГ1 /	i ।	33 х 17 канальн! 	Синхрослово} ;	+27 синхронизм
308 Глава 17
Отсчеты одного кадра
Рис 17.2.3. Структурная схема помехоустойчивого кодера Рида Соломона.
Коды позволяют:
•	уверенно обнаруживать до четырех поврежденных символов;
•	надежно корректировать до четырех выпавших символов;
•	надежно корректировать до двух поврежденных символов (любых).
Помехоустойчивый код, используемый в системе компакт-диск, обладает следую-
щими свойствами:
•	избыточность 25% (3 информационных бита-*4 канальных бита);
•	возможность коррекции максимум 3500 групповых ошибок ("burst errors”), что
соответствует зоне записи на диске длиной 2,5 мм;
•	возможность интерполяции сигнала при групповых ошибках до 12300 бит (зона на
диске длиной 8 мм);
•	возможность одной интерполяции на 10 ч при статистическом распределении
ошибок в потоке ошибок BER = 10 4 (’’bit error rate”) (обычно поток ошибок
в системе компакт-диск не превышает 10 5);
•	одна нераспознаваемая ошибка в месяц при потоке ошибок BER = 10 J;
•	возможность использования различных по сложности декодеров (от 4 до 16
корректируемых кадров).
17.2.3.	Разряды управления и индикации (субкодирование)
Перед канальной модуляцией к сигнальным и корректирующим данным каждого
кадра добавляется по 8 дополнительных разрядов (Р-, Q-. R-.14-субкод), образующих
один символ, предназначенный для управления и индикации ("control display С & D.
Система оптической цифровой грамзаписи 309
Субкод
1	1 Режим работы 1	1			При	ченени	е
1	1 Подробные кома			нды		
1	।	1 Проверочное слово					Q0
Прове	прочие	е ело	во		Q1
		Пол дан	е ных		
Прове ..	прочие	)е ело	во		Р0
।	I	I Проверочное слово 1	1	1					Р1
1	1	1 Проверочное слово 1	1	1					Р2
1	1	1 Проверочное слово 	I	।	1						РЗ
subcoding”). Число разрядов на кадр и поток данных при этом увеличиваются:
1 кадр = 264 бит,
поток данных = 1,9404 Мбит/с.	(17.2.3)
Каждые 98 кадров длительностью по 130 мкс образуют сверхкадр (’’subcoding frames”)
с частотой повторов 75 Гц (13,3 мс). Символы субкода сверхкадра объединяются
в матрицу, в которой один символ S образует одну из 98 строк (рис. 17.2.4). Оба
субкодных символа первых двух кадров образуют блок («признак») синхронизации,
остальные символы (в столбцах сверху вниз) образуют суммарное (общее) Р-,
РГслово длиной 96 бит:
1 кадр субкода = 98 субкодных символов по 8 бит =
= 2 синхросимвола + 96 информационных символов субкода; (17.2.4)
96 информационных символов субкода = 1 пакет = 4 упаковки по 23 символа;
Скорость потока информации в канале субкода = 57,6 кбит/с.
310 Глава 17
{R, S: Доп. команды
Т, II: Выбор кода ASCII
V, W: Сегмент строк
Столбцы х
Столбцы х + 1
Столбцы х +11
Столбцы
Х...Х + 11
О	О
О	1
1	О
1	1
О... 11
12... 23
24... 35
36... 47
Рис. 17.2.4, 6. Фрагмент субкода R... И7 (запись... воспроизв.) в режиме “USER-ASCII”.
Субкод Р («пауза») используется как простое средство обозначения пауз в музыкальной
программе. Субкоды Q несут информацию об общем количестве музыкальных фраг-
ментов (номеров) программы, записанной на диске, длительности каждого фрагмента,
введенной коррекции и т. д. (”mode-l”), а также о порядковом номере по международ-
ному каталогу f’mode-2”) или по международному стандартному коду записи
(ISRC-’’international standard recording code”).
Субкод P-..... W служит для передачи текстовой или графической служебной
информации (в гом числе неподвижных кадров изображения). Пример субкода записи
показан на рис. 17.2.4,6 (режим работы USER-ASCII).
На каждую упаковку («пачку») приходятся 126-битных графических знаков стан-
дарта ASCII (буквы, графические символы и т. д.). На каждый «сверхкадр» (1/75 с)
приходится одна строка текстового передаваемого материала, в каждой из которых
содержится 12 х 4 = 48 знаков. Таким образом, за одну секунду передаются 75
текстовых строк по 48 знаков. При этом 12 бит символов S6 и S7 позволяют адресовать
212 = 4096 строк.
Система оптической цифровой грамзаписи 311
Рис. 17.2.5. Соотношение между фрагментами программы, дорожками на диске и индексация
компакт-диска [17.3].
17.2.4.	Разметка записываемой программы
В зоне ввода на диске записываются наименования музыкальных номеров
программы, указания об очередности их воспроизведения, количестве фрагментов
(номеров) и длительности звучания каждого номера, время начала воспроизведения.
Записанные здесь же управляющие сигналы («субкод») позволяют осуществлять
автоматический ускоренный поиск нужного фрагмента записи.
Опорной единицей отсчета времени служит интервал временного кода, записан-
ного на компакт-диске, tTC = 1/75 с. Музыкальная программа (содержание записи)
распределяется по дорожкам зоны программы; всего их может быть не более 99
(рис. 17.2.5), переход «пауза-музыка» идентифицируется разрядом субкода Р. В свою
очередь каждая дорожка с помощью субкода Q размечается на 99 индексированных
отдельных номеров программы-арий, песен и т.д.
17.2.5.	Групповой код записи 8/14
Код записи 8/14 (eight-to-fourteen modulation, EFM) из каждого 8-разрядного
блока образует 14-разрядное слово и три дополнительных разделительных бита на
границах слов при следующих условиях (рис. 17.2.2):
•	в кодовом слове может быть минимум 2 и максимум 10 нулей, расположенных
рядом;
•	логическая «1» соответствует смене состояния, при логическом «0» уровень сигнала
«0» или «1» сохраняется неизменным;
•	каждому 14-разрядному слову придаются три разделительных бита, два из которых
обеспечивают условия кодирования по границам слов, а третий выбирается так,
чтобы постоянная составляющая посылки за короткий отрезок времени (состав-
ляющая постоянного тока или низкочастотного сигнала-digital sum value, DSV)
оставалась как можно меньшей;
•	начало каждого кадра обозначается 24-разрядным синхрословом
(100000000001000000000010).
312 Глава 17
Таким образом, параметры записи имеют следующую структуру:
1 кадр = 588 канальных битов.
(17.2.5)
Скорость потока данных = 4,3218 Мбит/с.
Максимальная и минимальная частоты записи соответственно -/тах = 1,53 МГц и
/min = 3/11 х /тах = 0,42 МГц, что позволяет легко получать тактовую частоту. Код не
содержи ! постоянной составляющей, в нем также очень мало составляющих низких
частот. Это позволяет использовать низкочастотную область (ниже 20 кГц) для записи
сигналов управления лазерным лучом при воспроизведении компакт-дисков.
17.3.	Проигрыватели компакт-дисков
Основные части проигрывателя компакт-дисков показаны на рис. 17.3.1.
17.3.1.	Оптическая система
На рис. 17.3.2 показан компакт-диск рабочей стороной вниз, узел оптического
лазерного звукоснимателя и детали оптической системы.
Луч диодного лазера (аллюминий-галлий арсенид, длина волны около 780 нм,
оптическая мощность около 2 мВт, плотность потока энергии луча около 2500 Вт/ср • см2)
с помощью коллиматорной и фокусирующей линз направляется на рабочую поверхность
компакт-диска. Для позиционирования фокусирующей линзы используются электро-
магниты. Интенсивность излучения лазерного диода ограничивается управляющим
диодом, который расположен радом с лазерным и реагирует на интенсивность
генерируемого луча.
При вхождении в прозрачный защитный слой диска (поликарбонат, коэффициент
преломления 1,55) луч лазера имеет диаметр около 1 мм, благодаря чему загрязнения
поверхности или царапины на его модуляцию практически не влияют. На отражающей
поверхности рабочего слоя диска (слой алюминия толщиной около 10 мкм) сфокусиро-
ванный луч имеет диаметр уже около 1,5 мкм. Цифровые сигналы записываются на
спиральные дорожки, образуемые множеством микроскопических углублений («пи-
тов») глубиной 0,12 мкм, шириной 0,4 мкм и длиной от 0,8 до 3,1 мкм. Невидимый
глазом инфракрасный луч отражается от участков поверхности между питами, но
самими питами рассеивается. В этом и состоит эффект модуляции интенсивности
отражения луча.
Отраженный луч попадает на поляризационную расщепляющую призму и далее-
на приемный фотодиод, который преобразует модулированный световой поток в элек-
трические сигналы, собственно информационные и служебные, используемые в системе
автоматического регулирования положения объектива, радиального и вертикального
слежения (радиальные биения дорожки записи компакт-диска при его вращении).
17.3.2.	Фокусировка луча, слежение за дорожкой и выделение
сигналов
Глубина резкости самой оптической системы составляет ±2 мкм. Допустимые
вертикальные и горизонтальные биения диска за один оборот и необходимая точность
слежения характеризуются следующими величинами:
• вертикальные биения ±0,5 мм при максимальном ускорении 10 м/с2, точность
фокусировки ±0,5 мкм (достигается перемещением фокусирующей линзы);
(17.3.1)
Рис. 17.3.1. Структурная схема проигрывателя компакт-дисков.
314 Глава 17
Объектив
----Компакт-диск
Катушка системы
слежения за
"'дорожками
^Фокусирующая
катушка
чЛ/4-пластина
Фотодиод

Призма
Волластона
б
г¥я----Полупроводниковый лазер
Рис. 17 3 2. Устройство системы оптического считывания (а), упрощенная схема оптической
системы (б) [17.2].
Собират. линза
Насадочная линза
Поляризационно- расщепляющая
призма
Коллиматорная линза
Решетка
•	радиальный эксцентриситет ±150 мкм, максимальное ускорение 0,4 м/с2, точность
слежения за дорожкой ±0,1 мкм (достигается перемещением линзы и всей опти-
ческой системы).
Регулировка глубины фокусировки
Мерой изменения геометрических параметров системы, вызываемых вертикальными
биениями информационной поверхности при вращении компакт-диска, служит нерав-
номерность распределения интенсивности света, падающего на 4, как правило, прием-
ных фотодиода. Обнаружить и измерить эти изменения можно с помощью различных
Система оптической цифровой грамзаписи 315
оптических устройств на пути луча. К ним относятся:
•	астигматические линзы, которые при размещении за фокальной точкой превраща-
ют круглое пятно луча в эллиптическое (мерой ошибки при этом служит положение
большей оси эллипса);
•	призмы Фуко;	(17.3.2)
•	системы с полным внутренним отражением.
Полезный сигнал и сигнал регулирования фокусировки получают путем сложения и
вычитания составляющих сигналов.
Радиальное слежение за дорожкой
Для слежения за радиальными биениями дорожки используется эффект ослабления
интенсивности светового луча, падающего на приемный фотодиод после отражения от
участков поверхности за дорожкой. Способы и средства выделения управляющего
сигнала:
•	способ трех лучей (луч лазера разделяется на три составляющие - основную и две
вспомогательных, отклоняемые с помощью дифракционной решетки);
•	способ одного луча с противофазным регулированием;	(17.3.3)
•	способ одного луча с измерением разности фаз (’’differential phase detection”, DPD);
• способ одного луча с использованием вспомогательного модулированного по
частоте сигнала ВЧ или НЧ (исключение постоянного смещения дорожки).
При работе способом одного луча управляющий сигнал также выделяется из четырех
сигналов фотодиодов. При работе способом трех лучей вспомогательные лучи падают
на два дополнительных фотодиода. Мерой радиальных биений дорожек служит
разность интенсивности выходных сигналов фотодиодов.
Схематически два наиболее распространенных способа слежения за дорожками
компакт-диска показаны на рис. 17.3.3. Первый из них-способ одного луча с фокуси-
рующей призмой Фуко.
Здесь:	полезный сигнал	Us	= Dt + D2 + D3	+	D4,
фокусирующий сигнал UF = Dt + D4 — D2	—	D3,	(17.3.4)
управляющий сигнал UT = Dt + D2 — D3	—	Z)4.
Второй-способ трех лучей с использованием для фокусировки астигматической линзы.
Здесь:	полезный сигнал	Us = А + В + С + D,
фокусирующий сигнал	UF = А + С — В — D,	(17.3.5)
управляющий сигнал	UT = F — Е.
17.3.3.	Предварительная обработка сигналов
Поступающий с фотодиодов информационный сигнал усиливается и подается на
блок восстановления. Этот блок содержит демодулятор, который с помощью управ-
ляемого генератора выделяет из высокочастотного сигнала тактовый сигнал. В
декодере (код 8/14) выделяются сигналы кадровой синхронизации. Обратное преобра-
зование 14-разрядного канального кода в 8-разрядный код данных осуществляется в
ПЗУ или программируемой логической матрице (ПЛМ). При этом 14-разрядное
входное слово служит адресом, по которому в память введено 8-разрядное выходное
слово.
316 Глава 17
Система слежения
за дорожкой
Отклонение
дорожки влево
Правильно
Отклонение
дорожки вправо
Выделение сигнала
Полезный
сигнал
D1 + D2 + D3+D4
Радиальная
ошибка
(D1+D2)-(D3+D4)
I I Ярко
Темно
Фокусировка
Фокусировка
D1 D2 D3 D4
гогшп
Близко
Правильно
ГИЛ ГОГ
Рис. 17.3.3. Выделение полезного и управляющего сигналов в однолучевой (а) и трехлучевой (б)
оптических системах [17.8].
Система оптической цифровой грамзаписи 317
17.3.4.	Регулирование линейной скорости вращения
компакт-дисков
Часть ОЗУ служит буфером для системы регулирования линейной скорости
вращения компакт-диска. Сигналы, отражающие частоту оборотов двигателя, вводят-
ся в память при неравномерной тактовой частоте fE. Выборка сигналов из памяти
осуществляется при стабилизированной (кварцевая стабилизация) частоте fA.
Разность адресных сигналов счетчиков ввода в память и вывода из нее вводится в
промежуточное ЗУ, и затем из этой разности вырабатывается сигнал для регулирова-
ния частоты оборотов двигателя привода. В результате регулирования усредняемые во
времени частоты fE и fA становятся практически равны.
17.3.5.	Исправление ошибок
Другая часть ОЗУ используется как промежуточная память для обратного пере-
межения (деперемежения) смещенных блоков при декодировании корректирующего
кода Рида Соломона. Структурная схема декодера показана на рис. 17.3.4. В
результате преобразования последовательного потока в параллельный (сдвиговый
регистр) образуются 32 8-разрядных символа. Путем дескремблирования, при котором
каждый второй символ задерживается на один кадр, сдвоенные канальные ошибки
разделяются на две одиночные ошибки в канале. Если групповые ошибки достигают
длины кадра, на два канала разделяется общее число ошибок, т. е. число ошибок на
канал становится вдвое меньше. Блок опознавания и коррекции ошибок в обоих
декодерах Рида-Соломона Ct и С2 двумя ступенями преобразует 32 8-разрядных блока
в 24 8-разрядных блока полезного сигнала, корректируют ошибки, а некорректируе-
мым символам придает флаг ошибки, который позже используется для маскирования.
32	28	24
демодуляторе EFM
Рис. 17.3.4. Структурная схема декодера Рида-Соломона.
318 Глава 17
Коды С и С2 имеют одинаковое кодовое расстояние tZmin = 5 и позволяют на
выбор проводить одну из следующих комбинаций коррекции:
Случай	(Обнаружение «-ошибок)	+	(Стирание- исправление ошибок)	+	(Исправление л-ошибок)
1)	4	+	0	+	0
2)	3	+	1	+	0
3)	2	+	2	+	0
4)	1	+	3	+	0
5)	0	+	4	+	0
6)	2	+	0	+	1
7)	1	+	1	+	1
8)	0	+	2	+	1
9)	0	4-	0	+	2
Декодер С используется для защиты от одиночных ошибок (максимум 4 поврежден-
ных символа на кадр). Этот декодер способен самостоятельно корректировать макси-
мум 2 символа, но в целях более надежного распознавания ошибок эта способность
используется не полностью. Коррекция стертых символов (не более 4) может быть
проведена, если известен индекс ошибок, вызванных повреждением критерия длины
бита в вводной части кода 8/14. Ошибки, выходящие за эти пределы, обозначаются
маркирующим битом («флаг стирания», “erasure flag”) в каждом из 28 выходных
блоков. Благодаря деперемежению эти блоки поступают на декодер С2 (корректор
групповых ошибок) уже со сдвигом во времени. Если маркирующими битами обозна-
чено не более 4 символов, то декодер С2 может скорректировать максимум 16 кадров
из 32. Если же декодер С2 не может проводить коррекцию, то оставшиеся 24
сигнальных блока (12 отсчетов) сохраняют флаг ошибки и могут быть интерполиро-
ваны по соседним неповрежденным отсчетам. Деперемежение каждого второго интер-
вала дискретизации на два кадра позволяет маскировать групповые ошибки двух
полностью поврежденных кадров.
17.3.6.	Передискретизация
До начала собственно преобразования цифровых сигналов в аналоговые часто
предпринимается так называемая передискретизация информационного цифрового
сигнала. Никакой полезной информации эта операция не добавляет, иными словами,
улучшить сигнал не позволяет. Основной смысл этой операции состоит в том, что она
позволяет намного упростить аналоговый фильтр на выходе ЦАП (рис. 17.3.5).
Увеличение частоты отсчетов fA nf'A = L fA достигается введением L-1 дополни-
тельных «нулей» между отсчетами исходного сигнала и последующей фильтрацией
полученных дополнительно спектральных боковых полос L-1. Это ограничение поло-
сы частот, осуществляемое с помощью цифрового фильтра, определяет условия для
Система оптической цифровой грамзаписи 319
расчета (интерполяции) промежуточных L-1 отсчетов:
Временная область
Частотная область
Исходная система
Период дискретизации Т	о—• Частота дискретизации 1д=1/Т
Расчет недостающих	Фильтрация спектров L-1
L-1 отстающих
Т t/L	= L’fA
Период дискретизации	Частота дискретизации
Передискретизированная система
Наиболее подходящими для этой фильтрации являются фазо-линейные цифровые
нерекурсивные фильтры (“finite impulse response”, FIR). Спектр дополнительных оши-
бок квантования при передискретизации (например, распределенные по случайному
закону ошибки линейности ЦАП, или ошибки, вызванные сокращением длины кодовых
слов с 16 до 14 бит) занимает весьма широкую полосу частот, благодаря чему шумы
квантования в полосе частот Во полезного сигнала становятся меньше, чем в случае без
передискретизации на величину
ASNR = 101og(L) (дБ).
(17.3.8)
320 Глава 17
FVWTVT
£=44,1	2£ 3fA 4£
А
Дискретизация,
А/Ц- преобразование
► f
гутутутуп
Ц/А-преобразование
f
Аналоговый
НЧ-фильтр
ГОВД
Дискретизация,
А/Ц-преобразование
f
4£=176,4кГц
Передискретизация
fB = 4£ и цифровая
фильтрация
-f
А £=44,1кГц 2£
Цифровой фильтр
1-------1-----
4£ = fg
В
Ц/А-преобразование
с fB-4fA
Рис. 17.3.5. Спектры сигналов
при дискретизации с частотой fA
и Ц/A-преобразования с часто-
той fA(a), при дискретизации с
частотой/^,, передискретизации с
частотой f'A = 4fA и Ц / А-преоб-
разования с частотой 4/л(б).
Аналоговый
НЧ- фильтр
17.3.7.	Снижение влияния ошибок с помощью обратной связи
Существует еще один способ уменьшения дополнительных ошибок квантования в
системах с передискретизацией (рис. 17.3.6).
Этот способ состоит в использовании обратной связи, цепь которой действует как
фильтр, вычитающий из сигнала ошибки квантования (выпавшие младшие значащие
разряды).
Так, например, шум квантования, вызванный сокращением длины кодовых слов до
14 бит (округлением), распределяется равномерно по полосе частот до f’A/2 (88.2 кГц).
Система оптической цифровой грамзаписи 321
Квантователь
Рис. 17.3.6. Структурная схема формирователя спектра ошибок квантования (а), эквивалентная
схема простейшей реализации обратной связи по ошибке (б), результирующий спектр модулей
ошибок квантования (в).
Если сигнал постоянный (имеет постоянную величину), то ошибки округления смеж-
ных отсчетов одинаковы. Если эту ошибку вычесть из очередного отсчета, то можно
уменьшить среднюю ошибку. При высокой частоте дискретизации огибающая реаль-
ного звукового сигнала (по крайней мере в коротком отрезке времени) может
рассматриваться как постоянная. Таким образом, эффект уменьшения ошибок кванто-
вания оказывается наибольшим на низких частотах сигнала.
Технически этот способ наиболее просто реализуется путем вычитания ошибок
квантования из предшествующих разрядов (рис. 17.3.6,6).
11-757
322 Глава 17
Случай без шумоподавляющей обратной связи:
временная область у(п) = х(п) + q(n);
частотная область Y(z) = X(z) + Q(z);
hq = y(5)/eu) = i.
Случай с обратной связью:
временная область у(п) = х(п) + q(n) — q(n — 1);
частотная область Y(z) = X(z) + Q(z) — z~1 Q(z) = X(z) + (1 — z~ 1)6(z);
Hq,ef= W6(z) = 1 -z-1.
Подставив z = ехр(/2л/Т'), получаем частотную характеристику
(17.3.9)
(17.3.10)
|ЯС,£Г(Л12 =2(l-cos(2n/T')),
из которой расчетное увеличение отношения сигнал/шум в случае с обратной связью по
сравнению со случаем без нее ASNR2 составляет
ASNR2 = - 101g 21 1 -
sin(0o)
®о /
(ДБ),
0о = 2лйо/Л,
(17.3.11)
где/-частота сигнала, Во- полоса частот полезного сигнала,/^ = 1/Т'-частота пере-
дискретизации.
Пример реализации способа передискретизации
Примером применения способа передискретизации и уменьшения шума путем рас-
пределения его спектра по широкой полосе частот может служить специально раз-
работанная комбинированная ИС, содержащая две микросхемы: SAA 7030 и TDA 1540
(применены в проигрывателях компакт-дисков первого поколения фирмы Valvo
(рис. 17.3.7)) [17.9-17.12].
Микросхема SAA 7030 выполняет функции передискретизации, ограничения поло-
сы частот (цифровой нерекурсивный фильтр) и уменьшения шума с помощью обратной
связи. Частота дискретизации с 44,1 кГц увеличивается до 176,4 кГц. Это достигается
путем ввода в периоды дискретизации ТА (22,676 мкс) при частоте 44,1 кГц трех
дополнительных отсчетов, имеющих значение «0» (новый период дискретизации
Та = Тл/4 = 5,67 мкс (рис. 17.3.8,а)).
Встроенный в микросхему SAA 7030 цифровой фильтр представляет собой не-
рекурсивный фазо-линейный фильтр с длиной п = 96. Поскольку ненулевым оказывает-
ся лишь каждый четвертый разряд fA, то умножение на значение сигнала «0»
SAA 7030
Рис. 17.3.7. Структурная схема канала с 4-кратной передискретизацией цифровым фильтром-шу-
моподавителем (SAA 7030), 14-разрядным ЦАП (TDA 1540) и простым аналоговым фильтром
[17.12].
Система оптической цифровой грамзаписи 323
Рис. 17.3.8. Цифровой трансверсальный фильтр (для п = 96). Основная схема при 4/"л(п), оптими-
зированная схема (двухвариантный фильтр) (о).
происходит на 72 отводах. Поэтому в схеме использованы 24 элемента задержки и
каждое кодовое слово сдвигается с временным интервалом ТА. Умножение на коэф-
фициенты Ct, С2, С3, С4 проводится уже с временным интервалом ТА/4. Суммирование
результатов проводится в моменты времени п  ТА = и  Тл/4. Таким образом, частота
дискретизации на выходе составляет 4/ТА= 176,4 кГц. Амплитудно-частотная харак-
теристика (рис. 17.3.9) имеет участок предкоррекции апертуры ЦАП. Пропорциональ-
Рис. 17.3.9. АЧХ цифрового фильтра
по схеме на рис. 17.3.8.
11»
324 Глава 17
Схема выборки хранения
Сдвиг Такт 1	Такт 2	Команды
данных 1,41 МГц	около
35 МГц
Рис. 17.3.10. 16-раз рядный
ЦАП СХ-20017 с двойной интег-
рацией (фирмы Sony) [17.1].
ное частоте уменьшение затухания в полосе от 25 до 88 кГц компенсируется выходным
аналоговым фильтром.
Сумма кодовых слов сигнала длиной 16 бит и слов коэффициентов длиной 12 бит
образует выходное кодовое слово фильтра 16 + 12 > 28 бит. Выдаются только 14
старших значащих разряда, что соответствует дополнительному квантованию на длину
слов N = 14 бит. Теоретически это означает ухудшение отношения сигнал/шум на
12 дБ по сравнению с 16-разрядным кодированием. Приращение шума ASNRt = 6 дБ
компенсируется передискретизацией, остальное приращение ASNR2 = 8,4 дБ компенси-
руется размыванием спектра (“noise-shaping”).
Относительный уровень шума самой микросхемы, состоящей из цифрового фильт-
ра с квантованием 14 бит и 4-кратной передискретизацией и преобразователя спектра, в
случае гармонических сигналов (в полосе частот So до 20 кГц) составляет
SNR = 14 х 6 + 1,76 + 6 + 8,4 = 100,2 дБ
ЦАП микросхемы TDA 1540 работает по принципу динамической подстройки
элементов (“dynamic element matching”, DEM), преобразуя 14-разрядные отсчеты с
частотой дискретизации fA = 176,4 кГц в аналоговые сигналы (ток) на выходе. Не-
линейность ЦАП в диапазоне температур от —25 до +50 °C составляет 0,25 младшего
значащего разряда, или 15-10“б, что соответствует линейности 15-разрядного кодиро-
вания. Таким образом, расчетный относительный уровень шума ЦАП благодаря
статистическому распределению ошибок линейности при максимальном уровне гармо-
нического сигнала на входе составляет 15 х 6 + 1,76 + 6 = 98 дБ. Относительный
уровень шума только фильтра и преобразователя (без квантования в ЦАП) составляет
95,9 дБ.
Встроенная схема выборки хранения ЦАП сохраняет неизменным полученное
значение в интервалах преобразования, что обеспечивает частотную характеристику
Система оптической цифровой грамзаписи 325
вида sinx/x с первой нулевой точкой на частоте/^ = 176,4 кГц. Аналоговый выходной
фильтр представляет собой НЧ-фильтр Бесселя 3-го порядка с частотой среза
30 кГц. Крутизна фронта характеристики пропускания фильтра 18 дБ/окт., затухание
на частоте 4fA = 176,4 кГц около 30 дБ. Такое небольшое затухание оказывается
вполне достаточным, так как в полосе частот от 20 до 156 кГц работает цифровой
фильтр, и зеркально-симметричные полосы 176 + 20 кГц подавлены на 18 дБ схе-
мой выборки - хранения (частотная характеристика вида sinx / х). Таким образом,
затухание высокочастотных составляющих спектра дискретизации составляет около
50 дБ.
17.3.8.	Цифро-аналоговый преобразователь (ЦАП)
Требования, которым должен удовлетворять ЦАП:
•	длительность преобразования меньше 5 мкс, (Тс < 5 мкс);
•	собственный относительный уровень шума не хуже —100 дБ;
•	нелинейность преобразования (погрешность, обусловленная отклонениями от
линейности) не больше 0,5 младшего значащего разряда (монотонная характери-
стика);
•	изменения параметров преобразования при изменениях температуры окружающей
среды и колебаниях напряжения питания должны быть не больше 7,5 х 10-6.
Кроме того, требуется, чтобы сигналы управления выдачей данных были стабиль-
ными во времени (без дрожаний), допустимая временная нестабильность Д/7 < 1 нс.
Существует несколько способов реализации ЦАП.
Двойной интегратор (“dual-slope”)
Структурная схема двухканального звукового ЦАП, построенного по принципу двой-
ного интегрирования, приведена на рис. 17.3.11. Соответственно кодовым словам два
источника тока при соотношении 1:128 заряжают два интегратора, которые одно-
временно служат сглаживающими фильтрами. Кодовые слова вводятся последова-
тельно с частотой f = 2 х 16 xfA = 1,41 МГц. В начале периода преобразования
конденсатор СА разряжается через полевой транзистор, работающий в режиме ключа.
Зарядка конденсатора СА в зависимости от длины кодовых слов может длиться от
102 t2 до 367 t2 (здесь t2 = l/f2 соответствует такту 2). При частоте /2 = 35 МГц
длительность зарядки конденсатора ta < 10,5 мкс, что позволяет преобразователю
работать в двухканальном режиме. При этом дополнительный мультиплексор ком-
мутирует образованный сигнал непосредственно на выход, а в другом канале в это же
время происходит зарядка конденсатора.
Модифицированная резистивная матрица
С помощью цепочки высокоточных резисторов производится пассивное деление тока с
последовательным отношением 1:2:4:8:16... соответственно весу разрядов слова
Такое же деление тока можно осуществить с помощью активных цепей обратной связи
с соответствующими резистивными или полупроводниковыми элементами, обладаю-
щими различными свойствами. Быстродействие дифференциальных усилителей, вы-
полняющих функцию ключей, различно, поэтому коммутирующие импульсы на
выходе имеют небольшие пики. Для их подавления на выходе часто включают
326 Глава 17
-15В
© BURR-BROWN
Рис. 17.3.11. 16-разрядный ЦАП РСМ-52/53 (фирмы Burr-Brown) с модифицированной цепочкой
R 2R [17.13].
сглаживающий фильтр, который работает как схема выборки-хранения, отпирающая
цепь лишь при установившемся сигнале.
На рис. 17.3.12 приведена структурная схема широко распространенного ЦАП с
модифицированной резистивной матрицей Л-22?. Три старших разряда декодируются
отдельно и дают 8 ступенчатых значений тока /СЗР = 0... 1,75 мА. Оставшиеся 13
разрядов декодируются в другом преобразователе. Разряды 4-12 получаются путем
деления тока 70 одинаковых источников матрицей 2-2Л. Разряды с 13-го до младшего
значащего (включительно) получаются при использовании источников тока, ра-
ботающих в режиме делителя с соотношением 1: 2:4:8 (транзисторы с различной
эффективной площадью эмиттера). Первый младший значащий разряд соответствует
ступени тока 30 нА, настройка проводится с помощью цепочки резисторов Rx~Ry без
нарушения внутреннего отношения деления. Для того чтобы выдержать требуемую
точность, мощность рассеяния ИС удерживается неизменной независимо от входного
кодового слова. Эта мера позволяет свести термически обусловленные ошибки до
значений меньше 0,0001%.
Преобразователь с динамической подстройкой элементов
Частный случай ЦАП, работающих по принципу взвешивания тока в соответствии
1:2:4:8:16..., представляет собой схемы с динамической подстройкой элементов
(“dynamic element matching”, DEM). Принципиальная схема используемых в таком
преобразователе активных делителей тока (“swithed currend divider”, SCD) приведена на
рис. 17.3.13,0 Здесь кроме пассивного деления тока осуществляется еще зависимое от
Рис, 17.3.12. Принцип работы коммутируемого активного делителя тока, работающего с динами-
ческим согласованием элементов (а), временные функции сигналов (б), структурная схема
14-разрядного ЦАП TDA 1540 фирмы Volvo (в), схема включения (г) [17.9, 17.14].
328 Глава 17
Рис. 17.3.13. LC-фильтр НЧ 9-го порядка с характеристикой Кауэра (а) и его активный эквива-
лент. (б).
времени переключение тока. Входной ток 21 делится на два составляющих тока и 12.
1^=1-М, 12 = 1 + Ы.	(17.3.12)
Оба полученных тока в одинаковые отрезки времени Г/2 пропускаются на два выхода,
таким образом усредненные во времени выходные токи 73 и 14 точно равны току Г.
13 = (11Т/2 + 12Т/2) = 1, Ц = (12Т/2 + 11Т/2) = 1.	(17.3.13)
Если отрезки времени пропускания двух токов не одинаковы (скважность коммутации
не 1: 1), то суммарная ошибка получает величину
(Дх/х) = (ДТ/Т)(А7/7).	(17.3.14)
Свести эту ошибку до такой малой величины удается благодаря тому, что скважность
последовательности обеспечивается с большой точностью довольно простыми сред-
ствами. Так, например, при ДТ/Т=0,01% и Д7/7 = 1% остаточная ошибка Дх/х =
= 0,0001%.
Структурная схема ЦАП, работающего по принципу динамической подстройки
элементов (DEM), приведена на рис. 17.3.13,6. Ток на выходе каждого делителя имеет
остаточную пульсацию, величина которой определяется неточностью коэффициента
деления и пиками коммутирующих импульсов. Эту волнистость можно ликвидировать
с помощью внешних сглаживающих конденсаторов. Поскольку каждый активный
делитель тока требует для питания транзисторного ключа дополнительное напряжение
Система оптической цифровой грамзаписи 329
порядка 2 В, то последовательное включение нескольких делителей затруднительно.
Выход из положения дают дополнительные делители, которые в одном каскаде
позволяют реализовать два делителя с отношениями деления 1:1:2. Такой режим
работы делителей достигается попеременным переключением четырех составляющих
токов (входной ток делится на 4 составляющие). Кроме того, деление тока в
отношении 1:2:4:8 позволяет в обычном делителе получить 4 младших значащих
разряда.
17.3.9.	Аналоговый сглаживающий фильтр
На выходе ЦАП всегда имеется управляемый по заданной программе переключа-
тель коррекции. К нему подключается сглаживающий фильтр НЧ, который подавляет
высокочастотные составляющие спектра модуляции и другие мешающие компоненты
цифровых управляющих сигналов. В системах без передискретизации в этих целях
используются обычно эллиптические фильтры высоких порядков (9 13) (фильтры
Кауэра), АЧХ которых в полосе пропускания имеет определенную волнистость
(волнистость реальных фильтров aD составляет от 0.1 до 0.5 дБ). Вводимое фильт-
ром затухание на частотах выше половины частоты дискретизации составляет
as 60-80 дБ. Крутой срез частотной характеристики фильтра и ее волнистость в
области пропускания вызывают фазовые искажения, что в свою очередь приводит к
появлению выбросов на фронтах сигналов.
В качестве сглаживающих используются также пассивные LC-фильтры и активные
звенья с частотно-зависимым отрицательным сопротивлением (frequency dependent
negative resistance, FDNR) [17.15-17.17]. Принципиальная схема НЧ-фильтра Кауэра
на LC-элементах и схема фильтра на элементах с отрицательным сопротивлением
(FDNR) приведены на рис. 17.3.13. Реальный фильтр на элементах с отрицательным
сопротивлением, выполненный по гибридной технологии, показан на рис. 17.3.14 и
имеет следующие характеристики:
•	полоса пропускания ...................................... от 0 до 20 кГц,
с неравномерностью частотной характеристики	+ 0,2 дБ;
•	область непропускания ........................................ выше	25 кГц,
затухание не менее 80 дБ:
•	отношение сигнал/шум..................................... ПО дБ;
•	коэффициент нелинейных искажений на частоте 1 кГц...........0,02%;
•	групповое время задержки на частотах ниже 19 кГц................ не	больше
+ 10 мкс (фазовая коррекция).
В системах с передискретизацией достаточно использовать фильтры с меньшей
крутизной ската частотной характеристики, у которых лучше фазовые свойства.
Такими являются, например, фильтры Бесселя (схема Sallen & Key).
Апертурное затухание в ЦАП (или в сглаживающем фильтре) вследствие задержки
на. время хранения Тн
sin(jr/T„)
I =	. = sin (л/Тн), <рл(/) = nfTH (рад)	(17.3.15)
W7H)
на частоте 20 кГц при Тн ТА составляет в среднем 3,2 дБ (— 0,75 дБ при Тн = ТА/2 и
— 0,2 дБ при Тн = Тл/4). Схема апертурной коррекции совмещается обычно со схемой
формирования частотной характеристики фильтра НЧ.
330 Глава 17
С коррекцией группового Фильтр без коррекции груп-
времени задержки	пового времени задержки
Рис. 17.3.14. Входной/выходной аналоговый активный фильтр НЧ цифровых звуковых систем,
выполненный по гибридной технологии (а), прямоугольный импульс при / без фазовой коррекции
{б) [17.17, 17.18].
17.4. Примеры схем
В проигрывателях компакт-дисков первого поколения устройства управления и
обработки сигналов были дискретными и строились на стандартных ИС. В лазерных
проигрывателях второго поколения (начиная приблизительно с 1984/1985 г.) уже
применялись специально разработанные приводные механизмы и системы управления
на логических ИС с устройствами коррекции ошибок и искажений, для которых
разработаны соответствующие алгоритмы программного управления. В новых про-
игрывателях применяются специальные ЦАП и фильтры с улучшенной временной
стабильностью параметров. Как правило, эти ЦАП работают с двух- или четырех-
кратной передискретизацией. Улучшенные алгоритмы позволяют с большей точ-
ностью проводить адресование фрагментов записи на диске, облегчают их поиск и
доступ при многократно ускоренном вращении компакт-диска.
Система оптической цифровой грамзаписи 331
Рис. 17.4.1. Структурная схема современного проигрывателя компакт-дисков (а), удешевленный
вариант (6) (разработка фирмы Volvo).
Обобщенная структурная схема проигрывателя цифровых компакт-дисков второго
поколения приведена на рис. 17.4.1. Рассмотрим подробнее схемы узлов проигрывателя
на рис. 17.4.2.
332 Глава 17
Дисковод
CDM2
и
Лазер
VBB
Привод
фокусировки
LPF
Привод
управления
вращением
диска
D1-D4 GND LO LM FE
HFBX
Фотоде-
тектор
Питание
Радиальн.
привод
НПвых
ТОД 5708
Процессор сигнала фотодиода
RE1 RE2 RD Si DODS TL
—5B
—5B
+5В —5В
VDD DEC VBB
+5В
HFD
Процессор
управления
'--RE
4--DAC
RE1 RE2
ВО-ВЗ
TDA 5709
Процессор
радиальных
ошибок
+5 В
3
Блок управления приводом
Панель индикации
и пульт управления
Система оптической цифровой грамзаписи 333
Узел приводного механизма (CDM2)
Приводной механизм смонтирован на шасси из пластмассы размерами 13 х 10 х 3 см,
масса шасси 325 г. На этом же шасси смонтирован безынерционный качающийся рычаг
(тонарм) с оптической системой воспроизведения, работающей по принципу одного
луча. Для фокусировки луча используется однолинзовый сферический объектив с
асферической пластмассовой насадкой и однолинзовым коллиматором Вместо рас-
щепляющей призмы установлено простое полупрозрачное зеркало.
МС
HFI
FB
HFD
GRA
QDA
GCL
CRI
SWAB/
SSM
8.
Дин. ОЗУ
16Kx4
CAS RAS
R/W
А0-А7 С
D1-D4
+5V
MUSB
VDE
ATSB
XOUT
Блок декодера
—-+5В
Только для усилителей
головных телефонов
+10 В* -10В1
Нестабил.
SAA 7210
Декодер
SCAB
SDAB
CLAB
DAAB
EFAB
WSAB
4s
/'6
SCAB
SDAB
SLAB
DAAB
EFAB
WSAB
SAA 7220
XIN
Цифровой фильтр
TEST
Блок питания
—+5В
VDD
НН?
+5В-5В-15В
Vbb
'on
RD/ОС
DEEM
XTAL1
16
13
19
10
MUTE
XTAL2
CEFM
+ 5В
Звук
XSVS
DABD
DATA
-5B
DOBM
CLBD
WSBD
- 5B
+5В
TDA 1541
Сдвоенный ЦАП
Выход
►на головн.
►телефоны
AG.ND
DGND
AOL AOR
SCK
+ 10B -10B
TDA 1542
Фильтр ЗВ.
сигналов
25
ВСК
MWS
—►Выход
цифровых
сигналов
звуков
Рис. 17.4.2. Платы с ИС и другими элементами современного проигрывателя компакт-дисков.
334 Глава 17
Узел обработки сигнала на фотодиодах TDA 5708
Сигналы фотодиодов поступают на предварительный усилитель в ИС, в которой
смонтированы также каскады автоматического регулирования усиления (АРУ) инфор-
мационных сигналов (ВЧ) и сигналов регулирования привода (НЧ). В этой же
микросхеме находятся детектор сигналов слежения за дорожками и эквалайзер
информационного сигнала. ИС вырабатывает весь комплект сигналов для управления
фокусирующим устройством и полупроводниковым лазером.
Узел слежения за дорожками TDA 5709
Обработанный в узле TDA 5708 сигнал слежения за дорожками (сигнал радиальной
ошибки) дополняется компонентами для автоматического контроля за симметрией,
начальными условиями и сигналом девиации частотой 600 Гц (постоянное смещение
дорожки). Дополнительно микросхема вырабатывает сигнал слежения за дорожкой
при быстрых переключениях направления движения диска (ускоренный поиск нужного
фрагмента записи, повторы воспроизведения, паузы).
БИС помехоустойчивого декодера SAA 7210
Декодер кодов 8/14 EFM и Рида - Соломона CIRC на микросхеме SAA 7210 технологии
и-МОП содержит:
•	демодулятор с адаптивным сепаратором данных;
•	процессор данных субкода (ускоряет выдачу дополнительной информации Q на
главный процессор);
•	декодер кода Рида - Соломона (коррекция групповых ошибок до 15 кадров);
•	промежуточное ЗУ на 64 кадра для коррекции линейной скорости (детонации);
•	каскад простого маскирования ошибок (интерполяция одного отсчета, повтор
отсчета).
Блок обнаружения ошибок адаптивного кода с перемежением Рида - Соломона рабо-
тает по принципу четырехступенчатого маскирования ошибок. Первые флаги ошибок
дает декодер группового кода (8/14). В зависимости от полученной метки в каждом из
двух декодеров Рида - Соломона происходит либо самостоятельная коррекция до двух
поврежденных символов, либо коррекция стиранием до 4 символов (адаптивный
декодер). На следующие схемы обработки поток данных поступает по шине 12S.
БИС маскирования ошибок и передискретизации SAA 7220
В этой микросхеме осуществляется линейная интерполяция сигнала, содержащего до 8
(максимум) остаточных поврежденных отсчетов, следующих один за другим. При
более длинных выпадениях перед маскированием удерживается последний корректный
отсчет. Передискретизация f'A = 4fA проводится с помощью трансверсального фильтра
с п — 120, который уменьшает волнистость характеристики и увеличивает затухание в
полосе запирания до 60 дБ. Эта же ИС обеспечивает плавный ввод и вывод сигналов в
паузах старт-стопного режима, ослабляет сигнал на 12 дБ в режиме ускоренного
поиска нужного фрагмента записи на диске. Кроме выхода на шину I2S микросхема
имеет также цифровой выход формата Philips/Sony.
Цифро-аналоговый преобразователь TDA 1541
Эта микросхема содержит два раздельных 16-разрядных преобразователя, работаю-
щих по принципу динамической подстройки элементов (“dinamic element matching”,
DEM). Максимальная скорость потока данных 6 Мбит/с, длительность перехода на
+ 1 младший разряд около 1 мкс.
Система оптической цифровой грамзаписи 335
Аналоговый выход TDA 1542
Схема рассчитана на два канала. Она содержит несколько операционных усилителей,
которые позволяют подключать различные аналоговые фильтры. Кроме того, имеют-
ся посткорректор, схема приглушения сигнала и выходы для подключения головных
телефонов к каждому каналу.
17.5.	Сравнение различных способов коррекции ошибок
Ниже приведена таблица параметров коррекции и маскирования ошибок, реализо-
ванных в аппаратуре разных поколений. На рис. 17.5.1 приведена сравнительная
	1-е поколение	2-е поколение	1986 г.
Исправление пакетов ошибок	4 кадра	7-12 кадров	15 кадров
Промежут. синхронизация	4 кадра	4 кадра	64 кадра
Маскирование ошибок	Запирание 1 х Интер- поляция	Мягкое запирание Повтор отсчетов 1 х Интер- поляция	(Мягкое запирание) Повтор отсчетов М ногократная интерполяция
ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ ИСПРАВЛЕНИЕ	ИНТЕРПОЛЯЦИЯ ЗАПИРАНИЕ
ДЕКОДЕР	(макс. 7 кадров)	(1 отсчет)
SAA 7210 SAA 7220	ИСПРАВЛЕНИЕ	ИНТЕРПОЛЯЦИЯ ЗАПИРАНИЕ (макс. 15 кадров)	(8 отсчетов)
Рис. 17.5.1. Корректирующие возможности микросхем обнаружения и исправления ошибок I и II
поколений [17.8].
таблица возможностей коррекции ИС первого поколения (корректор ошибок SAA 7020,
схема маскирования SAA 7000) и типы микросхем. На рис. 17.5.2 в виде графиков даны
результаты сравнения декодеров с различной стратегией коррекции ошибок.
В системах маскирования максимальная ошибка етах возникает либо на максимуме
сигнала, либо в области максимальной крутизны нарастания сигнала. При частоте
дискретизации fA для гармонических сигналов частотой / ошибка в самом неблаго-
приятном случае составляет:
без коррекции епшх	-200%,
в схеме блокировки етах	-100%,
при повторах отсчетов етах	-628 [flfA)	%,
при линейной интерполяции emax-495 %.
Частотные зависимости остаточной мощности потерь для разных способов маскирова-
ния ошибок приведены на рис. 17.5.3.
336 Глава 17
(1)... Простой декодер
(2)... Улучшенный декодер
(3)... Супердекодер
Вероятность ошибки символа на выходе
Рис. 17.5.2. Свойства декодеров раз-
ных стратегий при статистическом
распределении ошибок (типовая веро-
ятность входной ошибки 10-3).
Рис. 17.5.3. Остаточная мощность помех в зависи-
мости от частоты сигнала при разных способах
маскирования ошибок: запирание, повтор отсчета,
линейная интерполяция, полином 5-го порядка.
17.6.	Сравнение способов преобразования
цифра - аналог
Наиболее распространенные способы преобразования цифра - аналог:
•	14 разрядов, простая дискретизация;
•	16 разрядов, простая дискретизация;
•	16 разрядов, двухкратная передискретизация;
•	14 разрядов, четырехкратная передискретизация с обратной связью по ошибке;
•	16 разрядов, четырехкратная передискретизация;
•	(16 + 2) разрядов, преобразование с плавающей запятой и передискретизацией;
•	18 разрядов, преобразование с передискретизацией;
•	одноразрядная 256-кратная передискретизация (БИС III поколении).
1	7.6.1. Аналоговые фильтры
Результаты влияния эффектов апертуры ЦАП (схема выборки - хранения 0-го
порядка, zero-oder hold) по всему периоду дискретизации Т' = /fA на амплитудно-
частотную характеристику и необходимые фильтры для трех способов преобразования
показаны графически на рис. 17.6.1.
Система оптической цифровой грамзаписи 337
	Передискретизация		
	нет	2-кратная	4-кратная
Ослабление на частоте 20 кГц в полосе пропускания	3,2 дБ	0,75 дБ	0,20 дБ
Граничная частота фильтра /9	24,1 кГц	68.2 кГц	156,6 кГц
Ослабление на граничной часто- те/.	3,9 дБ	И дБ	18 дБ
Аналоговый фильтр с ослабле- нием 70 дБ	>9 пор.	>4 пор.	~3 пор.
(17.6.1)
20 кГц
-3,2 дБ
Фрагмент
графика
Амплитуда
а
Аналоговый
фильтр 9-го
порядка
Фильтрация sin х/х, обусловленная
удерживающей функцией ЦАП;
удержание для:
период выборки 1/4	/
I период выборки 4/4 а
Спектр входного
сигнала ЦАП
Фильтрация sin х/х, обусловленная
двухкратной передискретизацией
б
Амплитуда
Спектр входного
сигнала ПАП
к-80дБ----/ я
из-за аналоговой Аналоговый
фильтрации фильтр 6-го
порядка
ж-80 дБ
из-за цифровой
фильтрации
Аналоговая
фильтрация Спектр входного
3-го порядка сигнала ЦАП
фильтрация sin х/х,
обусловленная
четырехкратной
интерполяцией
Амплитуда
176,4 кГц
88,2 кГц
132,ЗкГц
»-60дБ----' 44,1 кГц
из-за цифровой
фильтрации
Рис. 17.6.1. Требуемые аналоговые фильтры с апертурной коррекцией для преобразования Ц/А:
без передискретизации (о), двухкратная передискретизация (б), четырехкратная передискретизация
(в) [17.8].
338 Глава 17
1	7.6.2. Достижимые отношения сигнал/шум
В идеальной системе с ИКМ максимально достижимое отношение сигнал/шум
(SNR0) в полосе частот Во определяется только числом квантованных значений
амплитуд (N бит) и частотой дискретизации fA (рис. 17.6.2,а) в процессе А/Ц преобра-
зования. В системе компакт-диск при N = 16 бит fA =44,1 кГц и Ва = 20 кГц макси-
мально достижимое отношение сигнал/шум для гармонического сиг нала составляет
SNR0 = 16-6,02 + 101g (44,1/40) + 1,76 = 98,5 дБ.	(17.6.2)
В реальных системах всегда присутствуют ограничивающие факторы, к которым
относятся:
•	конечная длина кодовых слов при цифровой обработке сигнала;
•	нелинейности преобразования аналог/цифра и цифра/аналог;
•	тепловой шум аналоговых элементов схем.
Модель системы для приближенного расчета шумовых свойств можно получить,
если указанные мешающие факторы считать некоррелированными источниками шума
с соответствующим спектром (рис. 17.6.2,6). Достижимое отношение сигнал/шум
SNRmax представляется в виде геометрической суммы составляющих разных источни-
ков SNR,
SNR^ = - 101g( £ 1OSNR«/10 ).	(17.6.3)

Рис. 17.6.2. Модель идеальной системы передачи с ИКМ (а), реальная система с помехами в виде
некоррелированных источников шума (б).
Система оптической цифровой грамзаписи 339
Шум
квантования
Шум
округления
Шум
квантования
Тепловой
шум
Тепловой	Суммарный
шум	шум
Чисто аналоговая фильтрация	-98 дБ	-98 дБ		<-110 дБ	-90 дБ ... -100 дБ	-88,5 дБ ... -93,8 дБ
Частично цифровая фильтрация, 2-кратная передискретизация	-98 дБ	-101 дБ	-101 дБ	<-110 дБ	—100 дБ	-93,8 дБ
В основном цифровая' фильтрация, 4-кратная передискретизация	-98 дБ	-104 дБ	-104 дБ	< — 110 дБ	- 110 дБ	-95,6 дБ
В основном цифровая фильтрация, 4-кратная передискретизация + обратная связь по ошибке, 14-разрядный ЦАП, точность ± 1/4 МЗР	-98 дБ	-100 дБ	-98 дБ	<-110 дБ	<-110 дБ	-93,8 дБ
Рис. 17.6.3. Отношение С/Ш для различных систем воспроизведения компакт-дисков [17.8].
Нарушения линейности преобразования аналог-цифра и цифра-аналог при этом
учитываются как дополнительное квантование с соответствующей частотой дискре-
тизации. Реальные величины отношения сигнал/шум, которые могут быть достигнуты
в системах с различной интерполяцией, приведены в таблице на рис. 17.6.3. Отметим
попутно, что в 14-разрядном ЦАП фирмы Philips, работающем с передискретизацией,
обеспечивается 15-разрядная линейность (ошибка линейности ±1/4 вместо ±1/2
младшего значащего разряда). Без этой меры отношение сигнал/шум, несмотря на
интерполяцию, было бы на 6 дБ меньше.
17.7.	Основные требования к системам преобразования
цифра / аналог
17.7.1.	Преобразователи Ц/А в мультиплексном режиме
Согласно стандарту на систему компакт - диска, дискретизация сигналов левого и
правого стереоканалов должна производиться одновременно. Если данные на ЦАП
двух каналов поступают со сдвигом во времени на ДТ, то между выходными сигналами
340 Глава 17
Такт Л/П
Данные
В+Х правый |
В+Х левый ।
। Д1=11,34мкс
+15В
15В 15В
2,2к
2,2 к
2В
19 1В
МР7512
Мультиплексор и схема выборки-хранения
2,2 к	2,2к
РСМ-52 V
D А ЦАП
МЗ-Данные-1-^
680
В+Х левый
МР 7512
В+Х правый
t = 22,68 мкс (fA = 44,1 кГц)
канал
Переключение С-А
Переключение С-В
Время установл.
I 2,5 мкс
----1-«-
аза удерж.
, ~8мкс
Правый канал
2,5мкс
♦Время
установл.
Фаза удерж,
~Вмкс
t =22,68 мкс
=44,1 кГц
t
Левая
= 2мкс
==4,5 г+С
g
Время установл.
1» 2,5 мкс
I
Данные
В+Х правый
В+Х левый
НЧ выход (лев)
НЧ-выход (прав)
----
Фаза удержания
удержания
а
б
t
t
t
Рис. 17.7.1. Канал воспроизведения в проигрывателе компакт-дисков с мультиплексным ЦАП
типа РСМ-52 V (а), управляющие сигналы (б), варианты снижения фазовых сдвигов левого и
правого стереоканалов (в) [17.13].
Система оптической цифровой грамзаписи 341
возникает сдвиг по фазе, зависящий от частоты
А(р = 360-/-АТ(град).	(17.7.1)
В случае когда оба канала обслуживает один ЦАП, работающий с временным
уплотнением, временной сдвиг в нормальных условиях составляет АТ = Т/2 = 11,3 мкс,
что вызывает фазовый сдвиг между сигналами левого и правого каналов А<р = 82° на
частоте/ = 20 кГц (рис. 17.7.1). Чередующиеся ИКМ-сигналы левого/правого каналов
поступают на ЦАП. Поскольку за время установления, которое составляет около
3 мкс, на выходе ЦАП могут возникнуть кратковременные выбросы, то схема
выборки-хранения включается лишь через 2,5 мкс после окончания преобразования.
Благодаря тому что время установления ЦАП весьма мало, временной сдвиг АТ между
сигналами левого и правого каналов может быть меньше Тл/2. Для этого схема
выборки-хранения одного канала должна включаться в конце периода дискретизации,
а схема выборки-хранения второго канала сразу в начале очередного периода
дискретизации (рис. 17.7.1,в):
А/п^ = 4.5 мкс ->А<р = 32 град/20 кГц.	(17.7.1а)
Сократить временной сдвиг между сигналами можно следующими приемами:
•	выбрав длительность удержания меньше Т/2 и сдвигая один к другому моменты
обращения отсчетов;
•	применяя передискретизацию:
2-кратную-АТ» Т'/2 « 5,7 мкс; А(р = 41 град/20 кГц,
4-кратную А7 % Т'/4 % 2,8 мкс; А<р = 20 град/20 кГц.	(17.7.16)
•	применяя аналоговые фазовые фильтры;
•	включив в один канал вторую схему выборки хранения, что позволит строго
синхронно получать сигналы обоих каналов.
17.7.2.	Дрожание фазы тактовых сигналов («джиттер»)
Быстрые колебания тактовых сигналов в ЦАП и схеме выборки-хранения,
вызванные неравномерностью линейной скорости диска при воспроизведении («джит-
тер»), приводят к паразитной широтно-импульсной и фазовой модуляциям сигналов,
т. е. к дополнительным искажениям. Если за паразитную девиацию моментов дискре-
тизации принять величину Aftff, вызываемые ею частотно-зависимые искажения сигна-
ла можно приближенно представить в виде ухудшения отношения сигнал/шум
/2л	
SNR' = - 201g -=-f- Areff (дБ).	(17.7.2)
/3	/
Для 16-разрядных систем при частоте сигнала 20 кГц максимально допустимая
девиация тактовых сигналов составляет 200 пс. Практически реальная величина девиа-
ции 1 нс, что соответствует 6 младшим значащим разрядам.
17.7.3.	Искажения максимальной скорости нарастания сигнала
Искажения скорости нарастания сигнала в ЦАП и подключенной к нему схеме
выборки-хранения вызывают дополнительные частотно-зависимые нелинейные
искажения. Их можно рассматривать как дополнительные паразитные составляющие
спектра-гармоники сигнала dn. При этом гармоники с частотой выше/л/2, как боковые
342 Глава 17
составляющие частоты дискретизации fA, попадают в полосу частот полезного сигнала
[2sin(7t/T)]2
тг • п(п2 — 4)
U TSK
------^-100 (%),
^max *
и = 3, 5, 7, ...,
(17.7.3)
TSR = SR LT
oi	max
Здесь SR-скорость нарастания сигнала на нарастающем и спадающем фронтах
(предполагается, что они одинаковы), Т период дискретизации, U-амплитуда сигна-
ла, (7так—максимальное напряжение сигнала (предельное значение размаха сигнала).
Используя эту формулу, можно видеть, что при частоте сигнала максимального уровня
20 кГц, 7gR = 1, коэффициент нелинейных искажений d3 = 0,2%. Уменьшить эти иска-
жения можно с помощью пассивного RC-фильтра, включенного на выходе ЦАП, или
сглаживающего конденсатора со строго экспоненциальной характеристикой заряда, а
также применяя операционный усилитель с большой допустимой скоростью нараста-
ния сигнала SR (20 В/мкс).
17.8.	ПЗУ на компакт-дисках
Постоянные запоминающие устройства на компакт-дисках-ПЗУ-КД (“read-only
memory”, CD-ROM) изначально были задуманы для хранения программ для ЭВМ и
поэтому были рассчитаны только на воспроизведение содержащейся на дисках инфор-
мации. По принципу действия, размерам и технологии серийного производства дисков
система ПЗУ-КД для ЭВМ совершенно идентична системе записи звука на компакт-
диски. Блок данных в обеих системах состоит из 2352 байт (в системе звукозаписи они
распределяются следующим образом: 2 байта на отсчет, по 6 отсчетов на сигналы
левого и правого стереоканалов в одном кадре, всего кадров в блоке 98). Таким
образом, блок данных состоит из и = 2(6 + 6) х 98 = 2352 байт). Блок данных в
системе ПЗУ-КД, состоящий также из 2352 байт, распределяется следующим образом:
2048 байт - информационные и 304 байт-дополнительные, используемые для адреса-
ции и защиты от ошибок (рис. 17.8.1). В таком виде сигнал данных, как бы
«псевдозвуковой» сигнал, по обычному формату записывается на компакт-диск
(помехоустойчивый код Рида-Соломона, код записи 8/14. субкоды Р и Q для
распределения сигнала по 99 «дорожкам»). При воспроизведении программы ПЗУ
осуществляется обычное декодирование и коррекция ошибок (но без маскирования),
затем восстановление исходного сигнала и, наконец, коррекция остаточных ошибок
(рис. 17.8.2). Таким образом, теоретически система является комбинированной, позво-
ляющей воспроизводить и звуковые, и «программные» (для ЭВМ) компакт-диски.
Объем памяти ПЗУ на компакт-дисках в режиме работы 1 (без защиты данных)
составляют около 553 Мбайт (60 раз по 60 с, 75 блоков по 2048 байт в секунду, т. е.
m = 60 х 60 х 75 х 2048 = 552,96 Мбайт). Время доступа к информации от 1 мс
(переход между смежными дорожками) до 1 с (переход с внутренней дорожки на
внешнюю). При использовании кода с защитой от ошибок остаточный поток ошибок
составляет не более 10"12 (практически реально значение 10“1б) при потоке ошибок на
самом диске 10”3. На практике, когда такая высокая степень защиты от ошибок не
требуется (например, в системах записи звука или видеосигналов), используется так
называемый режим 2 со скоростью передачи данных 75 х 2336 = 175,2кбайт/с =
= 1,4 Мбит/с.
Система оптической цифровой грамзаписи 343
Рис. 17.8.1. Структура блока данных (без кодов Рида Соломона, 8/14 и субкодирования) в
проигрывателе звуковых компакт-дисков (а), ПЗУ на компакт-диске в режиме 1 (б), ПЗУ в режиме
2(e). Числа в скобках указывают длину слов в байтах.
17.9.	Универсальная система записи
на компакт-диски «Интерактив»
Так называемая система «Компакт-диск-1» («КД-интерактив») представляет собой
универсальную систему записи и воспроизведения звуковых и видеосигналов, тексто-
вых материалов, а также программ для микроЭВМ с процессором 68000 фирмы
Motorola. В системе «Интерактив» используются компакт-диски стандартных разме-
ров, формат записи-специальный (CD-ROM, режим 2) Этот формат существует в
двух вариантах (рис. 17.9.1):
•	форма 1 предназначена для систем записи текстовых материалов, данных ЭВМ,
сильно уплотненных сигналов изображения;
•	форма 2 предназначена для систем записи в реальном масштабе времени звуковых
сигналов и сигналов изображения.
Благодаря такой иерархии проигрыватели компакт-дисков, реализованные по варианту
1 (CD-1), могут воспроизводить компакт-диски любого формата записи, как показано
на схеме рис. 17.9.2.
Скорость передачи данных в этой системе составляет 153,6 кбайт/с = 1,228 Мбит/с
(форма 1) и соответственно 174,6 кбайт/с = 1,411 Мбит/с, максимальная длительность
непрерывного воспроизведения компакт-диска -72 мин. Для записи разнотипных сиг-
налов (звук, видео, текстовые материалы) разработаны различные способы кодиро-
вания.
Рис. 17.8.2. Структурная схема устройства воспроизведения ПЗУ на компакт-диске [17.23].
Система оптической цифровой грамзаписи 345
Рис. 17.9.1. Структура блока данных (без кодов Рида-Соломона, 8/14 и субкодирования) для
ПЗУ на компакт-диске в режиме 2(a), интерактивный КД формата 1 (б), интерактивный КД
формата 2(e). Числа в скобках указывают длину слов в байтах.
Диск	Прогрыватель	Оконечное
устройство
Рис. 17.9.2. Совместимость компакт-дисков различного назначения.
346 Глава 17
Запись звука
В зависимости от способа кодирования звуковые сигналы могут занимать от 100 до 6%
общего потока данных. Остальная часть потока может использоваться для записи
видеопрограмм, текстовых материалов (рис. 17.9.3). Максимальная частота дискре-
тизации в системе по форме 1 снижена с 44,1 до 37,8 кГц, так как из предусмотренных
для полезной информации 2352 байт на блок приходится только 2048 или 2318 байт.
С целью сокращения потока данных для кодирования звуковых сигналов используется
способ адаптивной дифференциальной импульсно-кодовой модуляции (ADPCM). Из
полученных отсчетов образуется весовой коэффициент сигнала, который сравнивается
с собственно входным сигналом; затем по результатам этого сравнения проводится
квантование сигнала и его передача. Алгоритм для расчета весового коэффициента
изменяется в зависимости от вида сигнала.
Запись видеосигналов
Ограниченные самой системой скорость потока данных и емкость памяти позволяют
записывать только неподвижные изображения. Разрешающая способность изображе-
ния системы ПАЛ составляет 384 х 280 элементов (в разрабатываемых системах ТВЧ
разрешающая способность изображения ПАЛ составляет 768 х 560 элементов). Пре-
дусмотрены несколько классов качества воспроизводимых изображений:
•	Естественные изображения. Запись ведется со сжатием потока данных до
108 кбайт/кадр способом дифференциального 4-разрядного кодирования яркостно-
го и цветоразностных сигналов по формату 4:2:2; емкость записи на диске - 5500
кадров изображения; скорость воспроизведения с одновременным речевым сопро-
вождением 1,5 кадр/с.
•	Высококачественные графические изображения. Кодирование сигналов R, G, В
(красного, зеленого, синего) по формату 5:5:5; скорость передачи данных около
108 кбайт, или соответственно 215 кбайт/кадр при 8- или 15-разрядном квантова-
нии, емкость памяти до 2750 кадров при цветовой температуре 32 К, или 5500
кадров 256 тональностей цвета (нормальная разрешающая способность).
•	Графика. Цветные справочные таблицы (“color look-up table”, CLUT) 256 цветных
тональностей, различные конфигурации кодирования (8 бит, 7 + 7 бит, 4+4 + 7
бит).
•	Мультфильм. Кодирование с уплотнением потока данных и использованием
укороченного кода (максимум 192, минимум 1), поток данных 10 кбайт/кадр при
256 цветовых тонов, максимальная скорость 17 кадр/с.
Кроме того, возможны разные видеоэффекты, например изображение в изображении,
наплывы, сдвиги границ изображения и др. Стандарт изображений универсальный, г. е.
позволяет воспроизводить цветные изображения по системам ПАЛ, СЕКАМ, НТСЦ.
Правда, для каждой системы требуется соответствующий декодер в телевизоре. В
принципе система может быть использована и в будущем для записи изображений
телевидения высокой четкости (ТВЧ).
Запись текстовых материалов
•	Объектный код (“Bit mapped text”: 8 х 10 точечных матриц на каждый знак, 16
цветов, максимальная емкость записи 120 млн. графических знаков). Воспроиз-
водимые знаки изменяться владельцем аппарата не могут. Способ кодирования
зависит от назначения аппаратуры воспроизведения компакт-дисков, режимов ее
применения, характера использования библиотечного фонда.
•	Система «Текст» (2 байт на 1 знак, максимальная емкость памяти 300 млн. знаков),
предназначенная для систем передачи и записи текстовой информации. Текст
Область применения	Кодирование	Квантование	Частота дискретизап	Верхняя ии граничная частота	Макс, отно- шение С/Ш 1 кГц	Макс, число каналов	Макс, длитель- ность непре- рывного вос- произведения	Доля макс. потока данных на канал
Звуковой КД (супер- РСМ класс качества)	16 бит	44,1 кГц	20 кГц	98 дБ	1 х стерео	72 мин	100%
КД-1 А (грамзапись, высокока-дррр^ честв. воспроизведениеЛ музыки)	8 бит	37,8 кГц	17 кГц	~ 70 дБ	2 х стерео, 4 х моно	144 мин 5 ч	50% 25%
В (среднекачеств.	ADPCM воспроизведение музыки, УКВ-ЧМ радио- вещание)	4 бит	37,8 кГц	|7 кГц	~ 58 дБ	4 х стерео. 8 х моно	5 ч 10 ч	25% 12%
С1 (речь, AM радио- ADPCM вещание на СВ)	4 бит	18,9 кГц	8,5 кГц	~ 42 дБ	8 х стерео, 16 х моно	10 ч 20 ч	12% 6%
С2 (речь, телефония)	Фонемное кодирование							<6%
Рис. 17.9.3. Параметры разных уровней кодирования звуковых программ в интерактивных компакт-дисках.
348 Глава 17
кодируется побуквенно (1 байт на 1 знак) с дополнительными атрибутами (цвет,
размеры знаков, тип шрифта) I байт на 1 знак.
• Текст с кодированием знаков (например, по стандарту ASC II максимальная
емкость памяти 600 Мбайт). Способ кодирования зависит от назначения системы
или от фонетических требований кодирования речи. Разрешающая способность
текстового материала 40 знаков/20 строк или 80 знаков/40 строк.
17.10. Цифровые видеодиски
Система цифровых видеодисков («CD-видео») является комбинированной систе-
мой, объединяющей в себе свойства системы компакт-диск (звуковые компакт-диски) и
системы аналоговой записи телевизионных изображений на диски. Она позволяет
также осуществлять смешанные записи, а именно аналоговым способом записывать
изображения и цифровым стереофоническую программу звукового сопровождения
(квантование 16-разрядное, частота дискретизации 44,1 кГц). Проигрывающие устройст-
ва этой системы позволяют воспроизводить диски следующих форматов
•	Обычные цифровые компакт-диски диаметром 12 см с непрерывной длительностью
воспроизведения 70 мин.
•	Видеодиски (“CDV-single”) диаметром 12 см с 20-минутной записью звуковых
сигналов (с возможностью воспроизведения на обычных проигрывателях компакт-
дисков) плюс дополнительно воспроизведение аналогового видеосигнала длитель-
ностью до 6 мин и записанного в цифровом виде сигнала звукового сопровождения
(подложка и верхний слой дисков для отличия от дисков других систем окрашены в
золотистый цвет). Запись звука на дисках занимает зоны диаметрами от 50 до
74 мм, начальная частота оборотов диска 500 об/мин, направление считывания от
внутренней дорожки к внешней. Совместно записанные сигналы изображения и
звука занимают зону диаметром от 78 до 116 мм, частота вращения 2250 об/мин
(линейная скорость 11,5 м/с, направление считывания от внешней дорожки к
внутренней).
•	Видеоцифровые компакт-диски диаметром 20 см (CDV-EP, “extended play”) с
двадцатиминутной записью в аналоговой форме изображений и цифровой записью
программы звукового сопровождения на каждой стороне диска, диски с рабочим
слоем на обеих сторонах, начальная частота вращения 1500 об/мин, постоянная
линейная скорость около 11.5 см/с, направление считывания от внутренней дорож-
ки к внешней.
•	Долгоиграющие видеодиски диаметром 30 см (CDV-LP, “longplay”) с 60-минутной
(максимум) записью в аналоговой форме сигналов изображения и цифровой
записью сигналов звукового сопровождения на обеих сторонах диска.
•	Обычные оптические (воспроизводимые лазерным лучем) диски диаметром 20 и
30 см с аналоговой записью сигналов изображения и звука.
Дополнительно к двум новым видеодискам диаметром 20 и 30 см, воспроизводимым
при постоянной линейной скорости (CLV, “constant linear velocity”), предусмотрен такой
же формат дисков, которые воспроизводятся при постоянной угловой скорости (с
постоянной частотой вращения). Однако непрерывная длительность их воспроизведе-
ния вдвое меньше из-за реализации разнообразных эффектов: изменение темпа движу-
щихся изображений, воспроизведение в прямом и обратном направлениях, воспроиз-
ведение неподвижных кадров изображения. Параметры звукового сигнала на дисках
всех перечисленных форматов соответствуют стандарту системы компакт-диск: часто-
та дискретизации 44,1 кГц, квантование линейное 16-разрядное, запись звука стерео-
фоническая. В отличие от формата CD-I видеодиски для систем ПАЛ и НТСЦ
различны, сигналы несовместимы. Электрические параметры сигналов аналоговой
записи: полоса частот 5 МГц (с неравномерностью- 3 дБ), сигнал/шум 48 дБ.
18. Системы передачи и записи
сигналов с импульсно-кодовой
модуляцией (ИКМ)
18.1.	ИКМ-приставка к видеомагнитофонам
Для записи в цифровой форме двухканальных звуковых сигналов со скоростью
потока 2... 3,5 Мбит/с можно использовать существующие видеомагнитофоны: про-
фессиональные с полосой частот 5 МГц и бытовые с полосой частот 3,5 МГц. Для
этого преобразованные в цифровую форму звуковые сигналы вместе со вспомогатель-
ными цифровыми сигналами преобразуются в ИКМ-приставке к видеомагнитофону в
псевдовидеосигнал (неполный телевизионный сигнал без синхроимпульсов) и в таком
виде записываются на магнитную ленту.
Для бытовой аппаратуры видеозаписи уже предложен единый формат записи
(стандарт EIA-J, STC-007 для системы НТСЦ и стандарт STC-008 для систем ПАЛ и
СЕКАМ), рис. 18.1.1. Этими стандартами предусмотрены дискретизация с частотой
44,1 кГц, 14-разрядное квантование, введение предкоррекции и чередование сигналов
двух каналов.
НЧ-каналы	2	Защита от ошибок	Ь-смежный код, перемежение
Область частот	макс. 20 кГц	Исправление ошибок	CRCC Генераторный полином G(x) = х16 + х12 + х5 + х°
Частота дискретизации	44,056 кГц (NTSC) 44,100 кГц (ПАЛ/СЕКАМ)	Избыточность	54,3%
Квантование	14-разрядное равномерное	Общая скорость передачи данных	2,642 Мбит/с (NTSC) 2,625 Мбит/с (ПАЛ/СЕКАМ)
Предыскажения	Переключаемые, 50 мкс + 15 мкс	Кол-во ИКМ-строк данных на поле ТВ изображения	245 + 1 (NTSC) 294 + 1 (ПАЛ/СЕКАМ)
Дискретизация	Поочередно (начиная с левого канала)	Данных на одну ТВ строку	6 слов данных по 14 бит 2 слова четности по 14 бит 1 слово CRCC из 16 бит
Код преобразования	Двоичный дополнитель- ный код по модулю 2 (БВН)	1 управляющее сло- во на поле	Вводные данные 56 бит Идентификация 14 бит Адреса 28 бит Управление 14 бит Код CRCC 16 бит
Рис. 18.1.1. Системные параметры японского стандарта EIA-J (форматы псевдовидеосигнала для
записи на видеомагнитофон ИКМ звуковых сигналов).
350 Глава 18
Тип системы			R-DAT			
Режим		DAT			Исходная запись на ленте	
Параметры	Номи- нальное	Опт-1	Опт-2	Опт-3	нормаль- ная	расши- ренная
Число каналов	2	2	2	4	2	2
Частота дискретизации, кГц	48	32	32	32	44.1	.44,1
Квантование (бит/отсчет)	16	16	12 нелинейных		16	16
Формат ленты			Рис.	10		
Скорость ленты, мм/с	8,150	8,150	4,075	8,150	8,150	12,225
Скорость передачи данных, Мбит/с	2.46	2,46	1,23	2,46	2,46	2,46
Линейная плотность записи кбит/с	61,0	61,0	61,0	61,0	61,1	61,1
Код исправления ошибок	Двойной код Рида- Cj:(32, 28, 5) С2: (32, 26, 7)		-Соломона			
Способ модуляции			8 10			
Избыточность, %	37,5	58,3	37,5	37,5	42,6	42,6
Скорость данных субкода, кбит/с	273,1	273,1	136,5	273,1	273,1	273,1
Код ID, скорость данных, кбит/с	68.3	68,3	34,1	68,3	68,3	68,3
Размеры кассеты, мм			73 х 54 х 10.5			
Максимальная длительность запи- си, мин	120	120	240	120	120 (Толщина ленты 13 мкм)				80
Число дорожек		1 (Наклонно-строчная запись)				
Ширина дорожки, мкм		13,591			13,591	20,41
Ширина магнитной ленты			3,81 ( + 0,	-0,02)		
Рис. 18.2.1. Параметры систем R-DAT и S-DAT (цифровой магнитной записи звука с
Система передачи и записи с ИКМ 351
S-DAT
DAT	Исходная
запись
на ленте
Номи- Опт-1 иальное		Опт-2	Опт-3	
2	2	2	2x2	2
48	32	32	32	44,1
16	16	12 нелинейных		16
	Рис.	. 12		
47,6	31,7	23,8	47,6	43,7
2,4	1,6	1,2	1,2 х 2	2,205
64	64	64	64	64
Двойной код Рида- Ct : (29, 27, 3) С2: (40, 32, 9)		Соломона		
8-10				
36	36	36	36	36
128	85,3	64	64 х 2	117,6
10	6,66	5	5x2	9,19
	86	х 55,5 х	9,5	
90	135	180 (Толщина ленты		90 10 мкм)	98
20 + 2 (Продольно-строчная запись)				
80				
	3,81	( + 0, -0,02)		
вращающимися и неподвижными головками).
352 Глава 18
18.2.	Кассетный магнитофон
с ИКМ-преобразованием
18.2.1.	Формат цифровой записи S-DAT
Для цифровых магнитофонов продольно-строчной записи (“stationary head digital
audio tape”, S-DAT), в которых используются неподвижные магнитные головки и
магнитная лента в кассете или на катушке, в 1985 году был предложен проект
международного стандарта (рис. 18.2.1).
Как правило, используется магнитная лента с металлизированным рабочим слоем.
Информация одного НЧ-канала записывается на 20 параллельных дорожек (ширина
дорожки 65 мкм, расстояние между дорожками 15 мкм, рис. 18.2.2); благодаря такому
разделению полосы частот канала скорость магнитной ленты может быть небольшой.
Применение магнитных головок, изготавливаемых по новой технологии (магнитно-
резистивные, интегральные тонкопленочные), и магнитных лент с намного улучшен-
ными свойствами позволило уменьшить рабочую скорость ленты до 4,75 см/с; при
этом непрерывная длительность записи на одной кассете увеличилась до 90 мин.
18.2.2.	Формат цифровой записи R-DAT
В отличие от первого (продольно-строчного) формата цифровой записи, суще-
ствующий второй формат наклонно-строчной записи реализуется с помощью вращаю-
щихся магнитных головок (“rotary head digital audio tape”, R-DAT). Несмотря на
невысокую (меньше 1 см/с) линейную скорость магнитной ленты, относительная
скорость головки/ленгы очень большая (больше 3 м/с).
Международный стандарт системы R-DAT, предложенный в 1984 г. (рис. 18.2.1 и
18.2.3), предусматривает использование кассеты размерами 7,3 х 5,4 х 1.05 см. Непре-
Средняя линия ленты
Рис. 18.2.2. Расположение дорожек на
ленте в цифровой системе магнитной
записи с неподвижными головками
(S-DAT) [18.2].
Аналоговый блок Блок АЦП и ЦАП Блок обработки сигналов ( процессоры) Блок записи/воспроизведения
Рис. 18.2.3. Структурная схема устройства магнитной записи с вращающимися головками (R-DA1) | 18.2].
354 Глава 18
рывная длительность записи на кассете-80 или 120 мин. Магнитная лента шириной
3,81 мм огибает неподвижный барабан под углом 90°. Диаметр барабана 30 мм,
головки вращаются внутри барабана.
Для уменьшения переходных прониканий сигналов с дорожки на дорожку зазоры
смежных головок наклонены в разные стороны под углом 20° к направлению движения
ленты. В системе слежения за дорожками (automatic track finding «автотрекинг»)
используются два блока сигналов на каждую дорожку. К числу достоинств системы
автотрекинга относится и то, что она позволяет сделать конструкцию видеомагнито-
фона компактной (переносные автомобильные кассетные видеомагнитофоны) и обес-
печивает возможность поиска нужного фрагмента записи при скорости ленты до 200
раз превышающей номинальную рабочую скорость. Стандартом предусмотрены три
частоты дискретизации сигналов: 48, 44,1 и 32 кГц; при этом частота 44,1 кГц должна
использоваться только в каналах воспроизведения (совместимость сигналов, защита от
«видеопиратства»). Квантование 16-разрядное линейное, для записи длительных про-
грамм допускается возможность нелинейного 12-разрядного квантования, а также
снижение вдвое относительной скорости лента/головки. Предусмотрен отдельный
канал для записи дополнительной служебной информации. Скорость потока данных в
этом канале 273 кбит/с, что примерно в 4,6 раза больше, чем в канале субкода системы
компакт-диск.
Общий вид цифровой видеофонограммы, размеры и расположение дорожек записи
на ленте показаны на рис. 18.2.4. Один кадр (зона ИКМ) содержит 128 блоков.
ИКМ-сигналы левого и правого стереоканалов объединяются в группы из четных и
нечетных отсчетов и по диагонали записываются на магнитную ленту (перемежение,
рис. 18.2.5). Для промежуточной записи используется твердотельное ЗУ емкостью
2 х 64 кбит. Защита от ошибок обеспечивается применением двухступенчатого кода
Рида-Соломона. На первой ступени (С1) код 32,28 с кодовым расстоянием <7min = 5
дает проверочное слово Р и позволяет корректировать на этом этапе до 2 ошибок или
надежно опознавать до 4 ошибок. Вторая ступень (С2) по коду 32,26 дает проверочное
слово Q и при кодовом расстоянии <7min = 7 позволяет корректировать до 3 ошибок или
6 стертых символов. Интерполяция сигнала возможна даже в самом неблагоприятном
случае, когда потери сигнала доходят до 50% (рис. 18.2.6).
Защита от незаконного копирования
В сентябре 1987 г. фирмы-изготовители компакт-дисков и органы защиты авторских
прав высказали пожелание о принятии дополнительных мер для защиты электронными
средствами цифровых видеофонограмм на дисках и магнитных лентах от незаконного
копирования. С этой целью предложено выделение части спектра звукового сигнала
(Copy Code) из видеофонограммы-оригинала (на компакт-диске, на магнитной ленте)
с помощью режекторного фильтра (центральная частота 3838 Гц, полоса + 100 Гц).
Специальная схема в канале записи копии должна распознавать эту исключенную часть
спектра и прекращать запись. Имеются и другие компромиссные предложения,
реализация которых позволила бы, например, проводить одноразовую перезапись
способом «цифра-цифра».
18.2.3.	Видеозапись на ленту шириной 8 мм
Система магнитной видеозаписи на ленту шириной 8 мм (так называемая «Систе-
ма Видео-8») реализована в виде скомпонованных в одном блоке передающей теле-
визионной камеры и видеомагнитофона. Такой комплекс аппаратуры позволяет
записывать на магнитную ленту шириной 8 мм как видео-, так и звуковую программу в
двух вариантах: либо по одному каналу с ЧМ, либо по двум каналам с ИКМ
Система передачи и записи с ИКМ 355
Один блок= 36 символов (Вайтов)
1 символ 1 символ 1 символ 1 символ
32 символа
Синхрони- зация	Код иденти- фикации IC	1 Адресный [проверен - блок	|ные биты BA	[ IC ® ВА	ИКМ-данные+защита от ошибок
8 бит *"е Вит"' *8 бит "।" 8 бит	250 бит
@......Сложение по модулю 2
5
Рис. 18.2.4. Расположение дорожек на ленте в системе R-DAT(a) и структура блока данных (б)
[18.3].
(рис. 18.2.7). Перед записью сигналы НЧ сжимаются аналоговым компандером в
отношении 2:1, дискретизируются с частотой 31 кГц и линейно квантуются с точно-
стью 10 разрядов на отсчет. Затем полученные сигналы повторно компандируются уже
цифровым компандером, который обеспечивает более экономичное цифровое пред-
ставление с точностью 8 нелинейных разрядов на отсчет. Динамический диапазон
сигнала на выходе составляет 88 дБ, нелинейные искажения-около 0,5%, полоса
частот-от 20 Гц до 15 кГц. Помехоустойчивый код с перекрестным перемежением
(“cross interleave code”, CIC) позволяет из 8-разрядных слов получить проверочные
слова Р и Q, из которых с помощью кода Рида-Соломона (CRCC) выделяется
защитное слово, используемое при воспроизведении как флаг ошибок (рис. 18.2.8,о).
12*
356 Глава 18
Рис. 18.2.5. Перемежение отсчетов (а), организация перекодирующей памяти для перемежения и
перекрестное образование проверочных слов Р для С- и Q для С2-по мехоустойчивого кода (б)
[18.4].
Система передачи и записи с ИКМ 357
Рис. 18.2.6. Эффективность ис-
правления пакетов ошибок.
Зона
интерполяции
Зона
коррекции
Система 6-канальной записи звука с ИКМ
Японские фирмы Sony и Hitachi совместно разработали систему 6-канальной записи
звука с ИКМ на содержащуюся в кассете магнитную ленту шириной 8 мм. Размеры
кассеты 9,5 х 6,25 х 1,5 см. В системе используется также способ двойного компанди-
рования, но запись по шести каналам ведется на всю ширину магнитной ленты
(рис. 18.2.8,6).
18.3.	Цифровое спутниковое радиовещание
Связные и вещательные искусственные спутники Земли, разработанные в ФРГ,
наряду с телевизионными программами позволяют в одном уплотненном канале
передавать в цифровой форме сигналы 16 программ стереофонического радиовещания.
Обобщенная схема спутниковой системы цифрового радиовещания приведена на
рис. 18.3.1.
Частота дискретизации звукового сигнала в системе-32 кГц. Используется также
слоговый цифровой компандер, который преобразует 16-разрядные равномерно кван-
тованные исходные цифровые сигналы (дополняемые до 21 разряда) в поблочно
кодированные с точностью 14 разрядов на отсчет с плавающей запятой. Состоящий из
358 Глава 18
Параметр	NTSC	CCIR (ПАЛ)
Длительность записи (непрерыв- ной)	90 мин.	60 мин.
Число каналов НЧ	2	2
Угол охвата головки лентой	26,32°	26,29°
Аналоговый компандер	Фикс, коррекция, коэфф.	сжатия 2:1
Частота дискретизации	31,5 кГц (fA = 2fH)	31,25 кГц
Квантование	10-разрядный линейный линейный	перекодируется в 8-разрядный не-
Корректирующий код	Код с перекрестным перемежением (Р- и Q-слова четности на каждые 8 слов данных) и CRCC-код (16 бит) G(x) = х16 + х12 + х5 + х°	
Код обнаружения (CRCC) Код исправления ошибок (CIC)	Максимум 16 полных блоков, остаточная ошибка ^2“16 для >18 блоков 1 блок из 24	1 блок из 28	
Состав блока	8 х (1 адрес + 8 данных	+ Р + Q) + 16 CRCC = 104 бит
Скорость передачи данных	5,796 Мбит/с (DR = 368 fH) 5,750 Мбит/с	
Записываемый сигнал	Троичная модуляция (+1	,0, —1) («бифазная»)
Рис. 18.2.7. Параметры системы цифровой записи звука в видеомагнитофонах с лентой шириной
8 мм (Video-8).
3 бит масштабный коэффициент указывает, в какой амплитудной области находится
наибольший отсчет из каждых 64, переданных в данном блоке (за 2 мс). Значение
масштабного коэффициента соответствует изменению усиления вдвое, т. е. сдвигу
сигнального разряда на одну позицию. Таким образом сдвигается вся информация до
знакоопределяюшего разряда, благодаря чему при малых амплитудах сигнала пере-
даются 15-й и 16-й биты (и остальные до 21-го) кодовых слов канального кодирования
(рис. 18.3.2). На стороне приема все разряды в соответствии с весовым коэффициентом
сдвигаются в исходные позиции; при этом для высоких уровней разрешающая
способность составляет 14 или 15 разрядов на отсчет, для остальных сохраняется
разрешение в 16 разрядов на отсчет. Степень мешающего влияния неопознанных
поврежденных разрядов ограничивается амплитудами, соответствующими масштаб-
ному коэффициенту.
Далее формируются два главных кадра: А (стереоканалы с 1-го по 8-й) и В
(стереоканалы с 9-го по 16-й), которые следуют с частотой 32 кГц. В эти кадры
объединяются по одному 14-разрядному отсчету от каждого из 16 каналов, разряды
защиты от ошибок и дополнительная информация. Длина главных кадров-320 бит
Система передачи и записи и ИКМ 359
Электроника каналов
записи и воспроизведения
Рис. 18.2.8,а. Структурная схема видеомагнитофона Video-8 с каналом цифровой записи звука.
Рис. 18.2.8,6. Распределение участков
дорожки при 6-канальной цифровой за-
писи звука (блоком вращающихся го-
ловок).
(рис. 18.3.3). Один главный кадр разделен на 4 блока по 77 разрядов, которые с
перемежением собираются в два кодовых слова длиной по 154 бит. 64 главных кадра
составляют сверхкадр (период повтора 2 мс). Разряд дополнительной информации
каждого 77-битового слова образует в сверхкадре 64-битовое слово, в составе которого
передаются масштабный коэффициент (42 бит) и дополнительная информация PI.
Служебный бит каждого главного кадра образует в сверхкадре 64-битовое слово, из
которого 48 бит служат для обозначения содержания программы РА. Таким образом
обозначается режим передачи (моно/стерео), вид программы (всего их может быть 16)
и характер звука (речь/музыка). Кроме того, эти же биты несут информацию о
громкости передаваемого звукового материала и коэффициенте сжатия динамического
диапазона, которые можно регулировать на стороне приема.
Рис. 18.3.1. Обобщенная схема спутниковой системы цифрового радиовещания [18.11].
Система передачи и записи и ИКМ 361
Рис. 18.3.2. Преобразование 16/14 бит с плавающей запятой (с возможностью расширения).
Одиннадцать старших значащих разрядов каждого канального отсчета главного
кадра объединяются в слово из 44 бит, к которому добавляют ся 19 проверочных битов
модифицированного помехоустойчивого кода (63,44)- ВСН. (По три младших знача-
щих разряда при этом передаются без защиты.) Кодовое расстояние dmin = 8; на
стороне приема возможны коррекция только 2 ошибок и распознавание 3 ошибок,
которые могут быть маскированы. Масштабные коэффициенты левого и правого
каналов объединяются в одно кодовое слово 2x3 = 6 бит, которое защищается от
ошибок с помощью укороченного (14,6) кода ВСН и передается три раза подряд, что
позволяет корректировать две ошибки. Для канального кодирования используется
4-позиционная фазовая манипуляция (“phase-shift-keying”, 4-PSK). Графики зависи-
мости вероятности ошибок от канальных помех приведены на рис. 18.3.4.
18.4.	Цифровые предварительные усилители
18.4.1.	Предварительные усилители
со стандартными процессорами
В литературе [18.13] имеется описание цифрового предварительного усилителя с
коррекцией, построенного на двух стандартных процессорах (Fujitsy МВ 8764, длина
кодовых слов 16 бит, длительность цикла tc = 100 нс). На каждый звуковой канал
приходится по три полосовых фильтра и два процессора. Полосовые цифровые
фильтры с конечной импульсной характеристикой и с длиной кодовых слов п = 128
(128 коэффициентов) обеспечивают линейность фазовой характеристики усиления, что
в свою очередь позволяет повысить устойчивость схемы и подавить высокий допол-
нительный шум квантования, обусловленный относительно небольшой (всего 16 бит)
длиной слов внутреннего кодирования.
Спец, службы Синхронизация
2x8 бит* 2x8 бит
llllllli |o|o|o|o|’l’l’l’l
J I I I I I I jo|o|o|o|’|’l’k
г''
Ll(2n-1.)
4x11 бит Информация (СЭР) +19 бит Коррекция ошибок + Дополнительный бит (к)® +4х 3 бит Информация (МЗР)
Kl(n) L1 R1
L2 R2
__________________, ._______________________, ,_______________________, , • -• .(2п).
’IIIIIIIII |”|’| llllllli l”l’l llllllli l”l’l llllllli l”H I I I I I I I I 'I I I I I I I I |19| Il2|l3h4|l2|l3h|l2|l3|l4|l2|l3|l4
1	11	22	33	44
(n: Порядковый номер блока 1 ...8)
Rl(2n-1)
L2(2n)
R2(2n)
F1/2(2n-1/2n)
(2)
K2
КЗ
K4
Ii"
(п-1) К1м ,__________________________..______________________________________________________________________________
L1 I R1 I L2 I R2 I F1/2 || | || | L3 | R3 | L4 | R4 | F3/4 IJJJJJ L5 | R5 | L6 | R6 | F5/6 || | | | | L7 | R7 | L8 | R8 | F7/8 IHJJJ I
—।	L7...R8I
(5)	К5	(б)	Кб	(7)	К7	(8)	К8 | <r> ।
|L9 | R9|L10|R10 | РЭ/Ю IMJJJ L11 | R11 | L12 | R12 | F11/12 |Щ£! ЫЗ | R13 | L14 |R14 | F 13/14	L15 | R15 | L16 | R16 | F15/16 |Щ£ I
L9...R10 (МЗР)	L11...R12	L13...R14	L15...R16
| L1 | R1 | L2 I (
L1...R2(M3P)
L3...R4
L5...R6
| L9 | R9 | L101 <
t2
---------------------------2-16 +2-4(4-11+19 + 1+4-3) = 2-320бит
Тактовые сигналы: 32’Ю3/с-2-320 бит= 2-10,24 -106 бит/с
соответ.	20,48 Мбит/с
* Такая же комбинация, как у синхрослов недопустима
®Используется для идентисрикации программ
Рис. 18.3.3. Структура и состав 77-разрядного кадра данных [18.11].
Система передачи и записи с ИКМ 363
Рис. 18.3.4. Характеристики ошибок,
в системе цифрового спутникового
вещания.
Ошибки при передаче
18.4.2.	Цифровой процессор в звуковом канале телевидения
Фирмой Intermetall разработан процессор APU 2470 (“Audio Prozessor Unit”)
[18.14], который специально предназначен для обработки звуковых сигналов в телеви-
зорах. Длительность цикла обработки 220 нс. В нем имеется 16-разрядная сигнальная
шина и 8-разрядная шина данных, вычислительный блок с мультипликатором 16 х 8
бит, 20-разрядный сумматор (суммирующий и вычитающий) и промежуточное ЗУ.
Преобразованный в цифровую форму звуковой сигнал может быть введен либо
непосредственно через последовательный стык сигнальной шины (S) с канальным
16-разрядным квантованием, либо в виде ШИМ-сигнала (fA = 4,4 МГц). В последнем
случае с целью сокращения скорости передачи сигнал преобразуется с частотой
дискретизации fA = 34,629 кГц, квантование-16 разрядов на отсчет. Процессор осуще-
ствляет следующие операции обработки:
• ликвидирует смещение;
•	вводит предкоррекцию с постоянной времени 50 мкс ±15 мкс;
•	осуществляет канальную коммутацию и линейное преобразование звуковых сигна-
лов (матрицирование);
•	осуществляет дематрицирование стерео/двухканальное/моно;
•	регулирует громкость, баланс, тембр, ширину стереобазы, интенсивность эффекта
псевдостереофонии.
Все функции фильтрации реализуются путем последовательного включения цифровых
фильтров 1-го порядка. В процессоре два сдвоенных ЦАП. Для увеличения отношения
сигнал/шум в звуковом канале телевизора после каждого ЦАП дополнительно под-
ключен аттенюатор на 30 дБ.
18.4.3.	Цифровой усилитель для аппаратуры высшего класса
качества Hi-Fi
Осенью 1987 г. фирмы Jamaha и Philips продемонстрировали на выставках два
очень схожих между собой цифровых усилителя с процессорами звуковых сигналов
СХ-10000 и DPM-7. Ниже подробнее описан усилитель фирмы Philips с процессором
SAA 7250. В его состав входят: фильтр SAA 7250 А, ревербератор SAA 7250 В,
364 Глава 18
Адреса
у накопи-
А * * теней
данных
ОЗУ
данных
Шина данных
Рис. 18.4.1. Структурная схема цифрового процессора звуковых сигналов [18.16].
компандер или десятиполосный эквалайзер SAA 7250 С. Процессоры этого семейства
предназначены для обработки звуковых сигналов в бытовой аппаратуре высшего
класса качества Hi-Fi [18.15]. Технические характеристики процессоров (рис. 18.4.1):
• длина сигнальных кодовых слов (сигнальная шина) 24 бит, длина кодовых слов
коэффициентов (шина коэффициентов) 12 бит;
• вычислительное устройство с мультиплексером 24 х 12 бит, длина кодовых слов
результатов 36 бит, 40-разрядное устройство суммирования и вычитания, ЗУ
промежуточных результатов;
Система передачи и записи с ИКМ 365
Выход звук. 1
Выход звук. 2
Адрес
Цифр. выход 1
Цисрр выход 2
Оконечный
усилитель
Звуковой
процессор
.Управляемый
коммутатор
Проигрыватель
компакт-дисков
Цифровой
магнитофон 1
Цифровой
магнитофон 2
Проигрыватель
компакт- дисков
„	о-
Проигрыватель
грампластинок °
Радио о
Дополнительный о
вход
Магнитофон 1 о
Магнитофон 2 о
Звуковой
процессор
2
fsi ^31
^32 fs2
Данные
Формат IIS
Регулятор
громкости
Звуковой
процессор
3
fs2 fs2
Формат IIS
Преобразователь
сигналаIIS во
внешний формат
Компандер	Ревербератор Эквалайзер
Формат IIS	Формат IIS	Формат IIS
Формат
ITS
Адрес
ОЗУ
64 к
Преобразов,
входного
сигнала в
формат IIS
Формат IIS
Правый
канал
Левый
канал
Звуковой
процессор
4
Звуковой
процессор
5
Формат IIS
Рис. 18.4.2. Структурная схема канала обработки звуковых сигналов с помощью цифрового
процессора [18.16].
• длительность цикла tc около 175 мкс, т.е. за один цикл дискретизации с частотой
44,1 кГц (22,67 мкс) исполняется 128 команд.
Структурная схема цифрового управляемого усилителя приведена на рис. 18.4.2 [18.15;
18.16]. В процессе обработки сигнала компрессор/экспандер, ревербератор и 10-полос-
ный эквалайзер могут совместно работать в разных сочетаниях. Для обработки пары
стереофонических сигналов необходимы 5 сигнальных процессоров и ОЗУ емкостью
около 320 кбайт. Аналоговые входные и выходные сигналы преобразуются соот-
ветствующими АЦП и ЦАП, цифровые сигналы из формата стыка в формат шины I2S
преобразуются блоками ADIC и CD28.
Компрессор/экспандер
Коэффициенты сжатия и расширения динамического диапазона звукового сигнала (он
может достигать 80 дБ) регулируются в зависимости от акустических условий в
помещении прослушивания (жилое помещение, салон автомобиля и т. д.). Кроме того,
366 Глава 18
Рекурсивный фильтр НЧ	Рекурсивный фильтр НЧ
1-го порядка	1-го порядка
Рис. 18.4.3. Модифицированный
рекурсивный фильтр с задержкой и
фильтром НЧ 2 х 1-порядка в пет-
ле ОС. Два сигнальных выхода ylt
у2, коэффициенты фильтра а, Ь, с.
возможно расширение динамики сигнала при воспроизведении фонограмм, записанных
со сжатым динамическим диапазоном. Компандер позволяет вводить в воспроизводи-
мый сигнал задержку любой длительности относительно управляющего сигнала, т. е.
осуществлять регулирование с «предсказанием». Сжатие и расширение динамического
диапазона реализуется процессором ASP1; ОЗУ с емкостью 64 кбайт служит
промежуточным накопителем сигнала, который обеспечивает необходимую для рас-
четов задержку сигнала.
Ревербератор
В цифровой области эффекты эхо и реверберации создаются путем сложения составля-
ющих сигнала с разной временной задержкой и их фильтрации (нерекурсивным
цифровым фильтром). В более простой аппаратуре могут использоваться и рекурсив-
ные фильтры (имитация периодических отражений), например гребенчатые и фазо-
сдвигающие.
Структурная схема модифицированного гребенчатого фильтра с задержкой повто-
ра сигнала на N отсчетов приведена на рис. 18.4.3. Фильтр НЧ в цепи обратной связи
позволяет сделать задержку зависимой от частоты и одновременно ослабляет нежела-
тельный эффект биений эхо («флаттер» и «порхающее эхо»). Фазосдвигающие фильтры
(рис. 18.4.4) по сравнению с гребенчатыми обладают тем преимуществом, что у них
равномерная амплитудно-частотная характеристика. Увеличивающийся с ростом час-
тоты сдвиг фазы позволяет уменьшить время реверберации на верхних частотах, что
весьма желательно.
Структурная схема цифрового стереофонического ревербератора показана на
рис. 18.4.5. Фильтр ВЧ на входе подавляет составляющие частотой ниже 55 Гц,
двухступенчатый фазовращатель (API, АР2) создает эффект дискретного эхо (схема фа-
зовращателя приведена на рис. 18.4.4). Затем следует каскад основной задержки NtT,
который создает временной интервал между прямым звуком и первым отражением.
Далее сигнал распределяется по 6 параллельным гребенчатым фильтрам KF (схема
приведена на рис. 18.4.3), создающим эффект реверберации. Каждый фильтр имеет два
Система передачи и записи с ИКМ 367
Рис. 18.4.4. Цифровой фазовращатель (N +
+ 1) порядка для имитации отражений с вре-
менным интервалом NT.
Рис. 18.4.5. Структурная схема цифрового ревербератора [18.15].
выхода-по одному на левый и правый стереоканалы. Этот прием позволяет придать
воспроизводимой звуковой картине эффект пространственности.
Процессом создания эффектов управляет процессор ASP3, схема которого пока-
зана на рис. 18.4.2. В натуральной звуковой картине высокочастотные составляющие
реверберации весьма незначительны, поэтому для упрощения расчетов сигнал на входе
канала реверберации ограничивается частотой 10 кГц и частота дискретизации снижа-
ется вдвое (до 22,05 кГц). На выходе канала реверберации перед подмешиванием к
основному сигналу цифровой поток реверберации вновь дискретизируется с частотой
44,1 кГц. Обе эти функции выполняет процессор ASP2. Функцию промежуточного
накопления выполняет ОЗУ емкостью памяти 256 кбайт.
Десятиполосный эквалайзер
Коррекция АЧХ в обоих стереоканалах осуществляется процессорами ASP4 и ASP5 (их
схема показана на рис. 18.4.2), работающими как эквалайзер с 10 октавными фильтра-
ми. Пределы регулирования АЧХ в каждой полосе +12 дБ, ступенями по 1 дБ.
368 Глава 18
Рис. 18 4 6. Десятиполосный цифровой эквалайзер с последовательным включением октавных
фильтров (а), схема фильтра среднечастотной октавы (6), схема фильтра нижнечастотной октавы
(в); Q - квантователь.
Коэффициенты цифрового эквалайзера рассчитываются по передаточной функции
аналогового эквалайзера, выбранного в качестве прототипа. Передаточные функции
цифрового и аналогового эквалайзеров (АЧХ и ФЧХ) практически идентичны (о
различиях см. разд. 16.10). Передаточная функция аналогового эквалайзера
(O2+P^i/Qa + Р2
+ P^i/Qw + Р2’
(18.4.1)
где coj = Znft -центральная частота, Qw-добротность в данной полосе частот (1,4-для
октавных полос, 6-для треть/октавных), QW/QA-максимальный подъем или спад
АЧХ. Применяя билинейное ^-преобразование р = К {г — l)/(z + 1), можно получить
передаточную функцию цифрового эквалайзера
. . _ До + fiiZ + B2z
-aU Ао + Atz~l +A2z~2
с коэффициентами, зависящими от частоты дискретизации
/а = 1/Та,
К = СО! • cos
 2 J
К	К2	К	К2
В0 — 1 Ч---— Ч--2’	^0=14------Д----1-2 ’
(012,4	cof	(0,2^ (Of
( к2
^ = ^=2 1— ,
 (Of/
К	К2	К	К2
В2 — 1-----— 1--2, -^2 — '-----------I 2’
«12л	«1	<»iQw «1
(18.4.2)
(18.4.3)
Последовательная система фильтров показана на рис. 18.4.6,о. Для полос со средне-
квадратичными центральными частотами 1, 2, 4. 8 и 16 кГц эквалайзер выполнен по
так называемой непосредственной «схеме-1» (p ic. 18.4 6,6). Передаточная функция
Система передачи и записи с ИКМ 369
такого эквалайзера H(z) в зависимости от коэффициентов фильтрации ait bi имеет вид
H(z) =
b0 + bxz 1 + b2z 2 * * * * * В
а0 — atz~l — a2z~2
(18.4.4)
Числовые значения а, и определяют путем их сравнения со значениями Л,, Д из
уравнений (18.4.2) и (18.4.3). Поскольку пределы значений коэффициентов невелики
(кодовые слова состоят всего из 12 разрядов), получить достоточно большое число
частотных кривых коррекции низких центральных частот по этой схеме невозможно.
Поэтому для полос с центральными частотами 31,5; 63; 125; 250 и 500 Гц эквалайзеры
выполняются по так называемой связанной схеме (рис. 18.4.6,в), для которой
H(z) = z“2
(1 + be) — 2az 1 + (а2 + b2 — be) z 2
1 — 2az~l + (a2 + b2)z~2
(18.4.5)
Видно, что эта передаточная функция имеет структуру функций (18.4.2) и (18.4.4).
Общий коэффициент z~2 характеризует задержку всего сигнала на 2 периода дискре-
тизации. Такая структура фильтров позволяет уже более строго сформировать частот-
ную характеристику в области нижних частот. Кроме того, у нее меньше шум
округления и менее выраженные переходные процессы.
На рис. 18.4.6,6 приведена схема структуры с дополнительным квантованием
сигнала каждого фильтра, построенная по результатам расчета. Расчет структуры
фильтров первого типа («форма-1») в одном интервале дискретизации происходит
следующим образом: находящиеся в ЗУ к моменту времени t = пТ 24-разрядные
отсчеты х(п), х(п — 1), х(п — 2), у(п — 1). у(п — 2) последовательно один за другим
умножаются на 12-разрядные коэффициенты b0, bv b2, ах, а2. В результате каждой
операции умножения Ло х х(п), bx х (х — 1) и т. д. получается (24 х 12) = 36-разрядное
произведение. Все полученные слова суммируются в сумматоре. Во избежание пере-
полнения накопителя (например, при суммировании 4 сигналов амплитуда может
увеличиться в 4 раза, что потребовало бы удлинения кодовых слов на 2 разряда)
промежуточное ЗУ работает с кодовыми словами длиной 40 разрядов. Результат
расчета для каждого отсчета выдается в виде кодового слова длиной 40 разрядов. Для
обработки сигнала в следующий момент дискретизации (передача по сигнальной шине,
запись, согласование на входе мультиплексора) эти кодовые слова должны сокращать-
ся до 24 бит, что соответствует 24-разрядному квантованию. Это квантование
результата проводится как ограничение его величины (вместо округления). Хотя
данная операция и приводит к увеличению шума квантования на 6 дБ, она более
благоприятна в отношении граничных циклов. (Во избежание паразитного влияния
граничных циклов эквалайзер с центральной частотой 1 кГц рассчитывается с удвоен-
ной точностью, т.е. длина кодовых слов внутреннего кода увеличивается до 46
разрядов.)
В рекурсивных фильтрах ошибки квантования поступают в цепь обратной связи и
могут соответствующим образом повлиять на частотно-зависимый коэффициент
усиления схемы. Спектры шумов различных полос эквалайзера для случая макси-
мально вводимой коррекции + 12 дБ приведены на рис. 18.4.7,я. Шум самого кванто-
вателя характеризует кривая 0 дБ. Шум квантования особенно увеличивается на низких
частотах. Однако благодаря тому, что расчет ведется с удвоенной точностью, фильтр с
центральной частотой 1 кГц шум почти не увеличивает.
В среднем по всему частотному диапазону шум эквалайзера на 31 дБ выше шума
квантователя. Для того чтобы не ухудшить отношение сигнал/шум, шум квантователя
должен быть по меньшей мере на 31 дБ ниже шума квантованного сигнала, т.е.
кодовые слова квантователя должны иметь по меньшей мере 5 дополнительных
младших значащих разрядов. Структура 16-разрядного входного сигнала, подаваемого
370 Глава 18
Рис. 18.4.7. Спектры шумов кван-
тования отдельных эквалайзеров
при подъеме АЧХ на 12 дБ (сплош-
ные линии) и суммарный шум
(штриховая линия) относительно
шума самого квантователя (а), пре-
образование 16-разрядного вход-
ного сигнала в 24-разрядный фор-
мат (б).
на 24-разрядную сигнальную шину, показана на рис. 18.4.7,6. Два старших значащих
разряда выделены в качестве резервных для защиты от перегрузок, когда уровень
сигнала возрастает на 12 дБ. В структуре кода имеется еще 6 дополнительных младших
значащих разрядов, введенных для того, чтобы удержать на требуемом уровне шум
квантования фильтра. В конце системы обработки 24-разрядный сигнал формируется
таким образом, чтобы не перегрузить 16-разрядный ЦАП и в то же время наилучшим
образом использовать его динамический диапазон. При этом дополнительно выделяет-
ся управляющий сигнал для регулировки громкости, например, в оконечных каскадах
канала звукопередачи.
Приложение А
Al. Условные обозначения и символы
а а А	-коэффициент использования 0 < a 1 -амплитуда сигнала (в аналоговой грамзаписи) -амплитуда сигнала ( в общем случае)
В В, BN Во	-реактивная проводимость -коэффициент усиления по току (транзисторов) -полоса частот пропускания (граничная частота полосы про- пускания)
BJT	-биполярный транзистор (БТ)
с CMRR	-емкость -коэффициент ослабления синфазных составляющих
D	-коэффициент разностного тона (коэфф, нелинейных искажений разностного тона)
ДБ DR е(Л e„(f) е0> eR f F F* FET /0	-децибел (дБ) -поток данных (скорость передачи данных) -спектральная плотность шума -плотность напряжения шума на входе -плотность напряжения теплового шума -частота -коэффициент шума -относительный коэффициент шума (в дБ) -полевой транзистор (ПТ) -граничная частота усиления на уровне —3 дБ (однополюсная модель)
/0	-граничная частота усиления на уровне —3 дБ при обратной связи
Л/	-граничная частота в сильносигнальном режиме (при гармо- нических сигналах)
fr	-частота передачи в малосигнальном режиме (частота единич- ного усиления)
G,g 9m H* Wf), я(«>) H(p)-	= = H (<&)<№ I I& Id, -^G’ Is loss ^max	-проводимость -крутизна транзистора -коэффициент передачи -амплитудно-частотная характеристика (АЧХ) -комплексная передаточная функция -переменный ток (временное представление) -переменный ток (частотное представление) -токи в биполярном транзисторе -токи в полевом транзисторе -максимальный ток стока полевого транзистора -максимальный ток возбуждения (максимальный входной ток)
372 Приложение А
'•(/) мл *0’ lR ^пВ ‘пС lnD Индекс “я” Индекс “<Г Индекс “е” Im(z)	спектральная плотность шума -плотность шума на входе усилителя -плотность шумового тока резисторов плотность шумового тока базы биполярного транзистора -плотность шумового тока коллектора плотность шумового тока стока полевого транзистора индекс выходных величин -индекс входных величин усилителя -индекс входных величин, величин источника сигнала -мнимая составляющая комплексных величин -мнимая единица
к к К = Ре~ Р а К К2. к3 L LSB MSB NP ОТА OV (Op — Amp)	-коэффициент обратной связи (глубина ОС) -коэффициент сжатия динамического диапазона сигнала -сжатие сигнала (разность уровней) -коэффициент нелинейных искажений -коэффициент нелинейных искажений по гармоникам - индуктивность -младший значащий разряд (МЗР) -старший значащий разряд (СЗР) -	непер -управляемый операционный усилитель -	операционный усилитель
Р = О +JCO р р Pl Рт Pth Ру PAL PROM	-комплексный частотный параметр (обобщенный) -уровень сигнала - мощность -мощность на нагрузке -мощность рассеяния транзистора тепловая мощность общая потребляемая мощность -программируемая логическая матрица -программируемое ПЗУ
R, г ГСЕ> ГСВ-> ГВЕ	-сопротивление, активное сопротивление, резистор внутренние сопротивления транзистора (в малосигнальном режиме)
rGS’ Г6В’ rDS	-внутренние сопротивления полевого транзистора (в малосиг-
R.„ jRi ^2 R‘"R^k‘+K1 RAM	нальном режиме) -тепловое сопротивление -сопротивление параллельно соединенных резисторов ОЗУ (оперативное запоминающее устройство с записью и воспроизведением информации)
Re(z) ROM	-действительная составляющая комплексной величины -ПЗУ (постоянное запоминающее устройство)
s SNR SR	-колебательная скорость сигнала (в грамзаписи) -отношение сигнал/шум (С/Ш) -максимальная скорость нарастания сигнала (МСНС)
Приложение А 373
TG ТР w(f) и UB = 2UV U СЕ, S иР uR VT = kT/q	-групповое время задержки -фазовый сдвиг -переменное напряжение (временное представление) -переменное напряжение (частотное представление) -напряжение питания (общее напряжение питания) -напряжение насыщения цепи коллектор-эмиттер -максимальное напряжение возбуждения -напряжение отсечки полевых транзисторов -напряжение шума -напряжение теплового шума (к - постоянная Больцмана, Т- абсолютная температура в градусах Кельвина, <?-элементар- ный заряд)
UT S 25 мВ	-напряжение теплового шума при температуре 20гС (абсолют- ная температура 293°К)
+ U у Ur	-симметричное напряжение питания -начальное напряжение (около 150 В-для ирл-транзисторов,
и й	около 80 В-для ири-транзисторов) -среднее значение напряжения -коэффициент трансформации по напряжению (отношение чис- ла витков обмоток трансформатора)
v, У	- коэффициент усиления в режиме холостого хода, общий коэф- фициент усиления
v', У »в vd. У	- коэффициент усиления каскада (усилителя) с образ ной связью -скорость магнитной ленты -коэффициент усиления дифференциальных сигналов (диффе- ренциальный коэффициент усиления)
v<r У ч,у У	-коэффициент усиления синфазных сигналов (составляющих) - коэффициент усиления по току -коэффициент усиления идеального конвертора с обратной связью
У»	-коэффициент усиления идеального измерительного (неинвер- тирующего) усилителя
Vo vs, К	-коэффициент усиления на низких частотах - петлевое усиление (коэффициент усиления в петле обратной связи)
Vu. Уи X	-коэффициент усиления по напряжению -реактивное сопротивление (реактанс)
Y z	-комплексная проводимость (адмитанс) -комплексное сопротивление (импеданс)
a P	-коэффициент регулирования тембра (0 а < 1) -коэффициент усиления по переменному току в малосигналь- ном режиме
V £ Ф <P(/)> <P(«) T= 1/(0^	-угол отсечки тока оконечных каскадов -относительная погрешность усиления -фазовый угол (фаза) -фазо-частотная характеристика (ФЧХ) -постоянная времени
374
Приложение А
*А, *U	-нормированная постоянная времени коррекции в устройствах магнитной записи звука
со = 2л/	-круговая частота
А2. Расчетные формулы
Приведенные в книге расчетные формулы имеют вид уравнений с размерностями
фигурирующих величин, поэтому ими можно пользоваться независимо от выбранных
единиц измерения. В формулах использованы единицы измерений универсальной
системы СИ или полученные на ее основе (см. Приложение А 4).
Например: R = —
дает
2В
оЗа
= 4 Ом,
2В 2В
10 мА “ 10 - 10 3А
2 мВ 2 10-3В
10 мА ” 10  1(Г3А
2В
----= 200 Ом = 0,2 кОм,
0,01 А
2В
----= 0,2 Ом = 200 мОм.
10А
В формулах указаны и размерности величин, поэтому результаты расчетов получают
соответствующую размерность.
Например,
дает при R = 4 кОм
/4 кОм	>—	/—
е = 4,07 /---= 4,07 V4 = 8,14 нВА/Гц.
V кОм
Численные выражения справедливы только для размерностей, принятых в книге.
Например:
UR = 141 -е, где UR имеет размерность нВ (нановольт),
а “е”-размерность нВД/Гц.
АЗ. Действия с комплексными числами (векторами)
Комплексным числом называется алгебраическая сумма, состоящая из действи-
тельного (или вещественного) и мнимого числа, представляющего собой произведение
действительного числа и мнимой единицы J = у/— 1. Графически комплексные числа
могут быть представлены в так называемой числовой плоскости (Гаусса). На горизон-
тальной оси плоскости (ось вещественных значений “х”) в масштабе откладываются
действительные числа, на вертикальной оси (ось мнимых значений “у”) откладываются
мнимые числа (рис. А3.1).
Приложение А 375
Рис. А3.1

Вектор z
ЗУ
Мнимая
составляющая
х
х... Действительная
составляющая
&
Комплексные числа Z могут быть представлены и в системе полярных координат
z = z-e/<₽, где z-модуль, а <р-фаза (направление вектора, аргумент), а
также в прямоугольной (декартовой) системе координат,
z = х +jy, где действительная составляющая х, а мнимая jy.
Для этих выражений справедливы следующие соотношения:
x = z-cos(cp), y=zsin(<p).
Действия с комплексными числами zt = xt + jyY = z1-eJ<i>t; z2 = x2 + jy2 = z2-e/l₽2:
Zj ± z2 = (xj + x2) + j(yt + y2)~суммирование, вычитание;
Zi-z2 = г1-г2-е/(ф1+ч>2) = (xjX2 -У!У2) + j(x1y2 + x2yj-умножение;
zi /ю.-ф,) (x1x2+y1y2)+j(x2y1-x1y2) ____________
z,:z2 = — e7'	2 =-------------5----5-----------деление.
z2	X22 + yl
Экспоненциальные функции могут быть пересчитаны в тригонометрические с
помощью формул Эйлера, которые имеют вид
zt =	= cos(<p) + у sin (ср), z2 = e~JV = cos(<p) —jsin(tp).
Отсюда следует
ч е^ + е~^	, ч -Де'*” - е~^)
sm(cp) =---------, cos(<p)=------, tg(<p)=	+ e-jcp 
Эти выражения используются также для расчета частотных характеристик цифровых
систем, в которых ср = 2nfTA.
376 Приложение А
А4. Международная система единиц СИ
[А4.1, А5.3]
Основные единицы СИ
Величина	Наименование	Обозначение
Длина	метр	м
Время	секунда	с
Масса	килограмм	КГ
Термодинамическая темпера-	кельвин	к
тура Сила электрического тока	ампер	А
Производные единицы СИ, имеющие специальные наименования
Величина	Единицы измерения
Наименование	Сокр. обозн.	Наименование	Сокр. обозн.
Сила	F	ньютон	н
Энергия	Е	джоуль	Дж
Мощность Электрическое	Р	ватт	Вт
напряжение	и	вольт	В
Сила электрического тока Поток электрического	I	ампер	А
смещения Электрическое	Q	кулон	Кл
сопротивление Электрическая	R	ом	Ом
проводимость	G	сименс	См
Электрическая емкость	С	фарада	Ф
Индуктив) гость	L	генри	Гн
Поток магнитный Напряженность	Ф	вебср	Вб
электрического поля	Е	вольт на метр	В/м
Намагниченность	М	ампер на метр	А/м
Магнитная индукция Диэлектрическая	ь	тесла	Тл
постоянная	е0	фарада на метр	Ф/м
Магнитная постоянная	Во	генри на метр	Гн/м
Приложение А 377
А5. Условные обозначения элементов схем
[А5.1, А5.2]
Усилитель
(л-каскадный)
Усилитель
регулируемый
Верхние частоты
Нижние частоты
Двухтактный
усилитель
Сжиматель динамического
диапазона (компрессор)
Трансформатор
Регулятор
Фильтр ВЧ
Расширитель динамического
диапазона (экспандер)
>
>
Магнитофон
Звукосниматель
Микрофон
Громкоговоритель
Телефонный капсюль
Головные телефоны
(наушники)
Фильтр НЧ
Полосовой фильтр
Согласующий фильтр
Импульснокодовая
модуляция (ИКМ),
п- битный код
Биполярный
прп -транзистор
Биполярный
рпр -транзистор
Полееой транзистор
с изолированным затвором
обогащенного типа с р-каналом
Полевой-транзистор
сизолированным затвором
обогащенного типа с п-каналом
Полевой транзистор
п - канальный
G
о-
Полевой транзистор
с изолированным затвором
обедненного типа с р-каналом
Полевой транзистор
р-канальный
Полевой транзистор
с изолированным затвором
обедненного типа с п-каналом
378 Приложение А
А6. Основные свойства источников звуковых сигналов, входные
и выходные нагрузочные параметры радиоприемников
и усилителей [А5.1]
Источник сигнала	Выходное напряжение	Внутреннее сопротивление
Динамический микрофон	2мВ/Па (0,2 мВ/мкбар)	200 Ом
Конденсаторный, электретный микрофон с предварительным усилителем	20 мВ/Па (2 мВ/мкбар)	20 пФ, капсюль
		200 Ом, преобразова- тель импедансов
Магнитный звукосниматель	10 мВ/l кГц при колебательной скорости 10 см/с	1 кОм 0,5 Гн
Магнитный звукосниматель с подвижной катушкой	0,1 мВ/l кГц при колебательной скорости 10 см/с	3 Ом
Воспроизводящая магнитная го- ловка	500 мкВ/l кГц	1 кОм 0,2 Гн
Радиоприемник	> 100 мВ	1 кОм
	0,15...1 мВ/кОм	> 47 кОм
Магнитофон	> 100 мВ	1 кОм
Проигрыватель компакт-дисков	1 в	$ 200 Ом
Эквалайзер	1 в	$ 200 Ом
Студийный магнитофон	6 дБм —> 1,5 В	200 Ом
Входы/выходы радиоприемников, усилителей (DIN 45310, проект
1982 г.)
Входное/выходное		
Входной/выходной импеданс	напряжение	
	номиналь- ное	запас по перегрузке
Выход на устройства записи Входы для подключения звуко- снимателей проигрывателей грам- пластинок	Ro 150 кОм R. , < 47 кОм bast Re 470 кОм Се $ 100 пФ	0,2...2 мВ/кОм	
		< 200 мВ (1 К]	St 2 В ПЦ)
Звукосниматели проигрывателей грампластинок с выходным сигна- лом, пропорциональным скорости	Re = 47 кОм ± 20%	< 2 мВ (1 к:	^20 мВ "и)
Другие источники звуковых сигна- лов Выход для подключения громко- говорителя	Re Зг 200 кОм R,.o.5, = 4-816Om R„ RJ3	$ 200 мВ	32B
Приложения А 379
Выход для подключения голов- Rlllst > 8 Ом
ных телефонов (моно)	Ro = 120 Ом
Зависят от положения ре-
гуляторов громкости и
тембра
Выход для подключения голов- RLoM = 8...2ОО0 Ом
ных телефонов (стерео)	Ra = 120 Ом
А7. Соединительные устройства (разъемы)
Для подключения источников звуковых сигналов к усилителям, а также для
соединения усилителей между собой в аппаратуре европейского производства исполь-
зуются 5-контактные соединители по стандарту DIN (МЭК) [А5.1, А5.3]. Кроме того,
используются соединители американского и японского производства (предложенные
фирмой RCA). Они отличаются более надежным контактом и меньшим сопротивле-
нием, лучшей экранировкой, значительно сниженной переходной емкостью. Для
микрофонных цепей используются также штеккерные (клинкерные) соединители со
штырем диаметром 6,3 мм.
Для громкоговорителей по стандарту DIN 45500 предусмотрены соединители
стандарта DIN 41529 (показаны на рисунке). В устройствах с выходной мощностью
более 50 Вт эти соединители применять не рекомендуется. На практике для подключе-
ния мощных громкоговорителей часто используются резьбовые соединители. Голов-
ные телефоны, согласно стандарту DIN 41524, должны подключаться с помощью
соединителей, конструкция которых предусмотрена стандартом DIN 45327. Неевро-
пейские фирмы-изготовители используют для этих целей клинкерные (штеккерные)
соединители диаметром 6,3, 3,5 или 2,5 мм (например, в магнитофонах “Walkman”).
Головные телефоны с номинальным нагрузочным импедансом более 200 Ом могут
подключаться непосредственно к выходам на громкоговорители с помощью штеккера
по стандарту DIN 41529.
380 Приложение А
Направляющая канавка Направляющий выступ
Соединители (разъемы) по
стандартам
DIN 41524 и DIN 45325
ТВид спереди
П Л
Звукосниматель
Микрофон
Рис. А7.1.
Вилка громкоговорителя
по стандарту DIN 41529
Штеккерный соединитель
Уголковая пятиконтактная вилка
по стандарту D1N 45327
пЖелтый
Штеккер (вилка)	исиний
и 6,3 мм, Трехконтактный стерео
RCA-вилка
Желтый
Черный
Красный
Синий
L
R
Громкоговоритель DIN 41529
Головные телефоны
Рис. А7.2.
Приложения А 381
Соединители для видеомагнитофонов
Соединитель SCART
Гнездо SCART,
вид со стороны монтажа
Соединитель видео,
стерео
Соединитель для
подключения камеры
2 4 6 а 10 12 14 16 18 20
Положение
экрана
3 5 7 9 11 13 15 17 19 |21
Гнездо по стандарту DIN 45322
Вилка SCART,
вид со стороны монтажа
1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 |21
I I I I I I I I I I I
I I I I I I I I I I 
2 4 6 8 10 12 1416 18 20 
Экран
Назначение контактов вилки:
1	= Напряжение коммутации
при воспроизведении 12В
2	= Видеосигнал
3	= Земля
4= Звук левый (осн.)
5=+12В
6= Звук правый (доп.)
1	Выходной звук В,
стерео правый канал
2	Входной звук В,
стерео правый канал
3	Выходной звук А,
стерео левый канал
4	Земля звуковой цепи
5	Земля цепи RGB, синий
6	Входной звук А,
стерео левый канал
7	RGB сигнал синего
В	Напряжение коммутации
9	RGB земля
10	Данные 2
11	RGB сигнал синего
12	Данные 1
13	Земля цепи RGB, красный
14	Резервный
15	RGB сигнал красного
16	Гасящий сигнал
17	Земля видео
18	Земля гасящего сигнала
19	Выход видео
20	Вход видео
21	Экран/земля
1	= Видео вход/выход
2	= Земля
3	= Индикатор записи
4	= Земля
5	= Звук правый (доп.)
6	= Пауза
7	= Звук левый (осн.)
В	= Земля
9	= Земля
10	= Напряжение питания
камеры 12 В/1 А макс
Рис. А7.3.
А8. Технические характеристики звуковой аппаратуры класса
Hi-Fi согласно стандарту DIN 45000 [А5.1, А5.3]
	Тюнеры	Проигры- ватели	Магнито- фоны	Микрофо- ны	Усилители	Г ромкого- ворители
Полоса частот	40...	63...	2500...	250...	40...	100...
	12500 Гц	8000 Гц	6300 Гц	1000 Гц	16000 Гц	4000 Гц
		±2 дБ,	<5 дБ,	±2 дБ,	+ 1,5 дБ	±4 дБ,
		40...	40...	50...	линейный	50...
		12500	12500	250 Гц	вход,	12500 Гц
		Гц	Гц	+ 2/-5	±2 дБ	+4/-8 дБ
		+ 3 дБ	<7 дБ	дБ,	коррек-	
				10000... 8000 Гц + 5/-2 дБ, 8000... 12500 Гц + 5 дБ	тор	
382 Приложение А
Коэфф, нелиней- ных искажений	«2% при 1 кГц, 40 кГц девиация		3% при 333 Гц макси- мальный уровень	< 1% при 100 мкбар 250... 8000 Гц	3g 1% * 2*> 40... 12500 Гц	3% при 250... 1000 Гц < 1% 2000 Гц
Коэфф, интермо- дуляционных ис- кажений		< 1% разност- ного тона при -6 дБ			3% с 2*> 250... 8000 Гц	
Различие пара- метров каналов	<3 дБ 250... 6300 Гц	<2 дБ при 1 кГц		<ЗдБ 250... ... 8000 Гц	<3 дБ 250... 6300 Гц	
Переходные по- мехи	>26 дБ 250... 6300 Гц, > 15 дБ 6300... 12500 Гц	>20 дБ при 1 кГц, > 15 дБ 500... 6300 Гц	>60 дБ при мо- но, >20 дБ при стерео		>40 дБ 1 кГц, >30 дБ при 250... 10000 Гц	
Относительный уровень шума (линейный)	>46 дБ	35 дБ	> 46 дБ		> 50 дБ (при 100 мВт суммар- ной мощ- ности)	
Относительный
уровень шума
с частотным
взвешиванием
> 54 дБ
Рокот
>55 дБ
> 56 дБ
Неравномерность
скорости
< ± 1,5%
Коэфф, детона-
ции
±0,2%
< ± 0,2%
При снижении мощности на краях полосы на 50%.
2*> При максимальном уровне и отношении амплитуд 4:1.
А9. Схемы цепей обратной связи [2.7]
а) Управляемая напряжением обратная связь по напряжению (последовательно-параллельная ОС)
Вид четырехполюсника
Усилитель	Двухкаскадный усилитель	Измерительный усилитель
Га	rCE2 II ^4 11-^5	Небольшое (паспортные данные ОУ)
К	R. Р,	Лд-коэфф. дифференциального усиле-
	v СЕ1 II Я3 II rBE2J’ VCE2 II ^4 II ^1) ГВЕ1 ’ ВЕ2	ния (паспортные данные ОУ)
		
	я5+я6	-А R2 + R3 D
	Rt II HU	R3 (без учета синфазных составляю- щих)
	ra	г
		
	1 +₽,	1 + «.
	,	*5	л,
(«,>!)	1 + —	1 + —
	R6	R3
б) Управляемая напряжением ОС по току (параллельно-параллельная ОС)
Вид четырехполюсника	Усилитель Однокаскадный усилитель Инвертирующий усилитель
Ct I	| 1 С?П _ | И -8 ! ।	rj LT-LI! о	>	o+Ub	Rb R2 [jR3	1 “ □ III t	R, Пример	R<	ll	'	b реализации	o-H-rn-i	иа1 F]rl	Ui	r t/’	i 1 tj)	Oi	_L	U^1 re0	^«Rj!	Очень большое (паспортные данные ОУ) га	'сеН^з	Небольшое (паспортные данные ОУ) —— (га || Rl)	—Ad (паспортные данные ОУ) ГВЕ
13 757
в) Управляемая током ОС по напряжению (последовательно-последовательная ОС)
Вид четырехполюсника
Пример
Однокаскадный усилитель
Пример
реализации
8>0, т.е. v,,< О
ГеО	rBE
га0	ГСЕ
	(гС£||Л3||Ль) r BE
	Я4 	— -vu> 0
	11*2 HO +t’S)^
	*3 11(1 + vs)rCE ~ ^3
V'u	1 +»,
Продолжение табл.
Вид четырехполюсника	Усилитель	Однокаскадный усилитель	Инвертирующий усилитель
	У.	Ri II ГВЕ	п	Ri +	Ad » 1
		*	Ri
	Г'а	Гд	ra 1 + у,
	V'u	_ R1 9 Ri 1 + »,	1
г) Управляемая током ОС по току (параллельно-последовательная ОС)
Вид четырехполюсника
Двухкаскадный транзисторный усилитель
ге0 — ГВЕ1
га0 = ГСЕ2
Р1Р,
vu ~	(rC£l II ^4 II ГВЕ2 )'
ГВЕ1 ’ ГВЕ2
'(rCE2 II Л5 ll^j.)
,	«3	^111ГВ£1
к = —-------------------------
^5 II	|| Г вл +
< = ^1
, _Л2 W
г“ Л, R3
A10. Приближенные нелинейные характеристики при слабом возбуждении
Схема	Характеристика	Точная формула	Приближенная формула	Коэфф, нелинейных искажений при гармоническом возбуждении и (Г) = sin г)	Макс, напряжение на выходе при коэфф, нелинейных искажений 1%
	Нс	(Со + «)	и°г	1 / X iF	1 / W 		
L		>с = 10е	=	1с % 10е т 1+ —1 — 1 + L 1!шт/	К, =25^%	0, = 1 мВ
U0+u О		о u0 Ube	Uq и г = 10е 'е U1 % 26 мВ	1 ( и2	1 ( W V н— 1 — 1 Н	1 — 1 + ... 2!Wt7	3!Wt7 J	fu2 К, =4,17 у/ % ^т/	
			и « UT	к = Jk2 + к23	
				независимо от напряжения	
				рабочей точки Uo	
I ир «2...6 В
напряжение отсечки
h) ~ DSS I 1 +
К3=0
оптим. рабочая точка
= 0:
К = К, = 25’^%
2 и„
25 0е
----г—%
(Ут
® 100 мВ
мВ %
для | Up | = 2,6 В

ь к2 = 0	0е = 17 мВ ^Л2
К = К3 = 2,08(	— %
независимо от	напряжения рабочей
точки Uo
К2 = 0	0е » 1,5 В
/() 2	ДЛЯ I ир = 2,6 В
К = К, ss 3,13 — %
при оптимальной рабочей точке
?о = loss
All. Операционные усилители низкой частоты (звуковые)
Тип	NE 5534	МА-332	ОР-37	ОР-47	НА-5147	LT 1028
Технология			Биполярные транзисторы			
Напряжение питания, В	±22	±25	±22	±22	±15	±15
Напряжение смешения, мВ	0,5-5	<5	0,03	0,03	0,025	0,015
Входной ток покоя, нА	500	1000	20	20	10	15
Коэфф, усиления в режиме XX, дБ	100	100	120	120	125	120
Миним. импеданс нагрузки, кОм	0,6	0,6	5	5	2	2
Скорость						
нарастания сиг- нала, В/мкс	13	20	17	50	35	15
Плотность напря- жения шума на входе, нВ/х/Гц Плотность шумо-	3,5	3,5	3	3	3	0,9
вого тока на входе.	0,5	0,5	0,4	0,4	<1	1
пА/,/Гц						
Частота единично- го усиления, МГц	>10	45	40	63	120	65
NE 5532 LM 833 (х2)	LF 351, TL 071 (1х), LF 353 TL 073 (2х), LF 347, TL 074 (4х)	МС 34081 (1х) МС 34082(2х) МС 34084 (4х)	LF 400	ОРА-606	ОР-42	TL 251 (1х) TL 252 (2х) TL 254 (4х)
	Полевые транзисторы (ПТ)				Ижекц. ПТ	Линейная КМОП
±18	±18	±15	±18	±15	±22	1-16
0,3-5	5.. 10	0,5-6	4	0,5	0,1-1,5	2 .10
500	0,05	0,05	0,6	0,01	0,2	1 (< 150) х 10 3
НО	100	100	106	НО	115	
2	2	2	0,6	2		10
5-7	13	>25	57	35	57	<4,5
4,5	16			14	16	30
0,7	<0,05			1,7	<0,1	<0,05
9	4	>8	18	13	10	2,3
A12. Нормированные постоянные времени коррекции магнито-
фонов [А. 12.1]
Скорость магнитной ленты	vB	Стандарт	x„/mkc	тл/мкс
76 см/с	DIN	—	17,5
38,1 см/с	DIN, IEC, CCIR	—	35
	NAB, EIA	3180	50
19,05 см/с	DIN (студийные магнитофоны), CCIR, IEC	—	70
	DIN (бытовые магнитофоны), NAB, EIA	3180	50
9,53 см/с	DIN, IEC, NAB, RIAA	3180	90
4,75 см/с	DIN до 1970	1590	120
	DIN c 1970	3180	120
Кассетные, 4,75 см/с	DIN до 1974 (Fe2O3)	1590	120
	DIN/IEC1 (Fe2O3) DIN/IEC2 (CrO2)	3180	120
	DIN/IEC3 (Fe2O3 + CrO2) DIN/IEC4 (Fe)	3180	70
2,4 см/с		3180	120
Остаточный поток Ф, соответствующий максимальному уровню:
гв > 19 см/с	Фв = 320 пВб/мм ширины дорожки,
vB sg 9,5 см/с	Фв = 250 пВб/мм ширины дорожки.
Dolby/Highcom опорный Фв' = 200 пВб/мм ширины дорожки на кассетных магнитофонах
уровень	-> 580/600 мВ,
Фв' = 180 пВб/мм ширины дорожки на катушечных магнитофо-
нах.
Идеальная частотная характеристика коррекции усилителя воспроизведения [А12.2]
Усиление по напряжению усилителя
воспроизведения с кор.
Рис. А12.1.
А13. Интегральные управляемые переключатели и регуляторы
Тип, изготови- тель	Напряжение питания	Регулятор громкости	Регулятор тембра, (высокие/ низкие)	Входной переключа- тель	Регулятор баланса В, регулятор субъект, громкости	Управление пост, напряже- нием	Цифровое управление	Относит, уровень шума	Коэфф, нелин. искажений	Число каналов	Примечание
TDA 1029	+6...	—	—	2x4	—	+	+	> 100 дБ	0,02%	2	Вых. буферный
(Valvo)	+ 20 В										усилитель v = 1
LM 1037	5...28 В	—	-	4x2	-	+	+	>100 дБ	0,04%	2	Вых. буферный усилитель v = 1
LM 1038	5...28 В	—	—	4x2	—	+	+	> 100 дБ	0.04%	2	
(National	Semicond.)										
TDA	8...23 В	+ или	+	—	В	+	—	88 дБ	0,05%	2	«Электронный
1074 А											потенциометр»
TDA 1524	8...16 В	+	+	—	в, Р	+	—	~70 дБ	0,3%	2	VCA
TDA 3810	5...16 В	—	—	—	Разделение и	+	+	100 дБ	0,1%	2	Переносной
					псевдостерео						радиоприемник
					В. Р		12С-				стерео ТВ
TDA 3820	8...18 W	+	+	—		—		104 дБ	<0,01%	2	Аттенюатор с
(Valvo)							интерфейс				переключателем КМОП
TDA 4941	8...16 В	+	-	(+)	+	+	+	70 дБ	<0,5%	2	ТВ-стереоматрица, вход/выход видео- магнитофона. вы-
											ход головных теле-
TDA 4292	8...15 В	+	+	—	В, Р	+	—	77 дБ	0,5%	2	фонов Регулятор постоян-
TDA 6200					Разделение и псев- достерео						ного напряжения
	<16 В	+	+	Зап/Воспр	В. Р	—	12С-	75 дБ	—	2	Цифровой регуля-
(Siemens)					Квазистерео		интерфейс				тор постоянного напряжения
Х9ММЕ +5 В
LM 1035 LM 1036	8...18 В 9...16 В	+ +	+ +	—	В. Р в, Р	4 4
LM 1040	9...16 В	+	+	—	В, Р Ширина стереоба- зы	4
LMC 835	±7,5 В	—	—	—	14-полосный эквалайзер	—
LF 13006 LF 13007 (National	+ 5... ±18 В Semicond.)	(+)	—	—	—	—
AD 7110	+14 В	+
AD 7111	5 В	+	— — —
AD 7115	5 В	+	- - —
AD 7118 (Analog Devices)	5 В	+	- -
+	~ 70 дБ	<1%	1	100-ступенчатый резистивный регу- лятор, счетчик/ЗУ
		80 дБ	0.05%	2	Регулятор постоян-
—	80 дБ	0.06%	2	ного напряжения
—	80 дБ	0,06%	2	
Трехпро- водная шина	НО дБ	0,002%	2	КМОП-аттенюа- тор с переключате- лем
+	Зависит от ОУ	внешн.	1	Резистивный регу- лятор-делитель с переключателем КМОП
+ 6-разряд- ный парал- лельный код	>100 дБ	0 003%	1	КМОП-ЦАП
+	>100 дБ 0 003%
8-разряд-
ный парал-
лельный
код
+	> 100 дБ 0.003%
2x4 +
+ 1 бит
+	>100 дБ 0.004%
6 бит
1	0.. 88.5 дБ
I	0...19,9 дБ
1	0...88,5 дБ
А14. Монолитные интегральные усилители мощности
Тип	Напряжение питания V„ В	Ток покоя /0, мА	Мощность рас- сеяния при 25°С А.25 ВТ	Макс. вых. мощность Pl Вт	Импеданс нагрузки Я,, Ом	Коэфф, усиления по напряжению К, ДБ	Коэфф, нелиней- ных искажений (1 кГц/l Вт), %	Тип корпуса
TDA 4920 (Siemens)	3.5...13	18	~10	2x4	>2	25...40	~1	SIP-9
TDA 4925 (Siemens)	3,5 .17	20	~ 10	2x6	>4	25...40	~1	SIP-9
TDA 4930 (Siemens)	S...26	30	~20	2x8	>4	30...	0,2	SIP-9
TDA 1010A (Volvo) TDA 1510/	6...24	30	9	6	>2	56	0,2	SOT-HOB
1515 (Volvo) TDA 1512/	6... 18	75	15	2 х 12	>2	<70	~1	SOT-141B
1515 (Volvo)	15...35	65	15	13	>4	30	< 0,1 (Hi-Fi)	SOT-141B
TDA 1520 (Volvo)	15...40	45	40	20	>4	30	< 0,01 (Hi-Fi)	SOT-131
TDA 1514 (Volvo)	15...60	60	25	40	8	30	0,1	SOT-131
TDA 7050 (Volvo)	1.6...6	4	0,5	2 х 0,075 1 х 0,3	= 150 мА a.max	26 (стерео) 32 (мост)	1	DIP-8
TDA 1904 (SGS)	4...20	19	6	3,5	>4	40	<1	Powerdip 16
TDA 1908 (SGS)	4...30	20	5	9	>4	40	<1	Quadlnine
TDA 1910 (SGS)	8...3O	25	20	12	>4	30	<0,5	Multiwatt
TDA 2003 (SGS, TFK)	8... 18	45	20	12	>2	40	<1	Pentawatt
TDA 2005 (SGS)	8... 18	75	30
TDA 2009 (SGS)	8...28	80	20
TDA 2020 (SGS)	±5... ±22	60	25
TDA 2822M (SGS)	1,8... 15	6	1,4
TDA 2030A (SGS)	±6...+ 22	50	20
TDA 2040 (SGS)	±2,5... ±20	30	25
TBA 810T (TFK)	4...25	12	1(5)
U 412B (TFK)	3...16	5	0,75
U 2431B U 2432B (TFK)	1,8...8	12	1
2 х 12
50
Multi watt
2x7	>4	36	<0,5	Multiwatt
18,5	>4	30	0,3	Quadlnine
1 + 1	4...32	40	1	Minidip
18	>4	26	0,03	Pentawatt
10	>4	30	0,03	Pentawatt
7	>4	37	0,3	QIP Spezial
1,1	>8	40	<1	DIP-8
2 x 0,22 1 x 0,88	4...32	43	0,5	SIP-9
396 Приложение А
Al5. Интегральные схемы	звукового диапазона, интерфейс 12С
Назначение	Тип ИС	Параметры
Микропроцессор	МАВ 84хх MAF 84хх PCF 84Схх SDA 2011 SCC 68070	8-разрядное семейство, накопитель команд МАВ 8048 Н, ПЗУ 0...4 кбайт, ОЗУ 64 или 128 байт, интегральный декодер ИК-сигналов, 2x8 бит вх/вых, микропроцессор 16/32 бит, (МС 68000)
ОЗУ	PCD 8571 PCD 8570	ОЗУ 128 байт, корпус DIL-8, ОЗУ 256 байт, корпус DIL-8
ППЗУ	SDA 2216 SDA 2516 РСВ 8582	РПЗУ 128 х 8 бит РПЗУ 128 х 8 бит РПЗУ 256 х 8 бит
Часы/календарь	РСВ 8573	Кварцевый генератор 32,768 кГц, пи- тание от батареи постоянного тока
Последовательно-	PCF 8574 параллельный преобра- зователь	Двунаправленный 8-разрядный порт вх/вых
Усилитель индикатор-	PCF	8576 ных устройств	PCF	8577 Усилитель мощности,	SAA	1300 АЦП, ЦАП	До 160 светодиодов До 64 светодиодов Усилитель мощности (пятикратный), 125 мА (например, как переключа- тель шкал, диапазонов)
PCF 8591	8-разрядный АЦП, ЦАП, 4 канала
TDA 8441	4 статических 6-разрядных ЦАП, 4 канала вх/вых
TDA 8442	4 статических 6-разрядных ЦАП, 2 коммутационных выхода, 1 токовый выход
SAB 3035 SAB 3036 SAB 3037	Интерфейс, 8 ЦАП Интерфейс для устройств настройки Интерфейс, 4 ЦАП
Дистанционное	SAB 3028 управление	Транскодер кода RC-5 для интерфей- са 12С
Переключатель	TDA 8420 НЧ-сигналов, регулятор тембра	Стерео, псевдостерео, расширитель базы, регулятор громкости, тембра, входной переключатель, 4 выходных канала
Приложения А 397
Процессор
TDA 8405	Стерео, 2-канальный звуковой деко- дер в телевидении
TDA 8440	З-линейный аналоговый переклю- чатель (2 - звук, 1 видео) 3-стабиль- ный
TDA 6200	Стерео, регулятор громкости, балан- са, тембра в ТВ-приемниках
TDA 6300	3 входных канала, стереопереключа- тель, регулятор громкости, баланса, тембра, регулируемый промежуточ- ный выход, 4 выходных канала
SAA 7250А	Фильтр преобразования цифрового потока, интерфейс 12С
SAA 7250В	Ревербератор, интерфейс 12С
SAA 7250С	Компандер или 10-полосный эква- лайзер, интерфейс 12С
Приложение В.
Программы для расчетов на ЭВМ
Приведенные ниже программы написаны на стандартном языке Бейсик и пред-
назначены для использования в микроЭВМ с операционной системой СР/М емкостью
памяти 64 кбайт, экраном дисплея шириной 80 знаков (например, персональной ЭВМ
фирмы Philips типа Р-2000 С). Программы могут использоваться и на ЭВМ других
систем (например, Commodor, ATARI и т.д.), для чего необходимо лишь модифициро-
вать входные и выходные инструкции и признаки конца строки.
В1. Программа «Сеть»
По этой программе рассчитывается АЧХ (малосигнальный анализ по перемен-
ному току) определенной схемы. При этом непосредственно определяется соотношение
амплитуд и фаз сигнала на выходе (узловая точка 1) со входными амплитудами и
фазами сигнала (узловая точка 2). Расчет проводится методом анализа узлов с
разложением «справа-слева» для решения уравнений.
Допустимые элементы схем: сопротивления R, емкости С, индуктивности L и
управляемые напряжением источники тока G (с частотно-зависимыми коэффициентами
усиления). Источники напряжения следуег заменить эквивалентными источниками тока
(рис. В1). Максимальное число узлов (без узлов заземления-23, земле придается узел
0). Входным сигналом является сигнал источника тока 10, подключенного к узлу 1.
Между узлом 2 и землей должен быть включен по меньшей мере один элемент (деталь)
схемы.
Исходные данные элементов имеют форму:
сопротивление: Rij значение
емкость:	Cij	значение
индуктивность: Lij значение
управляемый напряжением источник тока: GkliJ значение 1,
значение 2
(здесь i, j, к, /-номера узлов, значение-номинал в единицах измерения,
Усиление по напряжению
Значение 1 = Проводимость дт ------------------------,
Внутреннее сопротивление
значение 2 равно граничной частоте полосы пропускания на уровне —3 дБ в Гц
(значение 2 равно 0; /3 дБ -> со)).
Коррекция последнего ввода: !
Конец ввода данных элементов: *
Затем проводится опрос нижней граничной частоты (в Гц, /0), верхней граничной
частоты (в Гц) и количества частот для расчета.
Приложение В 399
---------------------!
Узел i	|
^R, ,С	।
Узел j	.
Пассивный элемент
Г
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
L
Узел i Узел I
о
Управляющее
напряжение
Ulj
О
Узел j
Управляемое
напряжение
т	9m
0 +
6
Узел к
Управляемый напряжением
источник тока
Рис. В1. Допустимые элементы (а), (б); замена источника напряжения эквивалентным источником
тока (в), (г).
Пример:
вводные данные для схемы, показанной на рис. В2:
АНАЛИЗ ЦЕПИ
Число узлов без узла массы = ? 4
Ввод элементов схемы
(Вход = узел 1; выход = узел 2)
? 7?1 1 3 994.72
?А2 3 2 994.72
?ЛЗ 3 4 497.4
1RE 4 О 1Е6
?Я1 2 0 50
?/УА 1 0 1
?С4 2 10Е-9
? С1 3 0 320Е-9
?G 2 0 4 0 - 2000 100
9*
400 Приложение В
Рис. В2. Малосигнальная схема активного фильтра НЧ 2-го порядка.
Частоты:
Стартовая частота: ? 100
Частота остановки: ? 10000
Количество частотных точек: ? 20
Результаты:
Частота (Гц)	Амплитуда (дБ)	Фаза (град)
100	4.91596Е 03	179.285
127.428	7.87078Е-03	179.088
162.378	.0126701	178.837
206.914	.0204646	178.517
263.665	.0331349	178.108
335.982	.0537293	177.582
428.133	.0872506	176.907
545.56	.141862	176.032
695.193	.231043	174.889
885.867	.377175	173.371
1128.84	.617924	171.301
1438.45	1.01792	168.357
1832.98	1.69041	163.865
2335.72	2.83282	156.175
2976.35	4.69307	140.344
3792.69	6.2862	102.396
4832.93	2.43027	53.0192
6158.49	-3.88929	29.4841
7847.61	— 9.54576	19.116
10000	-14.6107	13.5008
Приложение В 401
Новая цепочка (N) другие частотные данные (F)- программа закончена (Е)?
Ввод с коррекцией:
Ввод данных элементов схемы
(Вход = узел 1; выход = узел 2)
? R 1 2 50
? !
Последний пассивный элемент стереть? (Y/N)
? Y
Элемент стерт!
? R 1 2 1000
? ...
Текст программы
1 REM ************************************
2 REM ** Анализ цепи на PHILIPS Р2000 С **
3 REM ** Имя пользователя ****************
4 REM ************************************
5 0=23:DEF FNC$(CZ,CS)=CHR$(27)+"Y"+CHR$(CZ+31)+CHR$(CS+31)
10 GOTO 4000
20 S=1
100 FOR Z=1 TO N:FOR S=1 TO N
110 RL(Z,S)=O:IL(Z,S)=O:RU(Z,S)=O:IU(Z,S)=O
120 NEXT S:NEXT Z
130 FOR	P=1	TO	N:RL(P,P)=1:NEXT	P
200 FOR	S=1	TO	N
210 FOR	Z=1	TO	S
220 P=1:L=Z-1:RSUM=O:ISUM=O
230 IF P>L THEN 250
235 FOR P=P TO L
240 RSUM=RSUM+RL(Z,P)*RU(P,S)-IL(Z,P)*IU(P,S)
241 ISUM=ISUM+RU(P,S)*IL(Z,P)+RL(Z,P)*IU(P,S)
245 NEXT P
250 RU(Z,S)=RA(Z,S)-RSUM
251 IU(Z,S)=IA(Z,S)-ISUM
260 NEXT Z
265 IF RU(S,S)<>0 OR IU(S,S)<>0 THEN GOTO 267
266 PRINT "Деление на 0 в строке 265; нет соединения 1<->0
или 1<->2;требуется изменение схемы;поэтому:STOP
267 IF S=N THEN 330
270 FOR Z=S+1 TO N
280 P=1:L=Z-1:RSUM=O:ISUM=O
402 Приложение В
290 IF P>L THEN 310
295 FOR P=P TO L
300 RSUM=RSUM+RL(Z,P)*RU(P.S)-IL(Z,P)*IU(P,S)
301 ISUM=ISUM+RU(P,S)*IL(Z,P)+RL(Z,P)*IU(P,S)
305 NEXT P
310 R1=RA(Z,S)-RSUM:I1=IA(Z,S)-ISUM:R2=RU(S,S):I2=IU(S,S)
311 NN=R2*R2+I2*I2
312 RL(Z,S)=(R1*R2+I1*I2)/NN
313 IL(Z,S)=(I1*R2-R1*I2)/NN
320 NEXT Z
330 NEXT S
398 FOR 1=1 TO N:FOR J=1 TO N:RA(I,J)=0:IA(I,J)=O:NEXT J:
NEXT I
400 FOR S=1 TO N
410 FOR Z=S TO N
420 K=S:L=Z-1:RSUM=O:ISUM=O
430 IF K>L THEN 450
435 FOR K=S TO L
440 RSUM=RSUM+RL(Z,K)*RA(K,S)-IL(Z,K)*IA(K,S)
441 ISUM=ISUM+IL(Z,K)*RA(K,S)+RL(Z,K)*IA(K,S)
445 NEXT К
450 R1=(Z=S)-RSUM:11=-ISUM:R2=RL(Z,Z):I2=IL(Z,Z)
451 NN=R2*R2+I2*I2
452 RA(Z,S)=(R1*R2+I1*I2)/NN
453 IA(Z,S)=(I1*R2-R1*I2)/NN
460 NEXT Z:NEXT S
465 FOR 1=1 TO N:FOR J=1 TO N:RL(I,J)=O:IL(I,J)=O:NEXT J:
NEXT I
470 FOR S=1 TO N
480 FOR Z=S TO 1 STEP -1
490 K=Z+1:L=S:RSUM=O:ISUM=O
500 IF K>L THEN 520
505 FOR K=K TO L
510 RSUM=RSUM+RU(Z,K)*RL(K,S)-IU(Z,K)*IL(K,S)
511 ISUM=ISUM+IU(Z,K)*RL(K,S)+RU(Z,K)*IL(K,S)
515 NEXT К
520 R1=(Z=S)-RSUM:I1=-ISUM:R2=RU(Z,Z):I2=IU(Z,Z)
521 NN=R2*R2+I2*I2
522 RL(Z,S)=(R1*R2+I1*I2)/NN
523 IL(Z,S)=(I1*R2-R1*I2)/NN
530 NEXT Z:NEXT S
1000 FOR Z=1 TO N
1010 FOR S=1 TO N
1020 RSUM=O:ISUM=O
1030 FOR K=1 TO N
1040 RSUM=RSUM+RA(K,S)*RL(Z,K)-1A(K,S)*IL(Z,K):RU(Z,S)=RSUM
Приложение В 403
1041 ISUM=ISUM+IA(K,S)*RL(Z,K)+RA(K,S)*IL(Z,K):IU(Z,S)=ISUM
1050 NEXT К:NEXT S:NEXT Z
1060 FOR Z=1 TO N
1070 RSUM=O:ISUM=O
1080 FOR K=1 TO N
1090 RSUM=RSUM+RB(K)*RU(Z,K)-IB(K)*IU(Z,K):RR(Z)=RSUM
1091 ISUM=ISUM+IB(K)*RU(Z,K)+RB(K)*IU(Z,K):IR(Z)=ISUM
1100 NEXT K:NEXT Z
2000 RETURN
4000 PRINT CHR$(12):PRINT :PRINT ’“АНАЛИЗ ЦЕПИ"
4010 PRINT :PRINT :INPUT "Число узлов без узла naccu=";N
4020 IF N<=0 OR N<>INT(N) THEN PRINT "вход не разрешен!":
GOTO 4010
4030 IF N>0 THEN PRINT "Максимальное число узлов";0;"1":
GOTO 4010
4035 IF N»1 THEN PRINT "Минимум 2 узла!!! (входной и
выходной узлы) повторить ввод!":60Т0 4010
4040 DIM RA(N,N),RL(N,N),RU(N.N),RB(N),RR(N)
4050 DIM IA(N,N),IL(N.N),IU(N,N),IB(N),IR(N)
4060 DIM T$(40).ARTJ(3*0),BDAT(3*0.3),GQ(30,6),TlJ(l),T2$(20)
4070 IF N>0 THEN PRINT "Максимальное число узлов";0;"!":
GOTO 4050
4100 PRINT CHR$(12);CHR$(10);CHR$(10);CHR$(10);"ВВОД ДАННЫХ
ЭЛЕМЕНТОВ"
4105 PRINT:PRINT "(ввод=узвл 1: выход=узел 2)":PRINT:PRINT
4110 PASS=0:AKT=0:PI=4*ATN(l)
4120 ON ERROR GOTO 4130:G0T0 4140
4130 ON ERROR GOTO 4130:PRINT’'BXOA He разрешен!!!"
4140 INPUT T$
4150 T1$=LEFT$(T$,1)
4160 IF T1$<>"R" AND T1$<>"L" AND T1$<>"C" AND T1J<>”G" AND
T1J<>"!" AND Tl$<>"*" THEN GOTO 4130
4162 S=1
4164 IF MID$(TJ.S,1)<>" " ANO MID$(T$,S+1,1)=" " THEN T$=
LEFT$(T$,S)+"#”+RIGHT$(T$,LEN(T$)-S):S=S+1
4166 S=S+1
4168 IF S<LEN(T$) THEN GOTO 4164
4170 IF Tl$="*" THEN GOTO 4600
41B0 IF Tl$="!" THEN GOTO 4500
4190 IF T1$«"G" THEN GOTO 4400
4195 IF PASS=O THEN ART$=T1$:GOTO 4210
4200 ART$=LEFT$(ART$,PASS)+T1$
4210 FOR D=1 TO 3
404 Приложение В
4220 GOSUB 4300
4225 IF D<=2 AND VAL(T$)>N THEN GOTO 4130
4230 BDAT(PASS+1,D)=VAL(T$)
4240 NEXT D
4250 PASS=PASS+1
4260 GOTO 4140
4300 S=2
4310 IF MID$(T$,S,1)<>" " THEN S=S+1:GOTO 4310
4320 IF MID$(T$,S,1)=" '• THEN S=S+1:GOTO 4320
4330 T$=MID$(T$,S,LEN(T$)-S+1)
4340 RETURN
4400 FOR D=1 TO 6
4410 GOSUB 4300
4415 IF D<=4 AND VAL(T$)>N THEN GOTO 4130
4420 GQ(AKT+1,D)-VAL(T$)
4430 NEXT D
4440 AKT-AKT+1
4450 GOTO 4140
4500 IF PASS=O THEN GOTO 4540
4510 PRINT “Последний пассивный элемент стереть?(Y/N)":INPUT
T$
4520 IF T$<>"Y" THEN GOTO 4540
4530 PASS=PASS-1:PRINT "Элемент стерт!":GOTO 4140
4540 IF AKT=O THEN GOTO 4140
4550 PRINT "Последний управляемый источник стереть?(Y/N)*':
INPUT T$
4560 - T$="Y" THEN AKT=AKT-1:PRINT "Источник стерт!"
4570 GOTO 4140
4600 ON ERROR GOTO 4600:PRINT CHR$(12):PRINT:PRINT:
PRINT TAB (30) "ЧАСТОТНЫЕ ДАННЫЕ:":PRINT:PRINT
4603 PRINT TAB(27);"Стартовая частота:" INPUT Fl.-PRINT
4605 PRINT ТАВ(27);"Стоп-частота:";:1НРит F2:PRINT
4607 PRINT ТАВ(15);”Количвство частотных точек:";:INPUT FP
4612 FP=INT(ABS(FP))
4614 IF Fl<=0 OR F2<=F1 OR FP=O THEN GOTO 4600
4616 FQ=F1:IF FP-1 THEN GOTO 4620
4618 FM=EXP(LOG(F2/F1)/(FP-1))
4620 PRINT CHR$(12);CHR$(10);CHR(10);CHR$(10);TAB(14)"4ACT0TA
(Гц) АМПЛИТУДА (дБ) ФАЗА (град)":РРШ :PRINT
4630 FOR FZ=1 TO FP
4650 FOR G=1 TO N:FOR H=1 TO N
4660 RA(G,H)=O:IA(G,H)=O:NEXT H
Приложение В 405
4670 RB(G)=O:IB(G)=O:NEXT G
4700 RB(1)=-.OO1
4710 FOR D=1 TO PASS
4720 P1=BDAT(D,1):P2=BDAT(D,2)
4730 IF MID$(AR'f.D.l)-"R“ THEN GOSUB 6000:G0T0 4760
4740 IF MID$(ART$,D,1)“"L" THEN GOSUB 6100:G0T0 4760
4750 GOSUB 6200
476P NEXT D
4770 IF AKT=0 THEN GOTO 4900
47B0 FOR D=1 TO АКТ
4790 Pl=GQ(0,l):P2=GQ(D,2):P3=GQ(D,3):P4=GQ(D,4):P5=GQ(D,5):
P6=GQ(D,6)
4793 IF P6=0 THEN GOTO 4800
4795 P5“P5/(1+FQ*FQ/(P6*P6)):P6—P5*FQ/P6
4800 ON ERROR GOTO 481O:RA(P1,P3)=RA(P1,P3)+P5
4810 ON ERROR GOTO 4820:IA(P1,P3)=IA(P1,P3)+P6
4820 ON ERROR GOTO 483O:RA(P1,P4)=RA(P1,P4)-P5
4B30 ON ERROR GOTO 4840:IA(P1,P4)=IA(P1,P4)-P6
4840 ON ERROR GOTO 4850:RA(P2,P3)-RA(P2,P3)-P5
4850 ON ERROR GOTO 4860:IA(P2,P3)=IA(P2,P3)-P6
4860 ON ERROR GOTO 4870:RA(P2,P4)=RA(P2,P4)+P5
4870 ON ERROR GOTO 4880:IA(P2,P4)=IA(P2,P4)+P6
4880 NEXT D
4900 GOSUB 20
4905 T2$-"
4910 NN=RR(1)*RR(1)+IR(1)*IR(1)
4920 P1=(RR(2)*RR(1)+IR(2)*IR(1))/NN
4930 P2=(IR(2)*RR(1)-RR(2)*IR(1))/NN
4940 AMPL=1O*LOG(P1*P1+P2*P2)/LOG(1O)
4950 IF P1=O THEN PHASE=90*SGN(P2):GOTO 4985
4955 IF P2=0 THEN PHASE=-90*(SGN(Pl)-l):G0T0 4985
4960 PHASE=ATN(P2/P1)
4970 IF Pl<0 THEN PHASE=RHASE+PI*SGN(P2)
4980 PHASE=PHASE*180/PI
4990 PRINT TAB(14);FQ;TAB(34);AMPL;TAB(55);PHASE
4995 FQ=FQ*FM
5000 NEXT FZ
5010 INPUT "Новая цепь (NJ-Другие частоты (F) -Программа
закончена (Е)”;Т$
5030 IF T$<>"N” AND T$<>"F" AND T$<>"E" THEN GOTO 5010
5040 IF T$«"F" THEN GOTO 4600
406 Приложение В
5045 IF Т$»"Е" THEN PRINT "В таком случае до следующего
pa3al*':END
5050 RUN
6000 P3=1/BDAT(D,3)
6010 ON ERROR GOTO 6O2O:RA{P1,P1)=RA(P1,P1)+P3
6020 ON ERROR GOTO 6030:RA(P2,P2)=RA(P2,P2)+P3
6030 ON ERROR GOTO 6O5O:RA(P1,P2)=RA(P1,P2)-P3
6040 RA(P2.P1>RA(P2,P1)-P3
6050 RETURN
6100 P3=-l/{2*PI*FQ*BDAT(D,3)):G0T0 6210
6200 P3=2*PI*FQ*BDAT(D,3)
6210 ON ERROR GOTO 622O:IA(P1,P1)=IA(P1,P1)+P3
6220 ON ERROR GOTO 6230:IA(P2,P2)=IA(P2,P2)+P3
6230 ON ERROR GOTO 6250:IA{P1,P2)=IA{P1,P2)-P3
6240 IA(P2,P1)=IA(P2,P1)-P3
6250 RETURN
B2. Программа «Шум»
По этой программе рассчитывается напряжение шума (плотность шума и сум-
марный шум, без частотного взвешивания и со взвешиванием по кривой А) усилителя с
заданной АЧХ при разных источниках сигнала. Учитывается тепловой шум источника
сигнала при абсолютной температуре 300°К, а также эквивалентный источник шумо-
вого напряжения и тока на входе (рис. ВЗ, а). Расчет проводится способом численного
интегрирования (правило трапеции) по 50 частотным точкам между свободно выби-
раемыми граничными частотами.
В качестве источников сигнала могут служить типы источников, показанные на
рис. ВЗ, б, частотная характеристика определяется выбором трех граничных частот на
рис. ВЗ, в.
Необходимые вводные данные:
Усилитель:
плотность напряжения шума unV в нВ/^/Гц,
граничная частота напряжения мерцательного шума fuF в Гц,
плотность шумового тока znIZ в пА/х/Гц,
граничная частота тока мерцательного шума fF в Гц.
Источник сигнала 1:
сопротивление R в омах.
Источник сигнала 2:
омическое сопротивление катушки Rs в омах,
индуктивность Ls в генри,
емкость поперечной ветви СР в фарадах,
емкость связи Сс в фарадах,
нагрузочное сопротивление RL в омах.
Приложение В 407
Усилитель
Источник сигнала
g
Рис. В.З Схема усилителя для расчета шума (а), источники звуковых сигналов (б), передаточные
функции (в).
Источник сигнала 3:
внутреннее сопротивление Rs в омах,
сопротивление первичной обмотки гр в омах,
индуктивность LP в генри,
сопротивление вторичной обмотки rs в омах,
отношение числа витков обмоток U,
нагрузочное сопротивление RL в омах.
Линейный усилитель (усилитель с равномерной АЧХ):
коэффициент усиления по напряжению v.
У силитель-корректор
1.	Граничная частота (полюс) Д в Гц.
2.	Граничная частота (нуль) /2 в Гц.
3.	Граничная частота (полюс) /3 в Гц.
Усиление по напряжению на частоте 1 кГц: v.
Полоса частот:
нижняя граничная частота в Гц,
верхняя граничная частота в Гц.
408 Приложение В
Рис. В4. Пример схемы для анали-
за шума.
Пример:
Вводные данные для расчета схемы на рис. В4.
АНАЛИЗ ШУМА
Модели:
(1)	источник с активным внутренним сопротивлением
(2)	источник с внутренним сопротивлением R-L-C
(3)	источник с трансформаторным выходом
Ваш выбор:? 2
Источник с внутренним сопротивлением R-L-C
Напряжение шума усилителя
Плотность напряжения шума? 4.5
Граничная частота ?	50
Шумовой ток усилителя
Плотность шумового тока ? .3
Граничная частота ?	100
R- = ? 1000
Ls = ? -6
Ср = ? 250Е-12
Сс = ? 2.2Е-6
R1 = ? 47000
МОДЕЛЬ УСИЛИТЕЛЯ
(1)	с равномерной АЧХ
(2)	корректированный
Ваш выбор ? 2
Корректированный
Граничные частоты:
fl = ? 50
f2 = ? 500
f3 = ? 2122
Каково усиление на частоте 1 кГц ? 100
Приложение В 409
Выданные результаты:
ЧАСТОТНЫЕ ГРАНИЦЫ АНАЛИЗА
Нижняя граничная частота ? 20
Верхняя граничная частота ? 20000
Частота	E„ (Вход)	E„ (Выход)	E„ (co взвешиванием по кривой A)
20	9.91318E 09	9.11903E-06	2.7229 IE-08
35.1502	8.25365E-09	6.70018E-06	8.92403E-08
71.1296	7.16061E-09	4.11547 E06	2.478E07
143.937	6.61164E-09	2.22995E 06	4.173E-07
291.27	6.36083E-09	1.22155E06	5.22322E-07
589.411	6.35015E-09	7.91483 E- 07	6.06205E-07
1192.73	6.79523E-09	6.35329E-07	6.68633E07
2413.59	8.59585E-09	5.73705E-07	6.58447E-07
4884.11	1.41523E-08	5.612E-07	5.85582E-07
9883.44	2.7697E08	5.76327E -07	4.22797E-07
20000	2.42156E 08	2.53017E07	9.20356E08
Напряжение шума на входе = 3.3446Е 06 В
Напряжение шума на выходе = 9.13364Е-05 В
Напряжение шума на выходе со взвешиванием по кривой А = 6.2045Е05 В
Текст программы
j Q	Л***********************************
20 REM **Анализ шума на PHILIPS Р-2000 С **
30 REM ** Имя пользователя ****************
40 REM ************************************
50 DIM ENE2(50),ENA2(50),ENAA2(50)
100 PRINT CHR$(12);"АНАЛИЗ IlDWiPRINT :PRINT :PRINT
110 PRINT "Модель:”:PRINT
120 PRINT	"	(1)	резистивный источник":PRINT
130 PRINT	"	(2)	R-L-C источник ":PRINT
140 PRINT	"	(3)	трансформаторный источник”:PRINT
150 ON ERROR GOTO 150:PRINT "Ваш выбор:”;:INPUT M
160 IF M<=0 OR M>3 OR M<>INT(M) THEN PRINT "Недействительно!
”:GOTO 150
170 IF M=1 “THEN GOSUB 1000:G0T0 200
1B0 IF M=2 THEN GOSUB 2000:GOTO 200
190 GOSUB 3000
200 PRINT CHR$(12);"МОДЕЛЬ УСИЛИТЕЛЯ":PRINT :PRINT
210 PRINT "	(4) линейная A4X":PRINT
220 PRINT "	(2) корректор":PRINT :PRINT
410
Приложение В
230 ON ERROR GOTO 230:PRINT "Ваш выбор:”;.-INPUT G
240 IF G<>1 AND G<>2 THEN PRINT "Недействительно!":GOTO 230
250 IF G=2 THEN GOTO 300
260 PRINT CHR$(12);"Линейная A4X”:PRINT :PRINT
270 ON ERROR GOTO 270:PRINT "Как велико усиление";:INPUT НО
280 IF H0=0 THEN PRINT "Этот ввод нецелесообразен 11GOTO
270
290 GOTO 350
300 PRINT CHR$(12);"KoppeKTop":PRINT :PRINT
310 PRINT "Граничная 4acT0Ta:":PRINT
320 ON ERROR GOTO 320:PRINT "fl- ";:INPUT F1:IF Fl<-0
THEN GOTO 320
330 ON ERROR GOTO 330:PRINT "f2= ";:INPUT F2:IF F2<=0
THEN GOTO 330
340 ON ERROR GOTO 340:PRINT "f3= ";:INPUT F3:IF F3<=0
GOTO 340
342 ON ERROR GOTO 342:PRINT "Каково усиление на частоте
1 кГц";:INPUT НО
344 IF Н0=0 THEN PRINT "Ввод нецелесообразен!!!":G0T0 342
346 F=1000:G05UB 5000:H0=H0*H0/SQR(H2)
350 PRINT CHR$(12);"ЧАСТОТНЫЕ ГРАНИЦЫ АНАЛИЗА":PRINT -.PRINT
360 ON ERROR GOTO 360:PRINT "Нихняя граничная частота";:
INPUT FU
370 IF FU<=0 THEN PRINT "Ввод нецелесообразен”:GOTO 360
3B0 ON ERROR GOTO 380:PRINT "Верхняя граничная частота";:
INPUT FO
390 IF FO<=FU THEN PRINT "Ввод нецелесообразен":GOTO 380
395 ON ERROR GOTO 400:A=2/0
400 FM=EXP(L0G(F0/FU)/49):PI=4*ATN(l):K=1.3854E-23:KT=
K*300:REM при 300 Кельвина
410 F=FU:FD=FU/FM:UE2=0:UA2=0:UAA2=0
415 PRINT CHR$(12):PRINT TAB(7) "Частота";TAB(22);"Еп (Вход)
";TAB(43) "En (Выход)";ТАВ(63) "En (С оценкой по кривой
A)":PRINT
420 FOR 1=1 TO 50
430 IF M=1 THEN GOSUB 1500:GOTO 460
440 IF M=2 THEN GOSUB 2500:GOTQ 460
450 GOSUB 3500
460 ENE2(I)=ENI2
470 IF G=2 THEN GOSUB 5000:GOTO 490
480 H2=H0*H0
490 ENA2(I)=ENE2(I)*H2
500 GOSUB 5500
510 ENAA2(I)=ENA2(I)*HA2
Приложение В 411
520 IF 1-1 OR INT(I/5)»I/5 THEN PRINT TAB(7) F;TAB(22)
SQR(ENE2(I));TAB(43) SQR(ENA2(I));TAB(63) SQR(ENAA2(I))
530 IF 1=1 THEN GOTO 570
540 UE2=UE2+(ENE2(I-1J+ENE2(I))*(F-FD)/2
550 UA2=UA2+(ENA2(I-1J+ENA2(I))*(F-FD)/2
560 UAA2=UAA2+(ENAA2(I -1)+ENAA2(I))*(F-FD)/2
570 FD=F:F=F*FM
580 NEXT I
590 PRINT:PRINT TAB(23) "Напряжение шума на exoAe=";SQR
(UE2);"Вольт"
600 PRINT TAB(23) "Напряжение шума на выходе»";SQR(UA2);
"Вольт"
610 PRINT ТАВ(23) "Напряжение шума на выходе взвешенное*”
;SQR(UAA2);"B0AbT"
620 PRINT :PRINT "	(1) Еще один расчет-
625 PRINT "	(2) Сделать распечатку"
630 PRINT "	(3) Программу закончить"
640 ON ERROR GOTO 640.-PRINT " Ваш выбор";:INPUT О
650 IF D<>1 AND D<>2 AND D<>3 THEN PRINT "
Недействительно I "-.GOTO 640
660 IF 0=1 THEN RUN
670 IF D=3 THEN PRINT "В таком случае до следующего раза":
END
680 ON ERROR GOTO 5900:GOSUB 5700:GOTO 620
999 REM Вход для резистивной модели
1000 PRINT СНЯ$(12);"Резистивный источник":PRINT :PRINT
1010 GOSUB 1200
1020 ON ERROR GOTO 1020:PRINT "Ri - ”;:INPUT RI
1030 IF RI<=0 THEN PRINT "Ri должно быть больше Oil I”:
GOTO 1020
1040 RETURN
1199 REM Вход общий для всех моделей
1200 PRINT "Напряжение шума усилителя":PRINT
1202 ON ERROR GOTO 1202:PRINT "Плотность напряжения шума
на входе";:INPUT EN
1204 IF EN<=0 THEN PRINT "Величина должна быть больше Olli"
:GOTO 1202
1206 EN=EN*1E-O9
1210 ON ERROR GOTO 1210:PRINT "Граничная частота";.-INPUT F01
1220 IF F01<=0 THEN PRINT "Величина должна быть больше 0111"
:GOTO 1210
1250 PRINT :PRINT "Шумовой ток усилителя”:РР1НТ
412 Приложение В
1252 ON ERROR GOTO 1252:PRINT "Плотность шумового тока";:
INPUT IN
1254 IF IN<=0 THEN PRINT "Величина должна быть больше 0111":
GOTO 1252
1260 ON ERROR GOTO 126O:PRINT "Граничная частота";:INPUT F03
1266 IN=IN*1E-12
1270 IF F03<=0 THEN PRINT "Величина должна быть больше ОН!”
:GOTO 1260
1300 RETURN
1499 REM Расчет Eni*2 для резистивной модели
1500 GOSUB 1700
1510 ENI2=4*KT*RI+EN2+lN2*RI*RL
1520 RETURN
1699 REM Расчет En“2 и In "2
1700 EN2»EN*EN*(F01/F+l)
1710 IN2«IN*IN*(F03/F+l)
1730 RETURN
1999 REM Вход для источника R-L-C
2000 PRINT CHR$(12);"R-L-C hcto4HHk":PRINT :PRINT
2010 GOSUB 1200
2020 ON ERROR GOTO 2020:PRINT "Rs » ";:INPUT RS
2030 IF RS<=0 THEN PRINT "Величина должна быть больше О!II"
:GOTO 2020
2040 ON ERROR GOTO 2040:PRINT "Ls = ";:INPUT LS
2050 IF LS<0 THEN PRINT "Величина должна быть больше О!II"
:GOTO 2040
2060 ON ERROR GOTO 2O6O:PRINT "Cp - ";:INPUT CP
2070 IF CP<0 THEN PRINT "Величина должна быть больше 0111"
:G0T0 2060
2080 ON ERROR GOTO 2080:PRINT "Cc - INPUN CC
2090 IF CC<=0 THEN PRINT "Величина должна быть больше ОНГ*
:G0T0 2080
2100 ON ERROR GOTO 2100:PRINT "RI - ”;:INPUT RL
2110 IF RL<=0 THEN PRINT "Величина должна быть больше 0111"
:GOTO 2100
2120 RETURN
2499 REM Расчет Eni*2 для модели R-L-C
2500 GOSUB 1700
2510 0M-2*PI*F
2520 X1=RL*(1-OM*OM*LS*(CC+CP))
2530 X2=0M*RL*RS*(CC+CP)
2540 X3-l-0M*0M*(RL*RS*CC*CP+LS*(CC+CP))
2550 X4-0M*(RL*CC*(l-0M*0M*CP*LS)+RS*(CC+CP))
2560 X5=0M*RL*CC
Приложение В 413
2570 X6=l-0M*0M*(RL*RS*CC*CP+LS*(CP+CC))
2580 X7=0M*(RS*(CP+CC)+RL*CC-0M*0M*RL*LS*CC*CP)
2590 ENI2=EN2+(IN2+4*KT/RL)*(X1*X1+X2*X2)/(X3*X3+X4*X4)+
4*KT*RS*X5*X5/(X6*X6+X7*X7)
2600 RETURN
2999 REM Вход для трансформаторного источника
3000 PRINT CHR$(12);"Трансформаторный источник":PRINT :
PRINT :GOSUB 1200
3010 ON ERROR GOTO 3010:PRINT "Rs = ”;:INPUT RS
3020 IF RS<=0 THEN PRINT "Величина должны быть больше О!!!”
:GOTO ЗОЮ
3030 ON ERROR GOTO 3030:PRINT "гр = INPUT Rl
3040 IF Rl<0 THEN PRINT "Величина должна быть больше О!!!”
:G0T0 3030
3050 ON ERROR GOTO 3050:PRINT "Lp = INPUT LP
3060 IF LP<=0 THEN PRINT "Величина должна быть больше О!!!"
:GOTO 3050
3070 ON ERROR GOTO 3070:PRINT "u = INPUT T
3080 IF T<=0 THEN PRINT "Величина должна быть больше О!!!"
: GOTO 3070
3090 ON ERROR GOTO 3090:PRINT "rs = ";:INPUT R2
3100 IF R2<0 THEN PRINT "Величина должна быть больше О!!!"
:G0T0 3090
3120 ON ERROR GOTO 3120:PRINT "RL - ";:INPUT RL
3130 IF RL<=0 THEN PRINT "Величина должна быть больше Oil!"
:GOTO 3120
3150 RETURN
3499 REM Расчет Ent 2 для трансформаторного источника
3500 GOSUB 1700
3510 0M=2*PI*F
3520 FU2=(0M*LP*T*RL)*2/(((RS+R1)*(R2+RL))“2+
(OM*LP*(T*T*(RS+R1)+(R2+RL)))“2)
3530 X1=RL*R2*(RS+R1)
3540 X2=OM*LP*RL*(R2+T*T*(RS+R1))
3550 X3=(RL+R2)*(RS+R1)
3560 X4=0M*LP*(RL+R2+T*T*(RS+Rl))
3570 ENI2=EN2+4*KT*R2+4*KT*(RS+R1)*FU2+(IN2+4*KT/RL)*
(X1*X1+X2*X2)/(X3*X3+X4*X4)
3580 RETURN
4999 REM Расчет передаточной функции корректора
5000 H2-HO*HO*((F*F)/(F2*F2)+1)/(((F*F)/(F1*F1)+1)*((F*F)/
(F3*F3)+1))
5010 RETURN
5499 REM Расчет передаточной функции ANSI-A
5500 HA2=2.525E-15*F*F*F*F*F*F*F*F/((l+F*F/100)*(l+F*F/
414 Приложение В
(31.65*31.65))*(l+F*F/(7943*7943)))
5510 HA2=HA2/((1+F*F/(25000*25000))*((1-F*F/(281.8*281.8))"
2+F*F/(.33*281.8*.33*281.8)))
5520 RETURN
5699 REM Выражение
5700 LPRINT TAB(7) "Частота";TAB(22) "En (Вход)";ТАВ(43) ”
En (Выход)";ТАВ(63) "En (Co взвешиванием по кривой A)":
LPRINT
5710 F-FU
5720 FOR 1-1 TO 50
5725 IF I<>1 AND INT(I/5)*5<>I THEN GOTO 5740
5730 LPRINT TAB(7) F;TAB(22) SQR(ENE2(I));TAB(43) SQR(
ENA2(I)); TAB(63) SQR(ENAA2(I))
5740 F-F*FM
5750 NEXT I
5760 LPRINT :LPRINT TAB(23) “Напряжение шума на входе
SQR(UE2);"Вольт”
5770 LPRINT ТАВ(23) "Напряжение шума на выходе*"
;SQR(UA2);"Вольт"
5780 LPRINT ТАВ(23) "Напряжение шума на выходе со
взвешиванием по кривой A=";SQR(UAA2);"BoAbT"
5790 LPRINTtLPRINT:LPRINT
5800 RETURN
5900 PRINT :PRINT TAB(IO) "Ошибка печати;проверить машину"
:PRINT :PRINT:GOTO 620
ВЗ. Программа «Клир»
По этой программе рассчитываются стационарные нелинейные искажения (клир-
фактор) биполярного транзистора в схеме с общим эмиттером или дифференциального
усилителя с обратной связью (или без нее) по цепи эмиттерного сопротивления
(рис. В5).
Исходные данные должны содержать:
вариант схемы 1 или 2
постоянный ток коллектора 1С в мА
сопротивление ОС в цепи эмиттера Re в Ом
входное напряжение (пиковое значение) Ue в мВ
Пример:
вводные данные для схемы рис. В5 в с Ic = 1 мА, R = 100 Ом, Ue= 100 мВ
АНАЛИЗ ИСКАЖЕНИЙ
Анализируется:
Приложение В 415
Рис. В.5. Усилительный каскад на
одиночном транзисторе (а), дифферен-
циальный усилитель с местной обрат-
ной связью (б).
а
(1) схема с общим эмиттером
(2) дифференциальный усилитель
Ваш выбор ? 2
Дифференциальный усилитель
1с (мА) = ? 1
Re (Ом) = ? 100
Ue (мВ) = ? 100
Выдаваемый результат:
коэффициент нелинейных	искажений по 2-ой гармонике к2 0%
коэффициент нелинейных	искажений по 3-ой гармонике кЗ .0396071%
коэффициент нелинейных	искажений по 4-ой гармонике к4 0%
коэффициент нелинейных	искажений по 5-ой гармонике к5 1.67945Е-04%
суммарный коэффициент нелинейных искажений .0396075%
Еще один расчет (1)
или закончить (2)
Ваш выбор: ?
Текст программы
10 REM *******************************************
20 REM “‘Частотный анализ на PHILIPS Р-2000 С “‘
30 REM “‘Имя пользователя ***********************
40 REM *******************************************
50 UT-.02585
100 PRINT CHR$(12):PRINT "АНАЛИЗ ИСКАЖЕНИЙ":PRINT :PRINT
110 PRINT "Анализ:":РЙ1НТ
120 PRINT "	(1) Эмиттерная cxeMa”:PRINT
130 PRINT "	(2) Дифференциальный усилитель":РЙ1НТ :PRINT
140 ON ERROR GOTO 140:PRINT " Ваш выбор ";:INPUT M
150 IF M<>1 AND M<>2 THEN PRINT "НедействительноI":GOTO 140
160 IF M-l THEN GOSUB 1000:G0T0 180
416 Приложение В
170 GOSUB 2000
180 GOSUB 3000
190 IF M=1 THEN GOSUB 1500:G0T0 210
200 GOSUB 2500
210 W=SQR(F1*F1+F2*F2+F3*F3+F4*F4+F5*F5)
220 K2=ABS(F2)/W
230 K3=ABS(F3)/W
240 K4=ABS(F4)/W
250 K5=ABS(F5)/W
260 THD=SQR(K2*K2+K3*K3+K4*K4+K5*K5)
270 PRINT TAB(20) CHR$(12):PRINT TAB(20) "Коэффициент
гармоник k2 ";К2*100;"Процент":РР1НТ
280 PRINT TAB(20) "Коэффициент гармоник k3 ”;K3*100;"Процент
":PRINT
290 PRINT ТАВ(20) "Коэффициент гармоник k4 ”;К4*100;"Процент
":PRINT
300 PRINT ТАВ(20) "Коэффициент гармоник к5 ”;К5*100;"Процент
":PRINT
310 PRINT ТАВ(20) "Суммарный коэффициент нелин.искажений";
ТН0*100;"Процент":РР1НТ zPRINT :PRINT
400 PRINT TAB(15) "Еще один расчет (1)":PRINT
410 PRINT TAB(15) " или закончить (2)”:PRINT
420 ON ERROR GOTO 420:PRINT TAB(15) "Ваш выбор:";:INPUT T
430 IF T<>1 AND T<>2 THEN PRINT "Недействительно1”:GOTO 420
440 IF T=2 THEN PRINT "В таком случае до следующего раза":
END
450 RUN
1000 PRINT CHR$(12):PRINT "Змиттерная cxeMa":PRINT :PRINT
:PRINT
1010 ON ERROR GOTO 1010:PRINT "Ic (mA) - INPUT IC
1020 IF IC<=0 THEN PRINT "Величина должна быть больше 0111":
GOTO 1010
1025 IC=IC/1000
1030 ON ERROR GOTO 1030:PRINT "Re (0м) - ";:INPUT RE
1040 IF RE<0 THEN PRINT "Величина должна быть больше ОН I":
GOTO 1030
1050 ON ERROR GOTO 1050:PRINT "Ue (мВ) - ";:INPUT UE
1055 UE=UE/1000
1060 IF UE<«0 THEN PRINT "Величина должна быть больше ОШ":
GOTO 1050
1070 GM=IC/UT
1080 X=UE/UT
Приложение В 417
1090 RETURN
1500 F1»UT*(C1*X+.75*C3*X“3+.625*C5*X*5)
1510 F2»UT*(.5*C2*X*X+.5*C4*X*4)
1520 F3»UT*(.25*C3*X“3+.3125*C5*X“5)
1530 F4».125*UT*C4*X"4
1540 F5».0625*UT*C5*X*5
1550 RETURN
2000 PRINT CHR$(12):PRINT "Дифференциальный усилитель":PRINT
:PRINT :PRINT
2010 ON ERROR GOTO 2010:PRINT "Ic(mA) » ";:INPUT IC
2020 IF IC<»0 THEN PRINT "Величина должна быть больше ОШ":
GOTO 2010
2025 I0=2*IC/1000
2030 ON ERROR GOTO 2030:PRINT "Re (Ом) = INPUT RE
2040 IF RE<0 THEN PRINT "Величина должна быть больше ОШ”:
GOTO 2030
2050 ON ERROR GOTO 2050:PRINT "Ue (мВ) =";:INPUT UE
2055 UE-UE/1000
2060 IF UE<=0 THEN PRINT "Величина должна быть больше ОШ":
GOTO 2050
2070 GM=IO/UT
20В0 X-UE/UT
2090 RETURN
2500 F1-UT*(C1*X+(3*C3*X“3)/16+(5*C5*X*5)/128)
2510 F2=0
2520 F3=UT*((C3*X"3)/16+(5*C5*X"5)/256)
2530 F4»0
2540 F5=(UT*C5*X“5)/256
2550 RETURN
3000 P=GM*RE:Q«1+P
3010 Cl-GM/Q
3020 C2=GM/(2*Q*3)
3030 C3=GM*(1-2*P)/(6*Q*5)
3040 C4=GM*(1-8*P+6*P*P)/(24*Q“7)
3050 C5»GM*(l-22*P+5B*P*P-24*P*P*P)/(120*Q"9)
3060 RETURN
B4. Программа «Трансформатор»
По этой программе рассчитываются параметры трансформатора и выпрямителя
блока питания (нестабилизированного). Сердечник трансформатора выбирается из
расчета потребляемой мощности не более 165 В А.
В качестве исходных вводятся следующие данные (рис. В6):
выходное постоянное напряжение Uo,
14 757
418 Приложение В
Рис. В. 6. Схема блока питания.
выходной ток 1А,
амплитуда напряжения фона UBr (пиковое значение),
падение напряжения 17пот на выпрямительном диоде (берется из паспортных данных,
например 1,3 В для диода 1N4001-4007 при токе 1 А),
динамическое сопротивление диода rD (из паспортных данных, обычно 0,04 Ом).
Результат расчета по программе:
тип сердечника, число витков обмоток трансформатора и диаметр проводов (пер-
вичной и вторичной обмоток), емкость конденсатора, эффективное значение действи-
тельного напряжения фона, мощность рассеяния, повышение температуры транс-
форматора при полной нагрузке, рекомендуемые предохранители в первичной и
вторичной цепях (т. е. максимальный ток при полной нагрузке), периодические броски
тока на каждом диоде выпрямителя, ток включения на каждом диоде выпрямителя.
Пример:
Вводные данные для рассчитываемого блока питания принимаем следующими:
иа = 18 В, 1А = 1 A, UBr = 1 В, 1/ПО1 =	1,3 В, rD = ।	0,04 Ом.
Тогда: выходное напряжение (В)	?	18
выходной ток (А)	?	1
амплитуда напряжения фона (В)	?	1
напряжение на каждом диоде (В)	?	1,3
диодное сопротивление (Ом)	?	.04
Выданные данные: сердечник первичная обмотка трансформатора число витков диаметр провода (мм) вторичная обмотка число витков диаметр провода (мм) Дополнительные данные: емкость электролитического конденсатора (мкФ)	М74 1342 .25 145 .7 3183.1	
Приложение В 419
напряжение фона (В)	56
мощность рассеяния (Вт)	7.84
повышение температуры (град)	23.3
предохранитель первичной цепи (мА) 167.8
предохранитель вторичной цепи (мА) 1554
периодичные пики тока (А)	3.032
ток включения (А)	10.356
Еще расчет (Y/N)?
Текст программа
5 REM **********************************************
10 REM ***Расчет части схемы на PHILIPS Р-2000 С ***
20 REM ***Имя пользователя *************************
30 I *********************************************
50 DEF FNC$(CZ,CS)=CHR$(27)+"Y"+CHR$(CZ)+CHR$(CS)
100 DIM CEPAE4HHK$(8*5),TR(8,7),DR(20,3),Q$(l)
ПО СЕРДЕЧНИК$-"М42 М55 М65 М74 М85а М85Ь М102аМ102Ь"
:L-15:R-50
120 FOR 1-1 ТО 8:FOR J-l TO 7
130 READ E:TR(I,J)-E
140 NEXT J:NEXT I
150 FOR 1-1 TO 20:FOR J-l TO 3
160 READ E:DR(I,J)=E
170 NEXT J:NEXT I
180 DATA 2.2,0.56,29.7,4,66.162,62.64
190 OATA 7.5,0.68,15.3,3.5,84,260,113.31
200 OATA 19,0.77,9.1,3.2,104,410,167.8
210 DATA 40,0.84,6.1,3,120,540,223.94
220 OATA 58,0.84,5.2,3,118,550,270.09
230 DATA 87,0.87,3.5,3,144,550,343.41
240 DATA 110,0.86,3.7,2.8,138,820,365.16
250 DATA 165,0.88,2.4,2.8,172,820,480.76
260 DATA 0.08,82,0.013
270 DATA 0.1,57,0.02
280 DATA 0.12,40,0.03
290 DATA 0.15,28,0.045
300 DATA 0.18,20.7,0.065
310 DATA 0.2,17.2,0.08
320 DATA 0.25,11.4,0.125
14*
420 Приложение В
330 DATA 0.3.8.1.0.18
340 DATA 0.35,6,0.245
350 DATA 0.4,4.7,0.32
360 DATA 0.5,3.08,0.5
370 DATA 0.6,2.17,0.72
380 DATA 0.7,1.64,0.98
390 DATA 0.8,1.25,1.3
400 DATA 0.9,1,1.6
410 DATA 1,0.83,2
420 DATA 1.2,0.59,2.9
430 DATA 1.5,0.39,4.5
440 DATA 2,0.22,8
450 DATA 3,0.11,18
500 PI=4*ATN(1):PRINT CHR$(12)
510 ON ERROR GOTO 510:PRINT TAB(4) "Выходное напряжение (В):
”;:PRINT ТАВ(ЗО);
520 INPUT UW:IF UW<=0 THEN GOTO 510
530 ON ERROR GOTO 530:PRINT TAB(4) "Выходной ток (A):"
;TAB(30);
540 INPUT 10:IF I0<=0 THEN GOTO 530
550 ON ERROR GOTO 550:PRINT TAB(4) "Амплитуда фона (В):";
ТАВ(ЗО);
560 INPUT UB:IF UB<=0 THEN GOTO 550
570 ON ERROR GOTO 570:PRINT TAB(4) "Напряжение на один диод
(В):";ТАВ(30);
580 INPUT UD:IF UD<=0 THEN GOTO 570
585 ON ERROR GOTO 585:PRINT TAB(4) "Диодное сопротивление
(0м):”;ТАВ(30);
587 INPUT RD:IF RD<=0 THEN GOTO 585
589 PRINT -.PRINT
600 U0=l.l*(UW+2*UD+UB)
610 RL=UO/IO
620 C=I0/(100*PI*UB)
630 C1-12/(1OO*PI*RL)
640 IF C<C1 THEN C=C1
650 PT=1.55*U0*I0
660 T-l
670 IF TR(T,1)<PT THEN T=T+1:IF T<=8 THEN GOTO 670
675 IF T>8 THEN PRINT "Мощность для имеющегося
трансформатора слишком велика":GOTO 2170
680 ETA=1+1.55*(TR(T,2)-1)
690 ТН0=.8
700 ТН=ТНО
Приложение В
421
710 GOSUB 780
720 FTH=Y
730 ТН=ТН0*1.0001:GOSUB 780
740 TH1=THO-FTH*(THO-TH)/(FTH-Y)
750 IF ABS((TH1-THO)/TH1)>.O1 THEN THO=TH1:GOTO 700
760 TH=TH1
770 GOTO 800
780 Y»2*(SIN(TH)/C0S(TH)-TH)*(l+C0S(2*TH))/(2*TH-SIN(2*TH))
-ETA
790 RETURN
800 RS=RL*2/РI*(SIN(TH)/COS(TH)-TH)
810 UT=U0/(SQR(2)*C0S(TH))
820 Nl=220*TR(T,3)
830 N2=UT*TR(T,3)
840 DI=SQR(4*(PT/220)/(PI*TR(T,4))):GOSUB 870:
D1=DM:DN1=D
850 0I=SQR(4*I0/(PI*TR(T,4))):G0SUB 870:D2=DM:DN2=D
860 GOTO 940
870 D=1
880 IF DR(1,1)>=DI THEN GOTO 920
890 IF DR(20,l)<DI THEN.PRINT "Сварочные трансформаторы
не рассчитываются”:GOTO 2170
900 IF OR(t),l)<DI THEN D=D+1:GOTO 900
910 IF SQR(DR(D,1)*DR(D-1,1))>DI THEN D=D-1
920 DM=DR(D,1)
930 RETURN
940 R1=.0000241*TR(T,5)*4*N1/(D1*D1*PI)
950 R2=.0000241*TR(T,5)*4*N2/(D2*D2*PI)
960 AR=(TR(T,6)-N1/DR(DN1,2)-N2/DR(DN2,2))/TR(T,6)
970 IF AR<-05 THEN T=T+1
980 IF T>8 THEN PRINT "Требуемый объем обмотки больше
максимального имеющегося n!":G0T0 2170
990 IF AR«.O5 THEN GOTO 680
1000 RSl=R2+(1+R1)*(UT*UT/(220*220))+2*RD
1010 IF ABS(l-2/PI*(SIN(TH)/C0S(TH)-TH)*RL/RSl)<1.01 THEN
GOTO 2000
1100 THO=TH
1110 TH=THO
1120 GOSUB 1190
1130 FTH=Y
1140 TH=THO*1.0001:GOSUB 1190
1150 TH1=THO-FTH*(THO-TH)/(FTH-Y)
422 Приложение В
1160 IF BS((TH1-THO)/TH1)>.001 THEN THO«TH1:GOTO 1110
1170 TH-TH1
ПВО GOTO 1210
1190 Y-2/PI*(SIN(TH)/C0S(TH)-TH)-RSl/RL
1200 RETURN
1210 GOTO 810
2000 PRINT CHR$(12)
2010 PRINT TAB(L); "Сердечник:";ТАВ(Р+1); М10$(СЕРДЕЧНИК$
,(T-1)*5+1,5)
2020 PRINT:PRINT TAB(L) "Первичная обмотка:"
2030 PRINT TAB(L) "Витков:";TAB(R); INT(Nl+.5)
2040 PRINT TAB(L) "Диаметр (mm):";TAB(R); 01
2050 PRINT:PRINT TAB(L); "Вторичная обмотка:"
2060 PRINT TAB(L) "Bmtkob:";TAB(R) INT(N2+.5)
2070 PRINT TAB(L); "Диаметр (mm):";TAB(R); D2
2080 PRINT:PRINT:PRINT TAB(L); "Дополнит, данные:"
2084 PRINT:PRINT TAB(L); "Конденсатор заряда (мФ):";
TAB(R); INT(C*100000000#+.5)/100
2090 PRINT TAB(L); "Напряжение фона (B):";TAB(R);:
UBR-UO*(PI/2-ТН)/(SQR(2)*100*PI*C*RL)
2095 PRINT INT(100*UBR+.5)/100
2097 PVER=INT(IO*UO*(l/ETA-l)*100+:5)/100
2100 PRINT TAB(L); "Мощность потерь (Bt):";TAB(R); PVER
2105 PRINT TAB(L); "Повышение температуры (град):";ТАВ(Р);
INT(10000*PVER/(1.5*TR(T,7)))/10
2110 IT-I0*SQR(PI/4)*SQR(2*TH+TH*C0S(2*TH)-1.5*SIN(2*TH))/
(SIN(TH)-TH*COS(TH))
2120 IT1-IT*UT/22O
2130 PRINT TAB(L); "Предохранитель первичной цепи (мА):";
TAB(R); INT(10000*ITl+.5)/10
2140 PRINT TAB(L); "Предохранитель вторичной цепи (мА):”;
TAB(R); INT(10000*IT+.5)/10
2150 PRINT TAB(L); "Периодич. пики тока (A):";
TAB(R);:IS»IO*PI/2*(1-COS(TH))/(SIN(TH)-TH*COS(TH))
2155 PRINT INT(IS*1000+.5)/1000
2160 PRINT TAB(L); "Ток включения (A):";TAB(R);
INT(UT*SQR(2)/RS*1000+.5)/1000
2170 PRINT :PRINT TAB(L); "Еще один расчет (Y/N) ";
21B0 ON ERROR GOTO 2170:INPUT Q$
2190 IF Q$-"Y" THEN GOTO 500
2200 PRINT "В таком случае до следующего раза"
Литература
Линейные системы
[2.1]	Kraus, G.: Ubertragungstechnik I. Technische Hochschule Wien 1974.
[2.2]	Holbrook, J. G.: Laplace-Transformation. Vieweg-Verlag, Braunschweig 1973.
[2.3]	Doetsch, G.: Tabellen zur Laplace-Transformation. Springer-Verlag, Berlin 1947.
[2.4]	Bartsch, H J.: Mathematische Formein. VEB-Fachbuchverlag, Leipzig 1973.
[2.5]	Webers, J.: Tonstudiotechnik. Franzis-Verlag, Munchen 1985.
[2.6]	Zwicker, E., Feldtkeller, R.: Das Ohr als Nachrichtenempfanger. S. Hirzel-Verlag, Stuttgart 1967.
[2.7]	Schuchmann, H.: Eigenschafteh und Stabilitat aller Gegenkopplungsarten. Elektronik, 1983/5
und 1983/6.
[2.8]	Schone, P. u. a.: Geniigt eine Bandbreite von 15 kHz fiir elektroakustische Ubertragungssysreme.
Rundfunktechn. Mitteilungen, 1979/1.
[2.9]	Cabot, R. C. u. a.: Detection of Phase Shifts in Harmonically Related Tones. Journal Audio Eng.
Soc., 1976/7.
[2.10]	Preis, D.: Linear Distortion. Journal Audio Eng. Soc., 1976/5.
[2.11]	Kohler, A., Schiflel, R.: Die Gegenkopplung. Funkschau-Arbeitsblatter A3, Funkschau 21/1984.
Нелинейные системы, обратная связь
[3.1]	Weiner, D. D., Spina, J. F.: Sinusoidal Analysis and Modeling of Weakly Nonlinear Circuits. Van
Nostrand Reinhold Co., New York 1980.
[3.2]	Chen, W.-K.: Active Network and Feedback Amplifier Theory. Hemisphere Publishing Co.,
Washington 1980.
[3.3]	Konig, H. W.: Frequenzumsetzung. Technische Hochschule Wien, 1970.
[3.4]	Tietze, U., Schenk, Ch.: Halbleiter-Schaltungstechnik. Springer-Verlag, Berlin 1980.
[3.5]	siehe [2.5]
[3.6]	Otala, M.: Transient Distortion in Transistorized Audio Power Amplifiers. IEEE Trans. Audio
Electroacoustics AU-18, 1970.
[3.7]	Garde, P.: Transient Distortion in Feedback Amplifiers. Journ. Audio Eng. Soc. 26/5, 1978.
[3.8]	Garde, P.: Slope Distortion and Amplifier Design. Journ. Audio Eng. Soc. 26/9, 1978.
[3.9]	Skritek, P., Pichler, H.: A Simple Method for Computation and Detection of Static and Transient
Intermodulation Distortions. 61. Convention Audio Eng. Soc., preprint 1425, New York 1978.
[3.10]	Skritek, P.: Dynamische Intermodulationsverzerrungen in Audioverstarkern. Elektronikschau,
1980.
[3.11]	Black, H.S.: Stabilized Feed-Back Amplifiers. Electucal Engineering, vol. 53, 1934.
Шумы
Van der Ziel, A.: Noise. Prentice Hall, Englewood Cliffs, N.J. 1954.
Motchenbacher, C. D„ Fitchen, F. C.: Low-Noise Electronic Design. J. Wiley & Sons, New York
1973.
[4.1]
[4.2]
[4.3]
[4.4]
[4.5]
[46]
[4.7]
[4-8]
[4.9=
Bittel, H., Storm, L.: Rauschen. Springer-Verlag, Berlin 1971.
M tiller, R.: Rauschen. Springer-Verlag, Berlin 1979.
cm. [6.1]
cm. [5.2]
cm. [7.1]
cm. [7.8]
cm. [8.1]
I
424 Литература
[4.10]	Skritek, P.: Dimensionierung rauscharmer Differenzverstarker-Eingangsstufen. Frequenz 36/Nr.
6, 1982.
[4.11]	Hallgren, В. 1.: On the Noise Performance of a Magnetic Phonograph Pickup. Journal Audio
Engineering Society, Nr. 7/1975.
[4.12]	Hoeffelman, J. M., Meys, R. P.: Improvement of the Noise Characteristics of Amplifiers for
Magnetic Transducers. Journal Audio Eng. Soc., Nr. 12/1978.
[4.13]	Nordholt, E. H., van Vierzen, R. M.: Ultra-Low-Noise Preamplifier for Moving-Coil Phono
Cartridges. Journal Audio Eng. Soc., Nr. 4/1980.
Биполярные транзисторы
[5.1]	Gray, P. E., Searle, C. L.: Electronic Principles. J. Wiley and Sons Inc., New York 1969.
[5.2]	Schrenk, H.: Bipolare Transistoren. Springer-Verlag, Berlin 1978.
[5.3]	cm. [3.4]
[5.4]	Potzl, H.: Bauelemente der Nachrichtentechnik II. Technische Hochschule Wien. 1974.
[5.5]	Schubert, J.: Rohre und Transistor als Vierpol. AEG-Telefunken, Ulm 1967.
[5.6]	Schreiber, H.: Kennen Sie Stromspiegel? Funkschau 26/1983.
[5.7]	Rein, H.-М., Ranfft, R.: Integrierte Bipolarschaltungen. Springer-Verlag, Berlin 1980.
Полевые транзисторы
[6.1]	Beneking, H.: Feldeffekttransistoren. Springer-Verlag, Berlin 1973.
[6.2]	siehe [5.4]
[6.3]	Evans, A. D.: Designing with Feld-Effect Transistors. McGraw-Hill, New York 1981.
[6.4]	cm. [5.1]
[6.5]	cm. [3.4]
[6.6]	Siliconix. Small Signal FET Design Catalog. 1983.
[6.7]	Khan, A. A., Singh, L.: A New Integrable Composite Circuit with Improved FET-like
Characteristics. IEEE Journal Solid-State Circuits, vol. SC-20/no. 2, April 1985.
[6.8]	Dielman, A. H.: FET-Theorie. RPB-Electronic-Taschenbuch 1972, Franzis,’ Munchen 1978.
[6.9]	Siemens: SIPMOS Kleinsignaltransistoren 1986.
Операционные усилители
[7.1]	Graeme, J. G., Tobey, G. E., Huelsman, L. P.: Operational Amplifiers-Design and Applications.
McGraw-Hill Book Co., New York 1971.
[7.2]	Graeme, J. G.: Designing with Operational Amplifiers Application Alternatives. McGraw-Hill
Book Co., New York 1977.
[7.3]	Hochmair, E.: Schaltungstechnik elektronischer Gerate. Technische Universitat Wien, 1975.
[7.4]	см. [3.4]
[7.5]	Niihrmann, D.: Operationsverstarker-Praxis. Franzis-Verlag, Munchen 1980.
[7.6]	Patzelt, R.: Elektrotechnische MeBkunde. Technische Universitat Wien, 1974.
[7.7]	Zirpel, M.: Operationsverstarker. Franzis-Verlag (Serie: „Das kleine Praktikum“), Munchen 1977.
[7.8]	Jung, W. G.: IC Op-Amp Cookbook. Howard W. Sams & Co., Indianapolis 1981.
[7.9]	Hirschmann, D.: Operationsverstarker-Anwendung. RPB-Electronic Taschenbiicher, 65.
Franzis’Miinchen 1984.
[7.10]	Dale, D. P. E.: The LinCMOS™ Design Manual. Texas Instruments 1985.
[7.11]	Soloman, J. E.: The Monolithic Amplifier A Tutorial Study. IEEE Journal of Solid-State
Circuits. SC-9/6, 1974.
[7.12]	Soliman, A. M.: Phase/Magnitude Compensated Amplifiers. Div. Veroffentlichungen in Frequenz
1986/3, 1986/6, 1983/6, 1982/12, 1980/8: IEEE Circuits and Systems Magazine 1983/6. 1981/1;
Journal Circuit Theory and Application vol. 11/1983.
[7.13]	Schiffel, R.: Der Operationsverstarker Grundlagen. Funkschau-Arbeitsblatter A2. Funkschau
18, 19, 20, 21/1984.
Литература 425
Управляемые операционные усилители
[8.1]	N. N.: Linear Databook. National Semiconductor, 1982.
[8.2]	N. N.: NE 5517. Valvo Technische Informationen.
[8.3]	Geiger, R. L., Sanchez-Sinencio, E.: Active Filter Design Using Operational Transconductance
Amplifiers; A Tutorial. IEEE Circuits and Devices Magazine, Vol. 1/No. 2, Marz 1985.
Предварительные усилители с равномерной АЧХ
[9.1]	см.	[7.1]
V.2]	см.	[7.2]
’9.3] N. N.: Schaltungsunterlagen Fa. Revox, Tandberg, Technics.
9.4]	см.	[5.1]
9.5]	cm.	[4.4]
9.6]	Bohn, D. u. a.: Audio Handbook. National Semiconductor. Furstenfeldbruck 1976.
9.7]	Bohn, D. u. a.: Linear Applications Handbook. National Semiconductor, Santa Clara 1982.
9.8]	см.	[6.3]
'9.9] Nordholt, E. H., Van Vierzen, R. M.: Ultra-Low-Noise Preamplifier for Moving-Coil Phono
Cartridges. Journal Audio Eng. Soc., 28/4, April 1980.
[9.10]	Kammer, H. W.: Hifi-Vorverstarker. Funkschau 17/1981.
[9.11]	Osburg, G.: Ein gleichspannungsgekoppelter Vollverstarker fur hohe Anspriiche. Funkschau
1/1979.
[9.12]	Winter, M.: Hifi in ,,Doppel-Super-Servo‘’-Technik. Funkschau 7/1981.
Корректирующие усилители
10.1]	см. [9.6]
10.2]	cm. [9.7]
10.3]	Lipshitz, S. P.: On RIAA Equalization Networks. Journal Audio Eng. Soc., vol. 27/no. 6, Juni
1979.
[10.4]	Skritek, P.: Optimierung von Entzerrernetzwerken. Diplomarbeit Technische Universitat Wien,
1977.
[10.5]	Walker, H. P.: Low-Noise Audio Amplifiers. Wireless-World, May 1972.
[10.6]	Hood, J. L. L.: Modular Preamplifiers. Wireless World, Okt. 1982.
[10.7]	N. N.: Phono-Entzerrerverstarker mit dem Operationsverstarker NE 542. Valvo Techn.
Informationen 78 08 03, August 1978.
[10.8]	Skritek, P.: RIAA-Entzerrer-Dimensionierung. Internal. Technisches Magazin. Heft 6 1981.
[10.9]	Van Bommel, P.: Die Entzerrung in der magnetischen Schallaufzeichnung. Agfa-Gevaert,
Leverkusen 1973.
[10.10]	Jorgensen, F.: The complete handbook of Magnetic Recording. Tab-Books, Blue Ridge Summit,
1980.
[10.11]	N.N.: Revox A77 Service-Anleitung.
[10.12]	N. N.: Revox A700 Schaltungssammlung.
[10.13]	N.N.: National Semiconductor. New Data Update 11, August 1984.
[10.14]	Hoefielman, J. M., Meys, R. P.: Improvement of the Noise Characteristics of Amplifiers for
Magnetic Transducers. Journal Audio Eng. Soc., vol. 26/no. 12, Dez. 1978.
[10.15]	Hallgren, В. 1.: On the Noise of a Magnetic Phonograph Pickup. Journal Audio Engineering
Society, vol. 23/7, Sept. 1975.
[10.16]	Dickreiter, M.: Schule fiir Rundfunktechnik. Handbuch der Tonstudiotechnik. K.G. Saar,
Munchen 1979.
[10.17]	SchiiBler, H. W.: Netzwerke, Signale und Systeme. Bd. 1 Systemtheorie. Springer-Verlag, Belin
1981.
[10.18]	N. N.: NEC Integrated Circuits for Consummer Use, 1983.
[10.19]	Jung, W.G.: Topology Considerations for RIAA Phono Preamplifiers. AES-preprint no. 1719,
Okt. 1980.
426 Литература
[10.20]	Scholtz, Е.: Hifi-Vorverstarker, Funkschau 24/1985.
[10.21]	Loos, W.: Tonabnehmer fur die Schallplattenwiedergabe. RPB electronic-taschenbucher.
Franzis’, Miinchen 1983.
Регуляторы тембра
[11.1]	Baxendall, P.J.: Negative Feedback Tone Control-Independent Variation of Bass and Treble
Without Switches. Wireless World, vol. 58/10, 1952.
[11.2]	cm. [9.6]
[11.3]	Malvar, H. S.: Active-RC Variable Equalizers with Minimum Number of Operational Amplifiers.
IEEE Transactions CAS-30/7, 1983.
[11.4]	Jahn, G.: Equalizer- Baustein. Funkschau 26/1978.
[11.5]	N.N.: Signetics Integrated Circuits Data Book 1983.
[11.6]	Kohler, A., Schiflel, R.: Die Klangregelung im NF-Verstarker. Funkschau 23/1984 und 24/1984.
[11.7]	Weidner, L.: Die „gehorrichtige Lautstarkeregelung“ ist nur selten gehorrichtig. Funkschau
4/1978.
[11.8]	Lee, M.: A New Computer-Controlled Graphic Audio Equalizer IC. lEEE-Transactions on
Consumer Electronics, CE-30/4, Nov. 1984.
[11.9]	N.N.: Graphik-Equalizer. Elrad-Special 1, 1979.
[11.10]	Thomas, M.: Tunable Audio Equalizer. Wireless World, Sept. 1978.
[11.11]	N.N.: SGS-Ates Audio, Radio and TV-Circuits, 1983.
[11.12]	N.N.: Signetics Analog Data Manual 1983.
[11.13]	Greiner, R.A., Schoessow, M.: Design Aspects of Graphic Equalizers. Journal Audio Eng. Soc.,
6/1983.
[11.14]	Bohn, D.: Constant-Q Graphic Equalizens- Journal Audio Eng. Soc., 9/1986.
[11.15]	Achterberg, H.: Integrierte Schaltungen zur Aufbereitung von Fernseh- Stereo- und Fernsex-
Zweiton-Signalen. Valvo Technische Information 83 05 27
Электронные коммутаторы и регуляторы громкости
[12.1]	см [3.4]
[12.2]	см. [5.3]
[12.3]	N. N.: Die integrierten Analogschalter TDA 1028 und TDA 1029. Valvo Techn. Informationen
78 05 30, 1978.
[12.4]	Eckert, W., Kilian, E.-A.: Wirkungsweise und Anwendung elektronischcr Steller und Schalter.
Funk-Technik 38/9-12 und 39/1-2, 1983 und 1984.
[12.5]	Pichler, H., Skritek, P., Seebacher, M.: Prinzipien und Realisierungsformen digital steuerbarer
Abschwacher. Funkshau 24/1979.
[12.6]	N.N.: Data Acquisition and Conversion Handbook. Intersil, 1980.
[12.7]	N. N.: Audio Digital IC Data Book. Toshiba, 1983.
[12.8]	Sugawara, T, Yamada, H.: A Volume and Frequency Response Control IC for Audio. IEEE
Journal of Solid-State Circuits, Dez. 1980.
[12.9]	Sato, M. u. a.: A Volume and Tone Control IC for Hi-Fi Audio. IEEE Journal of Solid-State
Circuits, Dez. J 981.
[12.10]	Malvar, H.S.: Electronically Controlled Active-C Filters and Equalizers with OTAs. IEEE
Transactions on Circuits and Systems, Juli 1984.
[12.11]	N. N.: Integrated circuits Databook. Analog Devices 1984.
[12.12]	cm. [6.3]
[12.13]	Czarnul, Z.: Design of Voltage-Controlled Linear Transconductance Elements with a Matched
Pair of FET-Transistors. IEEE Transactions on Circuits and Systems, CAS-33, Oktober 1986.
[12.14]	Eckert, W., Kilian, E.-A.: Elektronische Steller und Schalter Funkschau 6/1984.
[12.15]	Eckert, W., Kilian, E.-A.: D. С.-controlled audio functions. Philips Technical Publication 061.
[12.16]	Baskind, D. u.a.: The Design of a high-performance Voltage Controlled Attenuator. 64th
AES-Convention preprint no. 1555, New York 1979.
[12.17]	Scholz, E.: Aktiver Abschwacher in Studioqualitat. Funkschau 19/1985.
Литература 427
[12.18]	Frey, D. R.: The OVCE, A Generalized Circuit Block. Proceedings of ISCAS ’84.
[12.19]	Nieri, R., Orlando, R.: Design mit dem E2POT. Elektronikindustrie 10/1986.
[12.20]	Braach, B.: Automatische Verstarkungsregelung- Stromspiegel. Funkschau 14/1983.
[12.21]	N. N.: dbx-System. Technics technical reference manual.
[12.22]	Shinohara, K. u.a.: The Development of Bipolar ICs for dbx Noise Reduction System. IEEE
Transactions on Consumer Electronics, CE-28/4, 1982.
[12.23]	Loser, P.: Lautstarkcregelung mit CMOS-Digital/Analog-Wandler, Funkschau 5/1980.
[12.24]	Taetow, W.: Dynamik im Griff. Funkschau 14/1982.
Усилители мощности
[13.1]	Valvo-Transistor-Kompendium Teil III, Niederfrequenzverstarker. Valvo 1970.
[13.2]	Tietze. U„ Schenk, Ch.: Halbleiter-Schaltungstechnik; 3. und 5. Auflage, Springer-Verlag, Berlin
1976 und 1980.
[13.3]	N. N.: Integrierte NF-Leistungsverstarkerschaltungen. Valvo Technische Informationen fur die
Industrie. Mai 1981.
[13.4]	Kav'anabe, Y.: Non-switching Amplifier. Preprint no. 1421, 1. AES-Convention, Nov 1978.
[13.5]	Tanaka, S.: New Biasing Circuit for Class В Operation. Journ. Audio Eng. Soc. 29/3, Marz 1981.
[13.6]	Vanderkooy, K., Lipshitz, St.: Feedforward Error-Correction in Power Amplifiers. Journ. Audio
Eng. Soc., 28/1, Janner 1980.
[13.7]	Cherry, E. M.: A Power Amplifier „Improver". Journal Audio Eng. Soc. 29/3, Marz 1981.
[13.8]	Blaser, L., Franco, H.: Push-Pull Class-AB Transformerless Amplifiers. IEEE Trans, on Audio,
Janner 1964.
[13.9]	Gobel, W.: Leistungsverstarker Das Pnnzip der Stromentlastung. Funkschau 22/1982
[13.10]	Otala, M., Lammasnicmi, J.: Intermodulation Distortion in the Amplifier-Loudspeaker Interface.
[13.11]	Cordell, R.: Open-Loop Output Impedance and Interface Intermodulation Distortion in Audio
Power Amplifiers. Preprint no. 1537, 64. AES Convention, Nov. 1979.
[13.12]	Sano, N. u.a.: High Efficiency Class-А* Audio Power Amplifier, Preprint no. 1382, 61.
AES-Convention, Nov. 1978.
[13.13]	Attwood, B.: Very High Fidelity Quartz Controlled PWM (Class-D) Stereo Amplifier for
Consumer and Professional Use. Preprint no. 1331, 59. AES-Convention, Febr. 1978.
[13.14]	Siebert, H.P.: Hifi-Verstarker. Hoher Wirkungsgrad. Funkschau 18/1982.
[13.15]	Osburg, G.: HiFi-Leistungsendstufc. Funkschau 4 '1981.
[13.16]	N.N.: Der PWM-Verstarker. Funkschau 2/1977.
[13.17]	Wirsum, S.: Verstarkerbau mit integrierten Schaltungen. RPB-331. Franzis-Verlag, Miinchen
1983.
[13.18]	Oberhaus, U.: HiFi-Stereo-Endverstarker. Funkschau 14/1981.
[13.19]	McLoughlin, M.: Current Dumping Review 1, 2. Wireless World. Sept./Okt. 1983.
[13.20]	Holman, T.: New Factors in Power Amplifier Design. Journal Audio Eng. Soc., Juli/August 1981.
[13.21]	Funasaka, E., Kondou, H.: Feedforward Floating Power Supply. Journal Audio Eng. Soc., vol.
30/5, Mai 1982.
[13.22]	Kohler, A., Schiffel, R.: NF-Leistugnsverstarker. Funkschau-Arbeitsblatter. Funkschau 6 und
7/1985.
[13.23]	Ruehs, R.G.: High-Power Audio Amplifiers with Short Circuit Protection. Motorola Application
Note AN-458, 1972.
[13.24]	Zapf, J., Schwenn, R.: Ein okonomisches, vollgeschiitztes HiFi-Verstarkerkonzept von 20 W bis
200 W. Funkschau 25/1977.
[13.25]	Takahashi, S., Tanaka, S.: Fully Balanced Bridge Amplifier. Journal Audio Eng. Soc., vol. 32/6,
Juni 1984.
[13.26]	Siebert, H. P: Kreuzsymmetrische NF-Verstarker „masselos". Funkschau 4/1985.
[13.27]	Kramp, С.-H.: Montage von NF-Leistungstransistoren. Valvo Technische Information 85 02 28.
[13.28]	Sax, FL: HiFi im Fernsehgerat. Funkschau 24 und 25/26, 1981.
[13.29]	Cordell, R. R.: A MOSFET Power Amplifier with Error Correction, Journal Audio Eng. Soc., vol.
32, no. 1/2, 1984.
[13.30]	Giles, M.; Audio/Radio Handbook. National Semiconductor, Santa Clara 1980.
[13.31]	Preis, D.: Nominal Resistance of a Complex Impedance. Electronics Letters vol. 22/no. 13. Juni
1986.
428 Литература
[13.32]	Hawksford, M.J.: Distortion Correction in Audio Power Amplifiers. Journal Audio Eng. Soc.,
vol. 29/1, 2, 1981.
[13.33]	Rieder, J.: Lautsprecher am Kollektor. Funkschau 2/1986.
[13.34]	Nakagaki, H. u. a.: A High-Efficiency Audio Power Amplifier. Journal Audio Eng. Soc., vol. 31/6,
Juni 1983.
[	13.35] Jensen, J. A.: A New Principle for a High Efficiency Power Audio Amplifier for Use with a Digital
Preamplifier. 80. EAS-convention, preprint 2346, Montreux 1986.
[13.36]	Sandler, M.: Progress towards a Digital Power Amplifier. 80. AES convention preprint 2361,
Montreux 1986.
[13.37]	Sandler, M.: Towards a Digital Power Amplifier. 76. AES convention preprint 2135, New York
1984.
[13.38]	Peltz, G.: PWM-Endverstarker hoher Leistung fiir NF und Gleichstrom. Elektronik 4/1986.
[13.39]	Skritek, P.: Kilhlkorper richtig dimensioniert. Praktiker.
[13.40]	Jaksch, H.-D.: Berechnung von Halbleiter-Kiihlflachen. Funkschau 4/1980.
[13.41]	Sampei, T., Ochi, S.: 100 Watt Super Audio Amplifier using New MOS Devices. IEEE
Transactions on Consumer Electronics, CE-23/3, August 1977.
[13.42]	N. N.: Integrierte Schaltungen fiir die Unterhaltungselektronik, Siemens 1983/84.
Способы снижения шумов и помех
[14.1]	Skritek, Р.: Rauschunterdriickungsverfahren. Vortragsskriptum AES-Usterreich, Inst. f. Nach-
richtentechnik, TU Wien, 1981.
[14.2]	Bruch, W.: Von der Tonwalze zur Bildplatte 70. Funkschau 19/1983.
[14.3]	Skritek, P.: Klangsimulant Elektronische Nachbildung von Tonstorungen. Funkschau 19/1984.
[14.4]	N. N.: LM 1894 Datenblatt. National Semiconductor 1984.
[14.5]	Mack, W.: NE 572, programmierbarer Analog-Kompander. Valvo Technische Informationen
82 10 30.
[14.6]	Dolby, R. M.: An Audio Noise Reduction System. JAES vol. 15/4, 1967.
[14.7]	Dolby, R. M.: A 20 dB Audio Noise Reduction System for Consumer Applications. JAES vol.
31/3, 1983.
[14.8]	N. N.: dbx-System. Technics technical reference manual.
[14.9]	Shinohara, К u. a.: The Development of Bipolar ICs for dbx Noise Reduction System. IEEE
Transactions on Consumer Electronics, CE-28/4, 1982.
[14.10]	Abbagnaro, L. A.: CX - Mehr Storabstand fiir Schallplatten. Funkschau 24/ 1981.
[14.11]	Dickopp, G., Schroder, E.: Der Telefunken-Kompander. Rundfunktechnische Mitteilungen 22/2,
1978.
[14.12]	Wiedenroth, B.: Highcom-Uberblick und Entwicklungsstand. Funkschau 17/1980.
[14.13]	Moortgat-Pick, W., Schiffel, R.: Rauschverminderung bei Toniibertragungen. Funkschau-
Arbeitsblatter; 25 26/1984, 1-2/1985.
[14.14]	Krause, M.: Probleme bei der hochwertigen Schalliibertragung und -Speicherung. Plenarvortrag
DAGA ’81, VDE-Verlag Berlin 1981.
[14.15]	Fasti, H.: Subjektive Beurteilung eines Dolby-B-Kompanders Tagungsband DAGA ’80,
VDE-Verlag Berlin 1980.
[14.16]	Stetter, E.: Die Verwendung des Dolby-B-Verfahrens zur Storabstandsverbesserung bei der
FM-Rundfunkiibertragung. NTG-Fachtagung Horrundfunk 4. Fachberichte Band 56, VDE-
Verlag Berlin 1976.
[14.17]	Loebner, H.: Zur Funktion und Beurteilung von Kompandersystemen. Frequenz 36/7-8, 1982.
[14.18]	Landau, H. J.: On the Recovery of a Band-Limited Signal after Instantaneous Companding and
Subsequent Band-Limiting. Bell System Techn. Journal, vol. 39/2, 1960.
[14.19]	Logan, B. F.; Series Solution of Companding Problems. Bell System Techn. Journal, vol. 62/10,
1983.	’
[14.20]	Duncan, M. G. u. a.: Design Criteria of a Universal Compandor for the Elimination of Audible
Noise in Tape, Disc and Broadcast Systems. Journal Audio Eng. Soc., 8/1975.
[14.21]	Skritek, P.: Vergleich und Messung von Audio-Kompandern. Kleinheubacher Berichte ’85,
Fernmeldetechn. Zentralamt Darmstadt 1986.
[14.22]	Skritek, P., Hlawatsch, F.: Evaluation of Audio-Compandors in the Time-Frequency Domain. 80.
Литература 429
AES-Convention, preprint 2333, Montreux 1986.
[14.23]	Skritek, P.: Unified Compander Measurements by Using a Channel Simulator. Journal Audio
Engineering Society, vol. 35/no. 5, 1987.
[14.24]	Plenge, G. u.a.: Variable Dynamik Ein Konzept fur verbesserte Versorgung im Horfunk und
Fernsehen. NTG-Fachtagung Horrundfunk, Mannheim 1985.
[14.25]	Million, A., Krause, M.: Intelligenter automatischer Kompander mit grofien Zeitkonstanten.
NTG-Fachtagung Horrundfunk, Mannheim 1985.
[14.26]	N. N.: The Highcom broadband compander utilizing the integrated circuit U 401 BR.
AEG-Telefunken Semiconductor Information 2.80.
[14.27]	Seitz, M., Pletka, H.: Stereo-Kompander. Funkschau 3/1986.
[14.28]	DIN 45 526: Magnet bandgerate fiir Schallaufzeichnung, Eigenschaften und MeBverfahren fiir
Magnetbandgerate mit Kompandersystemen. Januar 1985.
[14.29]	Gravereaux, D. W. u.a.: Reentrant Compression and Adaptive Expansion for Optimized Noise
Reduction. Journal Audio Eng. Soc., vol. 33/no. 12, Dez. 1985.
Цифровые системы управления и соединительные шины
[15.1]	Schillhof, U. u.a.: Digital Control of Radio and Audio Equipment. Reprints von Philips
Electronic Components & Applications.
[15.2]	N. N.: I2C-Bus in consumer applications. Philips Techn. publication 110, 1983.
[15.3]	N.N: I2C-Bus specification. Valvo/Philips.
[15.4]	N. N.. Integrierte Digitalschaltungen fiir die Unterhaltungselektronik. Valvo Datenbuch 1984.
[15.5]	N. N.: D2B-Specification. Valvo 2/84.
[15.6]	Schmidt, W. P.: Bussysteme. Funk-Technik Heft 4/1984.
[15.7]	Entwurf „Serial Transmission Format of Linearly Represented Digital Audio Data". AES 3 1985
(ANSI-S4.40-1985).
[15.8]	N.N.: TEA 6300 Sound Fader Control Circuit. Development Data Philips 1986.
[15.9]	Kaplinsky, С. H.: The D2B A One Logical Wire Bus for Consumer Applications. IEEE
Transactions on Consumer Electronics, vol. CE-27, Feb. 1981.
[15.10]	N. N.: I2S-Bus Specification. Valvo.
Передача звуковых сигналов в цифровой форме
[16.1]	Rabiner, L. R., Gold, В.: Theory and Application of Digital Signal Processing. Prentice-Hall,
Englewood Cliffs, 1975.
[16.2]	Oppenheim, A. V., Schafer, R. W.: Digital Processing. Prentice-Hall, Englewood Cliffs 1975.
[16.3]	Holzler, E., Holzwarth, H.: Pulstechnik, Band 1 Grundlagen. Springer-Verlag, Berlin 1975.
[16.4]	Trondle, K., WeiB, R.: Einfiihrung in die Puls-Code-Modulation. R. Oldenburg Verlag, 1974.
[16.5]	Jayont, N. S., Noll, P.: Digital Coding of Waveforms. Prentice-Hall, Englewood Cliffs, 1984.
[16.6]	Thomson, D.: Digitale Audiotechnik. Franzis-Verlag, 1983.
[16.7]	Kohler, A., Schiffel, R.: Pulsmodulation. Funkschau 15/1983.
[16.8]	Persoon, E. H. J„ Vandenbulcke, C. J. B.: Digital Audio; Examples of the Application of the ASP
integrated signal processor. Philips Techn. Rev. 42, no. 6/7, 1986.
Компакт-диск
[17.1]	см. [16.6]
[17.2]	Webers, J.: Tonstudiotechnik. Franzis-Verlag, Munchen 1985.
[17.3]	Nakajima, H. u.a.: Digital Audio Technology. Tab Books, Blue Ridge Summit, 1983.
[17.4]	Talambiras, R. P.: D/A-Converters; Some Problems in Producing High-Fidelity Signals. Com-
puter Design 1/1976.
[17.5]	Gordon, В. M.: Noise Effects on Analog to Digital Conversion Accuracy. Computer Design
3/1974.
[17.6]	N.N.: Keine Angst vor der Compact-Disc. Funkschau 20/1983
430 Литература
[17.7]	Auer, R.: Zusammenstellen eines CD-Programms. Funkschau 15/1986.
[17.8]	Nijhof. J.: An Integrated Approach to CD-Players. Electronic Components and Applications, vol.
6/no. 4, 1984.
[17.9]	Div. Autoren: Compact Disc. Philips Technical Review no. 6, 1982.
[17.10]	Matull, J.: ICs for Compact Disc Decoders. Philips Electronic Components and Applications,
May 1982.
[17.11]	v.d. Plassche, R. J.: Monolithic 14-bit DAC with 85 dB S/N Ratio. Philips El. Components and
Appl, August 1980.
[17.12]	Gall, A.: D/A-Umwandlung fiir Compact Disc. Funkschau 4/1983.
[17.13]	N. N.: Applikationsschriften diverser Hersteller: Analog Devices, Analogic, Burr-Brown, Hitachi,
Sony, Toshiba, Valvo, Zeltex.
[17.14]	Bakenhus, H.: D/A-Wandler fiir Audio. Funkschau 13/1981.
[17.15]	Skritek, P.: Steilflankige aktive Filter mit FDNRs, Arbeitsblatt 164, Elektronik 9/1984.
[17.16]	Lagadec, R. u.a.: High Quality Analog Filters for Digital Audio. 67. AES Convention, New York
1980.
[17.17]	Eriksson, H.: An Anti-aliasing Filter for Digital Audio Applications Using Thick-Film Hybrid
Technology. Tagungsband Electronica ’82, Miinchen 1982.
[17.18]	N.N.: Hybrides-TiefpaBfilter PBA 3167, Rifa.
[17.19]	Doi, T. T.: Error Correction for Digital Audio Recordings. AES-conference on Digital Audio,
1983.
[17.20]	Vries, L. B., Odaka, K.: CIRC The error-correcting code for the CD Digital Audio System.
AES-Conference on Digital Audio 1983.
[17.21]	Ogawa, H., Immink, K. A.S.: EFM The Modulation Method for the CD Digital Audio System.
AES-Conference on Digital Audio 1983.
[17.22]	Odaka, K. u.a.: LSIs for Digital Signal Processing to be used in CD Digital Audio Players. 71.
AES Convention, preprint no. 1860.
[17.23]	Winkler, D.: CD-ROM in der Praxis. Funkschau 6/1987.
[17.24]	Pohlmann, K.: ROM-ancing the clone. Audio (USA), Dez. 1986.
[17.25]	N. N.: An Introduction to Compact-Disc-Interactive. New Media Information Center, Philips,
Janner 1987
Системы записи и передачи
сигналов с импульсно-кодовой модуляцией
[18.1]	см. [16.6]
[18.2]	Nakajima, Н., Kosaka, М.: The DAT Conference; its Activities and Results. IEEE Transactions
on Consumer Electronics, vol. CE.32/3, August 1986.
[18.3]	Ishida, Y. u. a.: On the Development of a Car-use Rotary- Head Digital Audio Tape Recorder. 80.
AES-Convention preprint 2318, Montreux 1986.
[18.4]	Siebert, H.-Р.: Das Magnet band halt Schritt. Funkschau 23/1986.
[18.5]	Itoh, Sh. u. a.: Multi-Track PCM Audio Utilizing 8 mm Video System. IEEE Transactions on
Consumer Electronics, vol. CE-31/3, August 1985.
[18.6]	N.N.; 8 mm Video Conference Recommended Design Standard, Supplement 1, April 1985.
[18.7]	N. N.: Technical Report for PCM Multitrack System on the 8 mm Video, April 1985.
[18.8]	Plenge, G.: The German DBS Digital Sound Broadcasting System; General Description. 77.
AES-Convention preprint 2203, Hamburg 1985.
[18.9]	Jakubowski, H., Twietmeyer, H.: The German DBS Digital Sound Broadcasting System; Audio
Coding Methods. 77. AES-Convention preprint 2179, Hamburg 1985.
[18.10]	Treytl, P.: Digitaler Horfunk fiber Rundfunksatelliten. Informationsbroschiire des Bundes-
ministers fiir Forschung und Technologic.
[18.11]	Noll, N.: Radio ,,Ja/Nein“. Funkschau 22/1986.
[18.12]	N. N.: Technische Richtlinie ARD/ZDF 3R1. Digitaler Satelliten-Rundfunk. Institut fiir Rund-
funktechnik, Dez. 1984.
[18.13]	Jensen, J. A.: A new principle for an all digital preamplifier and equalizer. 80. AES-Konferenz
preprint no. 2315, Montreux 1986.
Литература 431
[18.14]	N.N.: APU 2470 Audio Prozessor, Firmenunterlage Intermetall.
[18.15]	Persoon, E. H.J. u.a.: Digital Audio; Examples of the application of the ASP integrated signal
processor. Philips Techn. Review, April 1986.
[18.16]	N. N.: ASP sorgt fiir guten Ton. Funkschau 18/1987.
Приложение A
[A3.1] Rose, G.: Kleine Elektronik-Formelsammlung. RPB-Taschenbuch 68, Franzis-Verlag, Miinchen
1981.
[A3.2] cm. [2.4]
[A4.1] Webers, J.: Tonstudiotechnik. Franzis-Verlag, Munchen 1985.
[A5.1] Div. DIN- und lEC-Normen.
[A5.2] Wellers, H.: Schaltzeichcnsammlung Elektronik. Ginardet-Verlag, Essen 1983.
[A5.3] Fellbaum, G. Loos, W., Fellbaum, K.: HiFi-Technik ohne Ballast. Franzis-Verlag, Miinchen
1982.
Приложение В
[B.l]	Kremer, H.: Numerische Berechnung linearer Netzwerke und Systeme. Springer- Verlag, Berlin
1981.
[B.2]	Mellcrt, F.-Th.: Rechnergestiitzter Entwurf elektrischer Schaltungcn. Oldenburg-Verlag, Mun-
chen 1981.
[B.3]	Skritek, P.: Computerunterstiitzter Schaltungsentwurf. Technische Universitat Wien, 1984.
[B.4]	Motchenbacher, C. D., Fitchen, F. C.: Low-Noise Electronic Design. John Wiley & Sons, New
York 1973.
[B.5]	Chroma, J.: Harmonic and Intermodulation Distortion in Current-Feedback Bipolar Transistor
Amplifiers. Proceedings IEE, Teil G, vol. 128/5, Okt. 1981.
[B.6]	Kupferschmidt, K.H.: Netzteilberechnung. Intern. El. Rundschau, 1965/1, 2.
Предметно-именной указатель
Адмитанс 12
Амплитуда 12
Аттенюатор плавный 167, 168, 174
АЦП 292, 293
Баксендаля регулятор тембра 150
Баттерворта фильтр 24, 25, 163
Бесселя фильтр 25, 163, 325, 329
Боде диаграмма 17, 27, 87, 89, 98, 118, 123, 139,
151
-	корректор 155, 156
Буше компенсатор 196
Вектор единичный 12
-	комплексный 12
Вигнера псевдораспределение 248. 254
Вильсона зеркало токовое 72, 73
источник тока 72
Вольтерра последовательности 36
Время восстановления 254
-	задержки 18
срабатывания 251
-	установления 341
-	хранения 287
Выбросы 254, 285
Гаусса фильтр 24, 25
-	числовая плоскость 374
Гильберта преобразование 20
Гираторы 162
Грамзапись АЧХ коррекции 139
механическая 138
оптическая цифровая 303
проигрыватели 312, 313, 330. 331. 339, 340,
343
-	подавление НЧ помех 141
Громкоговоритель, защита от постоянных на-
пряжений 210
-	искажения на стыке с усилителем 197
-	как нагрузка 194, 196
-	номинальное сопротивление 196
-	технические характеристики 381
-	эквивалент нагрузки 196
Дарлингтона схема 65, 67, 82, 211, 212
Декодер воспроизведения 296
-	с коррекцией ошибок 293. 317, 335
-	стратегия построения схемы 294
Декодирование 294
Декорреляция 291
Делители напряжения пассивные 169
-	- тока 173, 175
Демодуляция (см. Преобразование цифро-ана-
логовое)
Деперемежение 317
Деэмфазис (предыскажения) 21. 139, 251
Джиттер 341
Диапазон динамический 38, 251, 265. 291
— сжатие, расширение 244-247
коэффициент сжатия 248
ДИМ (см. Модуляция широтно-импульсная)
Диоды линеаризующие 96
Дискретизация 186, 274, 286 288
Дисперсия сигналов 285
Долби компандер 256 259
шумоподавитель 171, 172, 256 259
Емкость канала 245, 296
Запись магнитная видео 354
на ленту шириной 8 мм (Видео-8) 356, 358,
359
защита от незаконного копирования 354
звука 349, 359
ИКМ приставка 349
стандарты записи 349
универсальная (интерактив) 343, 346, 347
- - устройства 352, 353
формат R-DAT 352, 353
S-DAt 352
на видеодиск цифровая (КД-видео) 348
Звукосниматель магнитный 140
- корректоры 142- 147
-	шумы 147
Зенера диоды 57, 114, 221, 232
Зеркало токовое 70-73
Избыточность информации, способы снижения
245, 291
искусственная 293
Импеданс 12, 13, 90, 193
Индекс шума 56
Интегратор двойной 325
Интерполяция 297, 298, 306, 354
Интерфейс звуковых сигналов (см. Шина)
Искажения линейные 9, 19, 288
амплитудно-частотные 19, 381
временные 19
-	фазо-частотные 19
нелинейные 9, 30. 291, 341
динамические 36
конденсатора 42
мера 42
пассивных элементов схем 42
---- переходные 196, 224
резисторов 42
способы измерений 41
----снижения 40
рода I 206
II 206, 207
— транзисторных каскадов
на стыке усилитель громкоговоритель 197
статические 30, 36
снижение 32
----измерение 33
Предметный указатель 433
-	систем компандирования 245, 254
схемы выборки - хранения 288
-	фазовые 18, 20, 24, 89
Источник тока нагрузки 112
—	постоянного 72, 111
разгрузки 72
Кадр 306, 307, 309
Каскад транзисторный, нагрузка емкостная 79,
194, 195
— индуктивная 195
— искажения 34, 35, 388
—	режим работы 191 193
схемы 34, 35, 388
Кауэра фильгр 25, 328-330
Квантование 288, 289
-	линейное 290
-	нелинейное 291
-	ошибки 289-291
-	уменьшение ошибок 320, 321
-	шум 289, 290, 370
Клирфактор 32
Код записи блочный 294
-	групповой 295
-	Рида- Соломона 295, 306
с обнаружением ошибок 293, 295
сверточный 294
-	3/6 295
-	4/12 295
-	8/14 295, 307, 311
Кодирование звуковых сигналов 291, 295
---в системе компакт-диск 306, 308
-	с защитой от ошибок 306, 308
---предсказанием (адаптивное кодирова-
ние) 292
---- преобразованием кодов 293
Коммутатор (см. Переключатель)
Компакт-диск 305, 306, 314
- видеозапись 348
- интерактив 343
проигрыватель 312, 313, 330, 331, 339, 340,
343
-	ПЗУ 342
-	совместимость 345
цифровая грамзапись 303 311
Компандер 245, 247, 262, 365
-	аддитивная система 246, 247
билинейный 248, 249, 363
-	время восстановления 251. 254
срабатывания 251, 254
динамические свойства 251
индивидуальный 267
комбинированный 248, 262
-	критерии различия систем 248
-	линейный 248, 249
мгновенных значений 245
мультипликативная система 247
-	нелинейный 248
несимметричный 255
относительный уровень шума 248
ошибки в установке уровня 251
передаточные свойства 248
-	применение в системах звукопередачи 265.
266
слоговый 245
снижение шума 250
со скользящей полосой 249
переменной АЧХ 248 251, 256, 262
-	широкополосный 248, 249, 259, 262
для проигрывателя грампластинок 260, 261
dbx 259, 260
Highcom 262, 263
Telcom -С4 262
Компандирование 245
Компенсатор 196
Компенсация 89
Компрессия 244-248. 266
выбросы 254
Корректор 98, 122, 143
-	активно-пассивный 143
инвертирующий 122, 129 131, 137, 142, 148,
' 152
магнитная звукозапись 127, 133 138
магнитный звукосниматель 138 140
неинвертирующий 122, 125, 127, 129 131,
138 140. 142 144, 147
прецизионный 143
Коррекция, сравнение способов 142
грамзапись 138, 139, 141 148
канал воспроизведения 133, 134
записи 134. 136
-	опережающая 87
ошибок 335, 336
-	переменная в области ВЧ 134
петлевого усиления 146
распределенная 133
Коэффициент гармоник 35
нелинейных искажений 31, 32, 34
ослабления синфазных сигналов 69
передачи 16
полезного действия 187, 190. 221. 227
разностного тона 31, 32
сжатия 248, 261
усиления в режиме холостого хода 25, 28, 36,
107
квадратичный 31
кубический 31
линейный 30
но напряжению 35, 61, 63, 66, 70
току 62 64, 67
-	шаговый 156
шума 50
относительный 50
Кривизна характеристики 31
Крутизна характеристики 30, 60, 67, 68
Лапласа преобразование 12, 23, 24
Магнитофоны, технические характеристики 381
Матрицирование 164
Маскирование ошибок- 335
Микрофоны, технические характеристики 381
Миллера эффект 27, 112, 221
Модуляция адаптивная 292
высокоплотная 295
импульсно-кодовая 227, 289, 292
— динамический диапазон 291
434 Предметный указатель
- нелинейные искажения 291
—	отношение сигнал-шум 290
-	интенсивности отражения луча 312
-	паразитная 9, 10
-	трехпозиционная 295
широтно-импульсная (ШИМ, ДИМ) 31, 186,
226, 231
—	разновидности 228
Мощность рассеяния 190, 192, 231, 233
Мультивибратор 230
Нагрузка активная 52, 53
-	громкоговоритель 196
-	емкостная 194, 195
-	индуктивная 195
-	комплексное сопротивление 193
-	стандартный эквивалент 196
Найквиста критерий устойчивости 27
Напряжение питания 201, 202, 207, 208, 219, 220,
222, 223
Обработка сигнала цифровая 299, 306
Объем памяти 289
Ограничитель выходного тока 208
-	уровня 99, 100
- шума динамический 255
Отношение сигнал шум 52. 147, 339
---достижимое 338
---при ИКМ 290
--- увеличение 291
Охлаждение транзисторов 234
Ошибки цифровой передачи 293
Параметры источника сигнала шины 378
Передача звуковых сигналов 244, 265, 266, 277,
284. 285
---ошибки 293
Передискретизация 291, 298, 318, 322, 323
Перемежение 294
Перекодирование 295
Переключат ели 167, 222
- на биполярных транзисторах 135, 167
- ИС 171, 392, 396
— полевых транзисторах 168-170
Перемножители 172
ПЗУ на компакт-дисках 324, 342- 345
Питы 312
Повторитель истоковый 77-79, 106, 197,
204 -206
- комплементарный 112, 198, 206
- эмиттерный 35, 103, 104, 112, 116, 197, 198,
206
— Дарлингтона 211, 212
— квазикомплементарный 203, 205, 211, 212
— комплементарный 111, 112, 204, 221
— псевдодвухтактный 211, 212
Подавление помех 224-226
Полоса частот 40, 274
Потенциометр 175-178
Потери затухания 16
Преобразование аналого-цифровое 288
16/14 358, 361
-	цифро-аналоговое 297, 336 337
-	z 299
Преобразователь аналого-цифровой (см. АЦП)
-	цифро-аналоговый (см. ЦАП)
Преэмфазис 21, 138, 251
Проводимость 12
Программы для ЭВМ 398
Проигрыватели грампластинок, технические
характеристики 381
-	компакт-дисков 312, 313, 330-332
—	оптическая система 312, 314, 316
- предварительная обработка сигнала 315
—	примеры схем 330-332
—	слежение за дорожкой 312-332
—	фокусировка луча 312
Пространственности впечатление 164
Процессор 301, 302, 363, 364
Прямая нагрузочная 189
Радиовещание цифровое спутниковое 357, 360,
362, 363
Разгрузка по току 215 218
Разметка записываемой программы 311
Расширение стереобазы 164, 165
Ревербератор 366, 367
Регулятор громкости 99, 167, 171 -179
—	рабочая точка 189
—	стереофонический 9. 100
- с ШИМ 186
— ЦАП 181, 184 186
— цифровой 181, 182
— частотно-зависимый (физиологический)
149, 150, 176, 177, 186
- на ИС 171, 179, 392
— ОУ 99, 100, 180
- тембра 98, 149-151, 171, 177-179, 274. 392,
396
— активный 153, 154
- многополосный (эквалайзер) 155-157, 161,
367, 368
---параллельные цепи 158, 161
---параметрический 159
---последовательное включение 160
---постоянная ширина полосы частот 156
---ЯСС-фильтр 161
— цифровой 181-183, 368
Режим А 191, 192, 197, 201
-	А+ 219
-	АВ 191, 192, 197, 199
-	AD 229
-	В 191 193, 197, 198
-	BD 229
-	D 226
-	G 221
Рида-Соломона код 295, 306
-	декодер 317
Сверхкадр 309
Связь обратная 25, 26, 35. 101, 108, 125, 230
243, 320, 383
— отрипательная 25, 208
- параллельно-параллельная 25, 26
— параллельно-последовательная 25, 26
Предметный указатель 435
— положительная 25, 208, 220
- последовательно-параллельная 25, 26, 218
последовательно-последовательная 25, 26
—	устойчивость 27
Сигналы протраммно-моделируемые 248
-	звуковые, канал обработки 365
-	непериодические 23
-	псевдовидео 349
тактовые, дрожание фазы 341
Система единиц СИ 376
-	звукопередачи 10
инвариантная 11
минимально-фазовая 20
-	неминимально-фазовая 21
-	с регулируемым динамическим диапазоном
265, 266, 285
управления цифровая 268
-	фазо-линейная 20
шин 268
Скорость записи колебательная 138
-	нарастания сигнала 36, 38, 40. 91, 189, 341
-	передачи данных 289
-	фазовая 18
Согласование трансформаторное 54
Сопротивление входное отрицательное 205
-	нагрузки комплексное 193
-	эмиттерное шунтированное 212
Способность разрешающая 289, 292
Сравнение схем на биполярных и полевых
транзисторах 204
Субкод 308 310, 381
Схема включения биполярного транзистора
61 68
—	ОУ, основная 83-85
—	полевого транзистора 78 -82
выборки - хранения 287, 299
-	динамического линейного возбуждения 223
для анализа шума 408
-	замещения 45 47, 232
-	защиты транзистора 190, 208, 209
интегральная, типы 335, 392. 396
-	каскада на комплементарных транзисторах
106, 107
каскодная 66, 70, 81. 112
-	мостовая 210, 212 -214, 225, 226, 239
передачи широкополосного сигнала 41
-	прецизионного корректора 144
-	регулирующая пространственное впечатле-
ние 164-166
-	с общей базой 62, 63, 78
—	общим затвором 77, 78
---истоком 77-79, 105
---коллектором 62, 63, 78
-	— стоком 77-79
---эмиттером 34, 35, 59, 61, 62, 78, 102-104
- структурная процессора звуковых сигналов
302
-	- цифрового нерекурсивного фильтра 300
-	транзисторных каскадов 34, 35. 61, 106, 109,
ИЗ
---с разгрузкой по току 215-218
---соединенных параллельно 214
--- последовательно 213, 214
-	усилителя для расчета шума 407
-	цепей обратной связи 215, 220, 383
Теорема отсчетов 284
Точка рабочая 28, 59, 76, 92, 101, 189, 200
- выбор 60. 76. 77. 92, 104, 110, 115, 305
— регулировка 101, 103
- установка 104, 105, 108, 204
Транзистор 58, 59
- биполярный 58, 80, 204, 377
- выбор рабочей точки 56. 59, 60
-	- как четырехполюсник 61
нелинейные искажения 59
—	переключатель 135, 167
режим сигнала малого 60
-- сильного 58
способ подключения к общей точке 61 68
—	схема замещения 58. 60
температурные свойства 59, 210
—	шум 46, 47, 50
мощность рассеяния 231. 232
полевой 74, 75, 77, 79, 80, 205, 377
- вольтамперная характеристика 75
-- выбор рабочей точки 77, 104, 203. 204
— каскодная схема 80, 81
-- комбинированная схема 80, 82
переключатель 168
- режим сигнала малого 77
-- сильного 75
схемы включения 62, 65. 78, 80. 81
температурные свойства 76
шум 48, 51
-	составной 67
схема защиты 190, 208, 209
Требования к бытовой аппаратуре высшего
класса качества 381
Угол отсечки тока 190, 192
Усиление в режиме холостого хода 36, 86, 115,
146
дрейфа 101
петлевое 26. 33, 89, 146
коэффициент 89
регулировка 170
Усилитель 33, 49, 53 55, 365
-	воспроизведения 135
-	вычитающий 84, 86. 93
дифференциальный 54. 68. 69. 71. 80, 173, 175,
224, 225, 415
-	- двухтактный 71
— с управляемой током ОС по напряжению
68, 69
-- управляемый по эмиттеру 173. 180
для магнитных звукоснимателей 113, 115, 116
- записи 136
-	идеальный 83, 95
-	измерительный 54
- инвертирующий 55, 84, 86, 88. 93, 114, 122,
170, 172
-	с разгрузкой по току 215 218
-	согласование с источником сигнала 54
-	способы повышения к. п. д. 221
-	корректор АЧХ ИЗ, 114, 122, 136
в проигрывателе грампластинок 129, 131,
138-148
--устройствах магнитной записи 127,
130 138
- инвертирующий 122, 129 131
436 Предметный указатель
неинвертирующий 122, 125, 127 129
-	расчет АЧХ и составление схемы 123 127
-	структура и расчет корректирующих цепей
125, 126
-	логарифматор 180
-	мощности 187-197
— входной каскад 187, 242
— выбор схемы 234-239
-	выходной каскад 188, 190, 197, 209-212, 219,
240
-	защитные устройства 208-210
—	класс Д 229
- комплексное сопротивление нагрузки
193 197
основные схемы 187- 189, 198, 201, 204,
212 -219, 223, 236-239
подавление помех 224 226
— примеры расчета 239-243
—	промежуточный каскад 188, 241
с управляемым напряжением питания
219 223
---ШИМ 226 231
способы повышения к. п. д. 221
—	требования к схемам 197
- характеристик 188-193
эксплуатационные параметры 234
неинвертирующий 55, 84-88, 118-122, 172,
220
-	оконечный (см. Усилитель мощности)
-	операционный 49, 83, 96, 117, 220, 390
-	входная корректирующая цепь 88
-	входной и выходной импедансы 90
—	выбор рабочей точки 92
- вычитающий 84, 86, 93
—	дрейф выходных величин 9192
—	идеальный 83, 95
- инвертирующий 84. 86, 88, 93
—	каскад входной 91
--- выходной 90
—	коррекция по состоянию устойчивости 86
—	линеаризующие диоды 96, 97
- на интегральных схемах 390
-- неинвертирующий 84, 85, 88, 93
-	ограничитель 100
—	опережающая коррекция 87
-	основные схемы 85, 88, 97, 117
-	параметры 85, 90
—	принцип работы 83
—	реальный 85
—	регулятор тембра 98
-	способ параллельного ВЧ канала 88
—	стереофонический регулятор громкости 99,
-	- типы 94, 97, 390
—	требования 91
—	управляемый коэффициент передачи 95 100
—	фильтр НЧ I порядка 100
-	параллельное включение 53
-	предварительный 101, 361
—	дифференциальный входной каскад 113
— инвертирующий 114, 118
-	истоковый повторитель 106
-	корректор АЧХ в проигрывателе грам-
пластинок 113, 115, 116
-	микрофонный 105, 119-121
— многокаскадный 106 112
— на ОУ 107, 117, 118
— транзисторах 103-105, 113, 116, 117
неинвертирующий 118
—	однокаскадный 101
—	прецизионный с симметричным входом 120
—	рабочая точка 101, 103 105, 108, ПО
—	реальный 113
—	с обратной связью 25, 38, 108
схемы 101. 104. 105, 108, 111, 113
—	технические характеристики 381
—	фильтр ВЧ высшего порядка 117
—	цифровой 361-366
---для аппаратуры высшего класса качества
363
Условие безыскаженности передачи 19, 20
-	устойчивости 38
—	системы с обратной связью 27
Устройства постоянные запоминающие (ел/.
ПЗУ)
-	соедини тельные 379
Фаза 12
Фазовращатель 366, 367
Фильтр активный НЧ II порядка 400
-	аналоговый 163, 286, 301, 330, 337
—	выбросы 285
—	сглаживающий 329
-	всепропускающий (фазовый) 15, 21, 22
-	гребенчатый 366
-	идеальный 286, 297
-	реальный 24, 286
-	подавления НЧ помех 141, 149, 163
-	полосовой 159, 160
—	инверсный 22
—	параметры 286
-	фазо-линейный 24, 286, 300. 319
-	фазосдвигающий 366
-	цифровой 299, 300, 319, 323, 328
—	алгоритм 299
—	структура 200
-	«эффекта присутствия» 157
Формат записи звука в цифровом виде 349, 350
-	сигнала системы компакт-диск 191, 306 312
-	R-DAT 349, 352
-	S-DAT 352, 353
Функция передаточная 14-17. 300, 407
-- в линейных системах 16
— матричная запись 29
—	модуль 16
-	- нули 14
—	полюсы 14
— сжатия 247
Фурье анализ 23
-	преобразование 12, 23
Характеристика амплитудно-частотная 14, 24
-	импульсная 24
-	переходная 24
-	рабочая 189
-	фазо-частотная 14
Хэмминга расстояние 192, 294, 307
Предметный указатель 437
ЦАП 183, 297, 324, 325, 334. 339
для регуляторов громкости 185
-	затухание апертурное 329
-	идеальный 298
-	мультиплексный режим 339
-	принцип работы 298
-	реальный 297
-	с модифицированной резистивной матрицей
326
сравнение способов преобразования 336
-	схемы 298, 326, 327
-	требования 325, 339
-	умножающие 183
Цепь корректирующая 124, 125, 127, 129 131,
141, 142. 144
— расчет элементов 126
реализуемость 124
с минимально-фазовыми искажениями 20
—	структура 125
—	схемы 125, 127
Цобеля компенсатор 196
Частота верхняя граничная 36, 91, 108, 115
-	единичного усиления 64, 87
Чебышева фильтр 25
Числа комплексные 374
Шина цифровая, характеристики 268, 269
-	AES 277, 282
-	С 270
-	D 275- 277
-	IC 270,272-274, 302, 396
-	IS 279, 282, 283, 302
-	для бытовой аппаратуры 80. 81. 277-279, 349
Шоттки диод 184
Шум белый 43
биполярных транзисторов 46, 47, 50
вспышки 57
-	гранулярный 291
-	диодов 46. 57
-	дифференциальных усилителей 54
пмпедансов 46
импульсный 44
-	квантования 290, 370
-	конденсаторов 57
корректора проигрывателя грампластинок
147
-	мерцательный (фликкер-шум) 43
-	микроплазменный 47
-	операционных усилителей 49, 51, 53
параметры 43
покоя относительный 289
полевых транзисторов 48, 51
-	резисторов 45, 56, 57
сложение 44
способы снижения 244
тепловой 45
токораспределения 56
-	усиление 44
усилителей 49. 51 53
Шумоподавитель 255 265
динамический 255, 256
Шумоподавление 244, 246
-	способы комплементарные 256 261
некомплементарные 254-256
Эйлера формула 375
Эквалайзер (см. Регулятор тембра многополос-
ный)
Экспандирование 245 246
Эффект псевдостереофонический 165, 166
расширения стереобазы 164
Содержание
От редактора перевода	5
Предисловие	.	7
1.	Введение	9
2.	Линейные системы .	.	н
2.1.	Представление сигналов в частотной области	  11
2.2.	Амплитудно- и фазо-частотная характеристики	14
2.3.	Коэффициент передачи .	  16
2.4	Фазовая скорость, групповое время задержки . .	. . .	18
2.5.	Условия отсутствия искажений .	19
2.6.	Минимально-фазовые цепи . .	.	20
2.7.	Фазовые фильтры	  21
2.8.	Взаимосвязь частотных и временных функций передачи	.	23
2.8.1.	Ряды Фурье .........	23
2.8.2.	Непериодические сигналы ....	23
2.8.3.	Импульсная и переходная характеристики .	.	24
2.9.	Обратная связь	25
2.10.	Устойчивость	27
2.11.	Матрица переходов	29
3;	Нелинейные искажения . .	зо
3.1.	Статическая характеристика............................................ 30
3.1.1.	Коэффициент нелинейных искажений (клирфактор) .	32
3.1.2.	Коэффициент интермодуляционных искажений .	...	32
3.2.	Обратная связь в системах с независимой от частоты	характеристикой передачи 32
3.2.1.	Снижение нелинейных искажений............................... .	...	32
3.2.2.	Измерения нелинейных искажений .	...	  33
3.3.	Искажения в типовых транзисторных каскадах ........................... 34
3.3.1.	Схема с общим эмиттером .	34
3.3.2.	Эмиттерный повторитель................................................ 35
3.3.3.	Другие схемы транзисторных каскадов .	35
3.4.	Динамические интермодуляционные искажения ....	.	36
3.4.1.	Скорость нарастания и полоса частот для сигналов	большой амплитуды .	36
3.4.2.	Усилители с обратной связью............................. 38
3.5.	Способы снижения динамических нелинейных искажений	.	40
3.5.1.	Ограничение полосы частот входного сигнала	40
3.5.2.	Схемотехнические решения	  41
3.6.	Способы измерений динамических нелинейных искажений	41
3.7.	Искажения в пассивных элементах схем .	42
3.7.1.	Искажения в резисторах .	42
3.7.2.	Искажения в конденсаторах .	  42
Содержание 439
4.	Шумы	43
4.1.	Общие сведения	43
4.1.1.	Параметры шума	43
4.1.2.	Сложение шумов	44
4.1.3.	Усиление шумов	44
4.2.	Тепловой шум .	45
4.2.1.	Шум резисторов	45
4.2.2.	Шум импедансов........................................................ 46
4.3.	Шум полупроводниковых диодов	46
4.4.	Шум биполярных транзисторов	47
4.5.	Шум полевых транзисторов . .	48
4.6.	Шум операционных усилителей .	. ...	49
4.7.	Коэффициент шума........................................................ 49
4.7.1.	Шум биполярного транзистора в схеме с общим эмиттером .	50
4.7.2.	Шум полевого транзистора в схеме с общим истоком........................ 51
4.7.3.	Шум операционных усилителей, используемых в качестве предварительных	51
4.7.4.	Максимальное отношение сигнал/шум (С/Ш) .	52
4.8.	Шум многокаскадных усилителей .	52
4.8.1.	Прочие факторы шума усилителя ....	52
4.9.	Шум параллельно включенных усилителей .	53
4.10.	Шум дифференциальных усилителей	54
4.11.	Трансформаторное согласование .	54
4.12.	Инвертирующие и неинвертирующие усилители .	55
4.13.	Индуктивные и емкостные источники сигнала .	56
4.14.	Прочие источники шума	56
5.	Биполярные транзисторы .	58
5.1.	Режим сильного сигнала	58
5.2.	Выбор рабочей точки .	59
5.3.	Режим малого сигнала на низких частотах .	.	60
5.4.	Транзистор как четырехполюсник ...	61
5.5.	Основные схемы транзисторных каскадов	61
5.5.1.	Схема с общим эмиттером (ОЭ) ...	61
5.5.2.	Схема с общим коллектором (ОК) (эмиттерный повторитель)	63
5.5.3.	Схема с общей базой (ОБ) .	63
5.6.	Характеристики на высоких частотах .	.64
5.7.	Специальные схемы включения ....	65
5.7.1.	Схема ОЭ с управляемой напряжением обратной связью по току	.	66
5.7.2.	Схема ОЭ с управляемой током обратной связью по напряжению .	66
5.7.3.	Каскодная схема .	66
5.7.4.	Схема Дарлингтона ...	  .67
5.7.5.	Комплементарная схема Дарлингтона («составной транзистор»)	.	67
5.8.	Дифференциальный усилитель	68
5.8.1.	Основные схемы . .	...	.68
5.8.2.	Дифференциальный усилитель с управляемой током обратной связью по напря-
жению .	.	69
5.8.3.	Симметричный активный вход .	70
5.8.4.	Каскодная схема .	70
5.8.5.	Двухтактный дифференциальный	усилитель	71
5.9.	Источники постоянного тока ...	. ...	72
5.9.1.	Источники постоянного тока в схеме	с	общим эмиттером	72
5.9.2.	Токовое зеркало ...	72
5.9.3.	Токовое зеркало Вильсона .........................................    .	73
440 Содержание
6.	Полевые транзисторы	74
6.1.	Режим сильного сигнала	75
6.2.	Выбор рабочей точки .	76
6.3.	Режим малого сигнала ...	77
6.4.	Основные схемы включения .	78
6.4.1.	Схема с общим истоком (ОИ)	.	.	78
6.4.2.	Схема с общим стоком (ОС) («истоковый	повторитель») .	79
6.5.	Характеристики на высоких частотах .	79
6.6.	Прочие схемы включения .	80
6.6.1.	Дифференциальный усилитель	80
6.6.2.	Каскодная схема .	81
6.6.3.	Схема Дарлингтона . .	82
6.6.4.	Комбинированная схема	82
7.	Операционные усилители .	83
7.1.	Режим малого сигнала .................................................. 83
7.1.1.	Идеальный операционный усилитель .	83
7.1.2.	Реальный операционный усилитель .....	85
7.1.3.	Основные схемы включения операционных	усилителей .	85
7.1.4.	Усиление в режиме холостого хода (XX)	реальных операционных усилителей 86
7.1.5.	Основные схемы операционных усилителей	с	резистивной обратной связью .	88
7.1.6.	Входной и выходной импедансы ...	90
7.2.	Режим сильного сигнала	90
7.2.1.	Выходной каскад .	90
7.2.2.	Входной каскад, синфазные сигналы	91
7.2.3.	Входной каскад, разностные сигналы	91
7.3.	Выбор рабочей точки .	92
7.3.1.	Дрейф входных величин .	92
7.4.	Усиление синфазных сигналов .	93
7.5.	Типы операционных усилителей	.	94
8.	Операционные усилители с управляемым коэффициентом
передачи	95
8.1.	Идеальный усилитель с управляемым коэффициентом передачи	95
8.2.	Линеаризующие диоды . . . .	...	96
8.3.	Типы операционных усилителей с управляемым коэффициентом передачи	97
8.4.	Основные схемы ОУ с управляемым коэффициентом передачи	.	97
8.4.1.	Усиление напряжения	.98
8.4.2.	Регуляторы тембра............... ...	98
8.4.3.	Другие применения ОУ с регулируемым коэффициентом передачи .	100
9.	Предварительные усилители	.	101
9.1.	Однокаскадные усилители .	101
9.1.1.	Каскад по схеме с общим эмиттером	101
9.1.2.	Эмиттерный повторитель .	....	103
9.1.3.	Выбор рабочей точки в схемах на полевых транзисторах .	104
9.1.4.	Схема с общим истоком .	105
9.1.5.	Истоковый повторитель	106
9.2.	Многокаскадные усилители .	.	.	.	106
9.2.1.	Схема с комплементарными транзисторами .	106
9.2.2.	Схема с двумя одинаковыми транзисторами .	.	109
9.2.3.	Варианты схем усилителей................................... .	111
9.2.4.	Пример реализации схемы предварительного усилителя .	113
9.3.	Инвертирующий усилитель............................................... 114
Содержание 441
9.4.	Предварительный усилитель электромагнитного звукоснимателя с подвижной
катушкой..................................................................... 115
9.4.1.	Предварительный	усилитель	на	транзисторах	116
9.4.2.	Схема на двух параллельных	транзисторах	117
9.5.	Схемы на операционных усилителях................... .	.	117
9.6.	Предварительный	усилитель	для	электродинамических микрофонов	119
9.6.1.	Несимметричная схема .	.	. .	........... 119
9.6.2.	Микрофонный усилитель с входным трансформатором	120
9.6.3.	Симметричный предварительный усилитель с дифференциальным входным каска-
дом	120
10.	Усилители-корректоры АЧХ .	122
10.1.	Расчет частотной характеристики и составление схемы	123
10.1.1.	Диаграмма Боде....................................................... 123
10.1.2.	Реализуемость корректирующих RC-цепей .	124
10.1.3.	Структура корректирующих цепей ....	125
10.1.4.	Расчет элементов корректирующих цепей .	126
10.2.	Корректоры на неинвертирующих цепях .	127
10.2.1.	Корректор НЧ с ограниченным спадом ВЧ	127
10.2.2.	Корректор с тремя граничными частотами	128
10.3.	Инвертирующие корректоры	129
10.3.1.	’	Корректор НЧ с ограниченным спадом ВЧ .	129
10.3.2.	Корректор с тремя граничными частотами .	130
10.4.	Устройства магнитной записи . .	    131
10.4.1.	Коррекция в канале воспроизведения	134
10.4.2.	Коррекция в канале записи.................. 136
10.5.	Усилитель-корректор в проигрывателе грампластинок	138
10.5.1.	Частотная характеристика механической звукозаписи	.	138
10.5.2.	Частотная характеристика коррекции грамзаписи	139
10.5.3.	Магнитный звукосниматель ...	140
10.5.4.	Подавление низкочастотных помех ...	141
10.5.5.	Корректоры для магнитных звукоснимателей .	...	142
10	5.6.	Неинвертирующий (электрометрический) корректор по характеристике RIAA 144
11.	Регуляторы частотных характеристик	149
11.1.	Частотно-зависимые регуляторы громкости	149
11.2.	Регуляторы тембра ...	150
11.2.1.	Пассивные регуляторы тембра	151
11.2.2.	Активные регуляторы тембра........................................... 153
11.3.	Эквалайзеры (многополосные регуляторы тембра) .	.155
11.3.1.	Эквалайзер с постоянной шириной полосы частот .	156
11.3.2.	Эквалайзер с регулируемой полосой коррекции .	159
11.3.3.	Эквалайзер с R-L-C режекторным фильтром .	161
11.4.	Фильтры подавления НЧ-помех ....	163
11.5.	Изменение пространственного впечатления	164
11.5.1.	Расширение стереофонической базы	164
11.5.2.	Псевдостереофоническии эффект	165
12.	Электронные переключатели и регуляторы громкости	167
12.1.	Переключатели на биполярных транзисторах .	.167
12.1.1.	Плавные аттенюаторы .	168
12.2.	Переключатели на полевых транзисторах .	168
12.3.	Пассивные делители напряжения .	  169
12.4.	Регулировка усиления................................................. 170
12.5.	Усилители, управляемые постоянным напряжением	172
12.5.1.	Двух- и четырехквадрантные псремножители .	172
442 Содержание
12.5.2.	Дифференциальные усилители, управляемые по эмиттеру	173
12.5.3.	Дифференциальный усилитель с перекрестными связями .	175
12.6.	Регуляторы на операционных усилителях .	180
12.7.	Усилитель логарифматор................................................   180
12.8.	Регуляторы, управляемые цифровыми сигналами............................. 181
12.8.1.	Цифровой регулятор громкости	181
12.8.2.	Цифровой регулятор тембра	181
12.9.	Умножающие ЦАП.......................................................... 183
12.9.1.	ЦАП для регуляторов громкости ...	  .185
12.10.	Широтно-импульсная модуляция (ШИМ)	186
13.	Усилители МОЩНОСТИ	187
13.1.	Основные схемы усилителей мощности	. . . .	187
13.1.1.	Входной каскад ...	  187
13.1.2.	Промежуточный каскад	188
13.1.3.	Выходной каскад......................................................... 188
13.1.4.	Максимальная выходная мощность .	...	189
13.2.	Рабочая точка и выходные характеристики	189
13.2.1.	Мощность рассеяния транзистора .	192
13.3.	Комплексные сопротивления нагрузки	193
13.3.1.	Синусоидальные сигналы	193
13.3.2.	Скачкообразные сигналы ...	194
13.3.3.	Громкоговоритель как нагрузка	    196
13.3.4.	Требуемый выходной ток.................................................. 196
13.4.	Эмиттерный и истоковый повторители на симметричной паре комплементарных
транзисторов	197
13.4.1.	Режим В...............................................................   198
13.4.2.	Режим АВ	. . . .	.199
13.4.3.	Режим А .	  201
13.4.4.	Квазикомплементарный эмиттерный повторитель	203
13.4.5.	Комплементарный истоковый повторитель................................... 203
13.4.6.	Сравнение схем на биполярных и полевых транзисторах	204
13.5.	Отрицательное входное сопротивление	205
13.6.	Переходные нелинейные искажения	206
13.6.1.	Переходные искажения 1-го рода .	206
13.6.2.	Переходные искажения 2-го рода.........................................  206
13.6.3.	Управляемые источники напряжения смещения .	207
13.7.	Электронные защитные устройства .	208
13.7.1.	Ограничитель выходного тока .	208
13.7.2.	Защитная схема SOAR . .	....	209
13.7.3.	Рассеяние мощности на высоких частотах .	.	210
13.7.4.	Защита мостовых схем от постоянных напряжений .	210
13.8.	Выходные каскады с большим током	.	211
13.9.	Мостовые	схемы ........................................................ 212
13.10.	Схемы с разгрузкой по току	215
13.10.1.	Основная	схема	215
13.10.2.	Варианты	схемы........................................................ 216
13.10.3.	Упрощенные схемные решения .	.	217
13.11.	Усилители с управляемым напряжением питания . . . .	219
13.11.1.	Режим А+............................................................... 219
13.11.2	Схемы питания с положительной обратной связью	220
13.11.3.	Режим G .	.	221
13.11.4.	Плавное регулирование напряжения питания .	...	222
13.11.5.	Схемы динамического линейного возбуждения	223
13.12.	Подавление помех ....	224
13.12.1.	Искажения опорного потенциала .	224
13.12.2.	Перекрестно-симметричная мостовая схема	 225
Содержание 443
13.13.	Усилитель сигналов с широтно-импульсной модуляцией (ШИМ): режим D .	226
13.13.1.	Разновидности ШИМ	228
13.13.2.	Критерии реализации	229
13.13.3.	Обратная связь	. . . .	230
13.13	4. Пример схемы .	....	230
13.14.	Мощность рассеяния, охлаждение .	231
13.15.	Выбор схемы .	  234
13.15.1.	Эксплуатационные параметры	234
13.15.2.	Концепции схем........................................................ 235
13.15.3.	Примеры расчета усилителя .	239
14.	Способы снижения шумов и помех .	244
14.1.	Общие принципы . .	245
14.2.	Разновидности способов снижения помех .	245
14.2.1.	Общие свойства компандеров .	246
14.2.2.	Критерии различия систем'	248
14.3.	Передаточные свойства	248
14.3.1.	Относительный уровень шума ...	248
14.3.2.	Снижение шума в присутствии сигнала	250
14.3.3.	Ошибки в установке уровня .	251
14.3.4.	Динамические свойства	251
14.4.	Некомплементарные способы шумоподавления	. . . .	254
14.4.1.	Динамический ограничитель шума (DN)	255
14.4.2.	Динамический подавитель шума (DNR) ....	256
14.5.	Комплементарный компандер с переменной АЧХ	256
14.5.1.	Шумоподавитель	Dolby-B . .	256
14.5.2.	Шумоподавитель	Dolby-C . .	258
14.5.3.	Шумоподавитель Dolby-A	258
14.5.4.	Шумоподавитель Dolby-SR............................ .	. . .	258
14.6.	Комплементарные широкополосные компандеры	259
14.6.1.	Компандер dbx	  259
14.6.2.	Компандер для проигрывателей грампластинок (СХ)........................ 260
14.7.	Комбинированные компандеры (широкополосные с переменной АЧХ) .	262
14.7.1.	Последовательное включение управляемых усилителей .	262
14.7.2.	Система “Highcom”.......................................................262
14.8.	Система вещательной передачи с переменным динамическим диапазоном звуковых
сигналов....................................................................... 265
14.9.	Прочие применения компандеров .	266
14.9.1.	Системы звукопередачи с компандированием сигналов . .	266
14.9.2.	Индивидуальные компандеры	267
15.	Цифровые системы управления и соединительные шины .	268
15.1.	Характеристики соединительных шин	268
15.2.	Система шин 12С .	270
15.2.1	Шина С .	270
15.2.2.	Шина 12С	270
15.2.3.	Шина D2 .	275
15.2.4.	Типы ИС...........................................................      277
15.3.	Передача звуковых сигналов в цифровой форме	  277
15.3.1.	Цифровые стыки для бытовой аппаратуры ...
15.3.2.	Студийная шина AES	27"
15.3.3.	Шина I2S .	  279
16.	Передача звуковых сигналов в цифровой форме.............................284
16.1.	Введение .	284
16.2.	Ограничение полосы частот	284
444 Содержание
16.2.1.	Теорема отсчетов....................................................... 284
16.2.2.	Дисперсия сигналов, выбросы	. . .	285
16.2.3.	Параметры фильтров	. . .	286
16.3.	Дискретизация .	   286
16.3.1.	Схема выборки хранения . .	287
16.4.	Преобразование аналог-цифра	  288
16.4.1.	Разрешающая способность, скорость	передачи данных и емкость памяти	288
16.4.2.	Квантование..........................................................   289
16.4.3.	Отношение сигнал/шум при ИКМ	290
16.4.4.	Увеличение отношения сигнал/шум .................................... . .	291
16.4.5.	Аналого-цифровые преобразователи	(АЦП)................   292
16.4.6.	АЦП с преобразованием кода . .	293
16.5.	Кодирование с защитой от ошибок	.	293
16.5.1.	Ошибки цифровой передачи .	293
16.5.2.	Коды с обнаружением ошибок...........................................   293
16.5.3.	Коды с обнаружением ошибок в устройствах записи звука .	295
16.6.	Канальное кодирование	295
16.7.	Канал передачи, устройства записи	296
16.8.	Декодеры воспроизведения . .	296
16.9.	Демодуляция цифровых сигналов.......................................... 297
16.9.1.	Реальные цифро-аналоговые преобразователи (ЦАП)	297
16.9.2.	Реализации схем........................................................ 298
16.10.	Цифровая обработка сигналов	  299
16.10.1.	Представление сигналов и основные элементы	299
16.10.2.	Структуры фильтров .	300
16.10.3.	Реализация схем	  301
17.	Система оптической цифровой грамзаписи	«компакт-диск» зоз
17.1.	Общее ...	ЗОЗ
17.2.	Формат сигнала	    ЗОЗ
17.2.1.	Построение кадра	............ ....	306
17.2.2.	Помехоустойчивый корректирующий код Рида Соломона	(CIRC)	306
17.2.3.	Разряды управления и индикации (субкодирование) . ...	308
17.2.4.	Разметка записываемой программы	311
17.2.5.	Групповой код записи 8/14 .	311
17.3.	Проигрыватели компакт-дисков ............. ............. .	312
17.3.1.	Оптическая система................... ...	312
17.3.2.	Фокусировка луча, слежение за дорожкой и выделение сигналов .	312
17.3.3.	Предварительная обработка сигналов............. .	.	315
17.3.4.	Регулирование линейной скорости вращения компакт-дисков	.	317
17.3.5.	Исправление ошибок .	.	.	317
17.3.6.	Передискретизация...................................................... 318
17.3.7.	Снижение влияния ошибок с помощью обратной связи	320
17.3.8.	Цифро-аналоговый преобразователь (ЦАП)	325
17.3.9.	Аналоговый сглаживающий фильтр . .	329
17.4.	Примеры схем........................................................... 330
17.5.	Сравнение различных способов коррекции ошибок	335
17.6.	Сравнение способов преобразования цифра/аналог . . .	.	  336
17.6.1.	Аналоговые фильтры .	.	336
17.6.2.	Достижимые отношения сигнал/шум........................................ 338
17.7.	Основные требования к системам преобразования цифра	аналог	339
17.7.1.	Преобразователи Ц/А в мультиплексном режиме	...	339
17.7.2.	Дрожание фазы тактовых сигналов («джиттер») .	    341
17.7.3.	Искажения максимальной скорости нарастания сигнала	341
17.8.	ПЗУ на компакт-дисках .	   342
17.9.	Универсальная система записи на компакт-диски «Интерактив»..............343
17.10.	Цифровые видеодиски .	.	.	......... 348
Содержание 445
18.	Системы передачи и записи сигналов с импульсно-кодовой
модуляцией (ИКМ)	349
18.1.	ИКМ-приставка к магнитофонам......................................... 349
18.2.	Кассетный магнитофон с ИКМ-преобразованием	352
18.2.1.	Формат цифровой записи S-DAT .	   352
18.2.2.	Формат цифровой записи R-DAT .	  352
18.2.3.	Видеозапись на ленту шириной 8 мм................................... 354
18.3.	Цифровое спутниковое радиовещание	  357
18.4.	Цифровые предварительные усилители.................................   361
18.4.1.	Предварительные усилители со стандартными процессорами	361
18.4.2.	Цифровой процессор в звуковом канале телевидения ........	363
18.4.3.	Цифровой усилитель для аппаратуры высшего класса качества Hi-Fi	363
Приложение А	371
А1.	Условные обозначения и символы .	  371
А2.	Расчетные формулы .	  374
АЗ.	Действия с комплексными числами (векторами)	374
А4.	Международная система единиц СИ...................................... 376
А5.	Условные обозначения элементов схем [А5.1, А5.2]......................377
А6. Основные свойства источников звуковых сигналов, входные и выходные нагру-
зочные параметры радиоприемников и усилителей [А5.1]	378
А7. Соединительные устройства (разъемы)................ ...	379
А8. Технические характеристики звуковой аппаратуры класса Hi-Fi согласно стандар-
ту DIN 45500 ............................................................... 381
А9.	Схемы цепей обратной связи [2.7]..................................... 383
А10.	Приближенные нелинейные характеристики при слабом возбуждении .	388
АП. Операционные усилители низкой частоты (звуковой)...................  .	.	390
А12.	Нормированные постоянные времени коррекции магнитофонов [А12.1] .	391
А13.	Интегральные управляемые переключатели и регуляторы	392
А14.	Монолитные интегральные усилители мощности........................... 394
А15.	Интегральные схемы звукового диапазона с интерфейсом 12С	396
Приложение В. Программы для	расчетов на ЭВМ	398
В1.	Программа «Сеть»	398
В2.	Программа «Шум» .	406
ВЗ.	Программа «Клир» ...	414
В4.	Программа «Трансформатор»	417
Литература	  423
Предметный указатель .	432
УВАЖАЕМЫЙ ЧИТАТЕЛЬ!
Ваши отзывы и замечания о содержании книги, ее оформ-
лении, качестве перевода и др. просим присылать по
адресу: 129820, Москва, И-110,•'ГСП, 1-й Рижский пер., д. 2,
Изд-во «Мир»
Научное издание
Пауль Шкритек
СПРАВОЧНОЕ РУКОВОДСТВО
ПО ЗВУКОВОЙ СХЕМОТЕХНИКЕ
Методы расчета, способы измерений
разработка схем, цифровая обработка звуковых сигналов
Зав редакцией В. И. Пропой
Ст. научный редактор С. И. Березина
Мл. научный редактор И. А. Гревцова
Художник Ю. С. Урманчиев
Художественный редактор М.Н. Кузьмина
Технические редакторы Е. С. Потапенкова, Т. А. Максимова
Корректор Е. В. Морозова
ИБ № 7293
Сдано в набор 22.06.90. Подписано к печати 21.11.91.
Формат 70 х 1001 Бумага книжно-журн. Печать офсетная.
Гарнитура тайме. Объем 14 бум. л. Усл.печ. л. 36,40. Усл. кр.-отт.
36,73. Уч.-изд.л. 33.51. Изд. № 8/6857. Тираж 100000 экз. Зак. 757.
Цена 18 руб.
Издательство «Мир»
129820, ГСП, Москва, 1-й Рижский пер., 2
Можайский полиграфкомбинат Министерства печати
и массовой информации РСФСР
г. Можайск, ул. Мира, 93.
                

Содержание (примерное) Cтраницы Размер Файл Титульный лист и предисловия 001-008 80k front.djvu 1. Введение 009-010 23k ch1-intro.djvu 2. Линейные системы 011-029 271k ch2-linear.djvu 3. Нелинейные искажения 030-042 194k ch3-thd.djvu 4. Шумы 043-057 231k ch4-noise.djvu 5. Биполярные транзисторы 058-073 207k ch5-bipolar.djvu 6. Полевые транзисторы 074-082 114k ch6-field.djvu 7. Операционыне усилители 083-094 159k ch7-opamps.djvu 8. ОУ с управляемым коэффициентом передачи 095-100 74k ch8-opta.djvu 9. Предварительные усилители 101-121 297k ch9-pre.djvu 10. Усилители-корректоры АЧХ 122-148 338k ch10-pk.djvu 11. Регуляторы частотных характеристик 149-166 230k ch11-reglers.djvu 12. Электронные переключатели и регуляторы громкости 167-186 278k ch12-commvol.djvu 13. Усилители мощности 187-243 770k ch13-pamps.djvu 14. Способы снижения шумов и помех 244-267 437k ch14-denoise.djvu 15. Цифровые системы управления 268-283 215k ch15-dcs.djvu 16. Передача звуковых сигналов в цифровой форме 284-302 245k ch16-digit.djvu 17. Система цифровой оптической грамзаписи «компакт-диск» 303-348 698k ch17-cd.djvu 18. Системы передачи и записи сигналов с импульсно-кодовой модуляцией (ИКМ) 349-370 330k ch18-icm.djvu Приложение A 371-397 250k app_a.djvu Приложение B 398-422 188k app_b.djvu Литература 423-431 105k links.djvu Предметно-именной указатель 432-437 72k index.djvu Cодержание 438-445 183k list.djvu Выходные данные 446 7k lastpage.djvu

• Чтобы скачать этот файл зарегистрируйтесь и/или войдите на сайт используя форму сверху.
• Регистрация

• Узнайте сколько стоит уникальная работа конкретно по Вашей теме:
• Сколько стоит заказать работу?

Методы расчета, способы измерений, разработка схем, цифровая обработка, звуковых сигналов.

О книге

Иногда возникает желание отвлечься, хочется почувствовать, что ты словно живёшь какой-то другой жизнью. А читая книги, ты будто отправляешься в другой мир и можешь побыть кем-то другим или посмотреть на этих других намного ближе и внимательнее. Литература показывает, сколь различны и многовариантны судьбы людей, и ты осознаёшь, что ты – только часть огромного мира.

Книга Шкритек Пауль «Справочное руководство по звуковой схемотехнике» относится к жанру справочники и поможет приобрести новые знания и с успехом их использовать в своей жизни. С этой книгой ощущаешь не только интерес к судьбам героев, но и интерес к тому, что может произойти с любым человеком. Все герои объемные, характерные, вызывающие отклик у читателя.

И важно, что всё, о чем пишет автор, вызывает интерес в любое время, потому что об этом думает каждый. Это пример литературы, которая развивает читателя, ведь в процессе чтения всегда есть о чем задуматься. Это одна из тех книг, от которых не хочется отрываться, пока не будет прочитана последняя страница. Книга была выпущена издательством «Мир» в 1991 году, её объём составляет 1 страница. Книгу «Справочное руководство по звуковой схемотехнике» можно скачать на нашем сайте в формате epub, fb2 или читать онлайн.